JPS5893809A - 溶鋼の精錬方法 - Google Patents
溶鋼の精錬方法Info
- Publication number
- JPS5893809A JPS5893809A JP56192474A JP19247481A JPS5893809A JP S5893809 A JPS5893809 A JP S5893809A JP 56192474 A JP56192474 A JP 56192474A JP 19247481 A JP19247481 A JP 19247481A JP S5893809 A JPS5893809 A JP S5893809A
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- JP
- Japan
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- molten steel
- inert gas
- vessel
- refining
- steel
- Prior art date
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- Pending
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/30—Regulating or controlling the blowing
- C21C5/35—Blowing from above and through the bath
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/005—Manufacture of stainless steel
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、溶鋼の精錬方法の改良に関する。
ベッセル内に入れた溶鋼に対して、ベッセル底部から、
羽目を通して、または浸漬しンスにより、不活性ガスを
吹き込んで攪拌し、精錬効果を高めることは知られてい
る。 中でも、脱炭期に酸素ガスとアルゴンガスとを併
用する技術は、ＡＯＤ精錬法として広〈実施されている
。
羽目を通して、または浸漬しンスにより、不活性ガスを
吹き込んで攪拌し、精錬効果を高めることは知られてい
る。 中でも、脱炭期に酸素ガスとアルゴンガスとを併
用する技術は、ＡＯＤ精錬法として広〈実施されている
。
一方、鋼δ連続鋳造において、可能な連続操業の長さを
決定する因子は、タンディツシュからモールドへ溶鋼を
注ぐ浸漬ノズルの閉塞が最大のものである。 この閉塞
トラブルの原因を追求して、出願人は、溶鋼中のマグネ
シウム含有量が重要な関連をもつことを見出し、Ｍｇ
： ５ ｐｐｍ以下にコントロールして連続鋳造をすべ
きことを、すでに提案した。
決定する因子は、タンディツシュからモールドへ溶鋼を
注ぐ浸漬ノズルの閉塞が最大のものである。 この閉塞
トラブルの原因を追求して、出願人は、溶鋼中のマグネ
シウム含有量が重要な関連をもつことを見出し、Ｍｇ
： ５ ｐｐｍ以下にコントロールして連続鋳造をすべ
きことを、すでに提案した。
また、多くの鋼において、酸化物系介在物の量を支配す
る酸素含有量が問題であり、ことに、疲労強度や転勤疲
労強度がすぐれていることを要求される鋼種においては
、Ｏ： ０．０００１％ 以下にしなければならない。
る酸素含有量が問題であり、ことに、疲労強度や転勤疲
労強度がすぐれていることを要求される鋼種においては
、Ｏ： ０．０００１％ 以下にしなければならない。
いま、クロム含有鋼に例をとって、ヘッダー材などのよ
うに酸素含有量とともにイオウ含有量をも極度に低くす
ることが要求される場合の、不活性ガス吹込みを伴う精
錬を説明すれば、上述の低マグネシウム含有量を実現す
るためには、次のような工程が典型的なものになる。
うに酸素含有量とともにイオウ含有量をも極度に低くす
ることが要求される場合の、不活性ガス吹込みを伴う精
錬を説明すれば、上述の低マグネシウム含有量を実現す
るためには、次のような工程が典型的なものになる。
↓
脱マグネシウム
↓
脱 酸
この過程で、クロム還元期におけるスラグの塩基度［、
Ｖ＝（ＣａＯ＋Ｍｇ０）／（ＳｉＯ２＋ＡＩ、０３）で
定義される］は、高度の脱硫たとえばＳ：０．００２％
以下を実現するため、１．８以上の高い値にえらばなけ
ればならない。
Ｖ＝（ＣａＯ＋Ｍｇ０）／（ＳｉＯ２＋ＡＩ、０３）で
定義される］は、高度の脱硫たとえばＳ：０．００２％
以下を実現するため、１．８以上の高い値にえらばなけ
ればならない。
他方、脱マグネシウム期においては、スラグ塩基度を、
Ｖ＝１．５〜１．７ にコントロールする必要がある。
Ｖ＝１．５〜１．７ にコントロールする必要がある。
これは、溶鋼中の酸素量の低減（たとえば８０ｐｐｍ
以下）のためにはスラグの塩基度が高い方が有利である
ことと、マグネシウム量の抑制（たとえば４ｐｐｍ以内
）をはかるには塩基度を低くすべきとととの調和が、こ
の範囲でしか得られないからである。
以下）のためにはスラグの塩基度が高い方が有利である
ことと、マグネシウム量の抑制（たとえば４ｐｐｍ以内
）をはかるには塩基度を低くすべきとととの調和が、こ
の範囲でしか得られないからである。
画業技術者には直ちに理解されるように、この脱マグネ
シウム期のスラグ塩基度の許−容範囲が極端に狭いこと
は、工業的実施に多大の困難を与える。 また、Ｖ＝１
．６またはそれ以上の高塩基度側のスラグが長時間にわ
たって存在していることは、ベッセルの耐火物の溶損な
招き、寿命を縮−める。
シウム期のスラグ塩基度の許−容範囲が極端に狭いこと
は、工業的実施に多大の困難を与える。 また、Ｖ＝１
．６またはそれ以上の高塩基度側のスラグが長時間にわ
たって存在していることは、ベッセルの耐火物の溶損な
招き、寿命を縮−める。
このようなわけで、多数回チャージの連続鋳造を可能に
する低マグネシウム含有量であるとともに所定の低酸素
含有量の条件をもみたす鋼を、ベッセル耐火物を損なわ
ない低塩基度スラグを用いて製造する技術が求められて
いた。
する低マグネシウム含有量であるとともに所定の低酸素
含有量の条件をもみたす鋼を、ベッセル耐火物を損なわ
ない低塩基度スラグを用いて製造する技術が求められて
いた。
本発明の溶鋼の精錬方法は、この要求にこたえて提案す
るものであって、精錬ベッセル内の溶鋼に対し、ベッセ
ルの下部から不活性ガスを吹き込むとともに、上方から
も不活性ガスを吹きつけ、ベッセル内雰囲気をほぼ完全
に不活性ガスで置換することによって、酸素含有量のと
くに低い溶鋼を得ることを特徴とする。
るものであって、精錬ベッセル内の溶鋼に対し、ベッセ
ルの下部から不活性ガスを吹き込むとともに、上方から
も不活性ガスを吹きつけ、ベッセル内雰囲気をほぼ完全
に不活性ガスで置換することによって、酸素含有量のと
くに低い溶鋼を得ることを特徴とする。
不活性ガスの上吹きという着想は、ベッセル下部から不
活性ガスを吹き込む従来の精錬において、ベッセル内雰
囲気を分析したところ、期待に反して、空気と大差ない
酸素分圧であることを見出したところから生まれたもの
である。
活性ガスを吹き込む従来の精錬において、ベッセル内雰
囲気を分析したところ、期待に反して、空気と大差ない
酸素分圧であることを見出したところから生まれたもの
である。
本発明に従う精錬方法を実施したときの模様は、第１図
に示すとおりである。 ベッセル１底部からの不活性ガ
スの溶鋼２中への吹込みにより、溶鋼２は激しく攪拌さ
れ、多数の流滴２１となって上昇し、落下する現象がく
り返される。 そこへ上吹きランス３を通して不活性ガ
スを吹きつけることにより、ベグセル１内の雰囲気４が
、はぼ完全に不活性ガスで置換され、酸素分圧が実質上
ゼ東 口になる上に、流動する溶湯および流滴の表面は、常に
新しい不活性ガスにさらされる。 このよ゛うにして、
溶鋼中の酸素は、主としてＣＯの形で溶湯および流滴表
面から雰囲気中に逸出し、不活性ガスによって運び去ら
れる結果、高度の脱酸が実現するのである。
に示すとおりである。 ベッセル１底部からの不活性ガ
スの溶鋼２中への吹込みにより、溶鋼２は激しく攪拌さ
れ、多数の流滴２１となって上昇し、落下する現象がく
り返される。 そこへ上吹きランス３を通して不活性ガ
スを吹きつけることにより、ベグセル１内の雰囲気４が
、はぼ完全に不活性ガスで置換され、酸素分圧が実質上
ゼ東 口になる上に、流動する溶湯および流滴の表面は、常に
新しい不活性ガスにさらされる。 このよ゛うにして、
溶鋼中の酸素は、主としてＣＯの形で溶湯および流滴表
面から雰囲気中に逸出し、不活性ガスによって運び去ら
れる結果、高度の脱酸が実現するのである。
不活性ガスは、いうまでもなくアルゴンが代表的である
が、窒素で是りる場合もある。 上吹きの量は、下方か
らの吹き込み量と、はぼ同等ないし若干少ないくらいが
適切である。
が、窒素で是りる場合もある。 上吹きの量は、下方か
らの吹き込み量と、はぼ同等ないし若干少ないくらいが
適切である。
吹きつけの時期は、精錬の各段階について任意にえらぶ
ことかでき、それに応じて、後記する実例にみるような
効果が得られる。
ことかでき、それに応じて、後記する実例にみるような
効果が得られる。
下方から吹き込んだ不活性ガスと上方から吹きつけた不
活性ガスとは、合流してベッセル上方へ放出されるが、
その際に、ベッセル口部の形状によっては、ガスと入れ
かわりに周囲の空気が巻き込まれる場合のあることが経
験された。 空気が侵入すれば、ベッセル内雰囲気の完
全不活性ガス化が実現しないから、これは防止すべきで
ある。
活性ガスとは、合流してベッセル上方へ放出されるが、
その際に、ベッセル口部の形状によっては、ガスと入れ
かわりに周囲の空気が巻き込まれる場合のあることが経
験された。 空気が侵入すれば、ベッセル内雰囲気の完
全不活性ガス化が実現しないから、これは防止すべきで
ある。
空気の巻き込みの少ない口部形状なえらぶか、または適
宜のフードをかぶせるといった対策をとるとよい。
宜のフードをかぶせるといった対策をとるとよい。
本発明の溶鋼の精錬方法は、広い範囲の鋼種を対象に実
施して有用であるが、とくにＣｒ系亥テンレスおよびＮ
ｉ系ステンレスに対して好適である。 クロム含有鋼に
適用した場合には、クロム還元期（おいて、スラグ中の
Ｃｒ ２０３量が低下し、後記の実例にみるとおりニク
ロム回収率の向上という利益をもたらす。
施して有用であるが、とくにＣｒ系亥テンレスおよびＮ
ｉ系ステンレスに対して好適である。 クロム含有鋼に
適用した場合には、クロム還元期（おいて、スラグ中の
Ｃｒ ２０３量が低下し、後記の実例にみるとおりニク
ロム回収率の向上という利益をもたらす。
実施例 １
スクラップおよびクロム原料を電気炉で溶解し。
て精錬ベッセルに移し、底部羽口からアルゴンガスおよ
び酸素を吹き込んで脱炭を行なった。 吹／ 込量は、合計で２０ Ｎｒｎ”／ｍｉｎ 、から１６Ｎ
ｒＬＩ／ｍｉｎ、まで少しずつ低下させた。
び酸素を吹き込んで脱炭を行なった。 吹／ 込量は、合計で２０ Ｎｒｎ”／ｍｉｎ 、から１６Ｎ
ｒＬＩ／ｍｉｎ、まで少しずつ低下させた。
ついでクロム還元期に入って、アルゴンガスだけを使用
し、底部から８Ｎ♂／ｍｉｎ、吹き込み、上部から上吹
きランスを通して、やはり８Ｎ♂／ｍｉｎ、吹きつけ、
これを６分間続けた。
し、底部から８Ｎ♂／ｍｉｎ、吹き込み、上部から上吹
きランスを通して、やはり８Ｎ♂／ｍｉｎ、吹きつけ、
これを６分間続けた。
スラグ組成を調節することにより、その塩基度を、Ｖ＝
１．２〜１．９．０範囲で変化させ、精錬後の溶鋼中の
酸素含有量とスラグ塩基度との関係をしらべたー。
１．２〜１．９．０範囲で変化させ、精錬後の溶鋼中の
酸素含有量とスラグ塩基度との関係をしらべたー。
比較のため、アルゴンガス上吹きを行なわなかった場合
の溶鋼についても、酸素含有量を測定した。
の溶鋼についても、酸素含有量を測定した。
その結果は第２図に示すとおりであって、従来技術では
スラグ塩基度の低下に伴い酸素含有量が急激に高まるが
、本発明によるときは低いままであって、低塩基度スラ
グの使用が可能なことが明らかである。
スラグ塩基度の低下に伴い酸素含有量が急激に高まるが
、本発明によるときは低いままであって、低塩基度スラ
グの使用が可能なことが明らかである。
実施例 ２
実施例１のクロム還元に続いて、さらにアルゴンガスの
底部からの吹き込みおよび上吹き（流量はそれぞれ８Ｎ
ｎ＋”／ｍｉｎ ）を６分間行なった。
底部からの吹き込みおよび上吹き（流量はそれぞれ８Ｎ
ｎ＋”／ｍｉｎ ）を６分間行なった。
その前後において、溶鋼中のＳｉおよびＣｒ含有量を測
定し、変化をしらべた。 これは、Ｃｒ ２０３ の還
元は主としてＳｉ によって行なわれるので、 両者の含有量には相互の関連がみられるからであゝ〜、
−′ る。
定し、変化をしらべた。 これは、Ｃｒ ２０３ の還
元は主としてＳｉ によって行なわれるので、 両者の含有量には相互の関連がみられるからであゝ〜、
−′ る。
結果は次のとおりであって、クロム回収率の向上が認め
られた。 この効果は、約１．０ Ｋｇ／ ｔｏｎの回
収量に相当する。
られた。 この効果は、約１．０ Ｋｇ／ ｔｏｎの回
収量に相当する。
１ ０．４６ ０．４２ １６．３１ １６．４３”２
０．４０ ０．３６ １６．０７ １６．１８３ ０
．０５ ０．０２ ２０．３１ ２０．３８４ ０．１
１ ０．０５ １７．２９ １７．４８
０．４０ ０．３６ １６．０７ １６．１８３ ０
．０５ ０．０２ ２０．３１ ２０．３８４ ０．１
１ ０．０５ １７．２９ １７．４８
第１図は、本発明の溶鋼の精錬方法の実施状況を示す、
精錬ベッセルの縦断面図である。 第２図は、本発明の効果を示すための、スラグ塩基度と
溶鋼中の酸素含有量との関係をあられすグラフである。 １・・・・・・ ベッセル ２・・・・・・溶鋼、２１・・・・・・流 滴３・・・
・・・ 上吹きランス ４・・・・・・ ベッセル内雰囲気 特許出願人 大同特殊鋼株式会社 代理人 弁理士 須 賀 総 夫ｒ ↓ 才２図
精錬ベッセルの縦断面図である。 第２図は、本発明の効果を示すための、スラグ塩基度と
溶鋼中の酸素含有量との関係をあられすグラフである。 １・・・・・・ ベッセル ２・・・・・・溶鋼、２１・・・・・・流 滴３・・・
・・・ 上吹きランス ４・・・・・・ ベッセル内雰囲気 特許出願人 大同特殊鋼株式会社 代理人 弁理士 須 賀 総 夫ｒ ↓ 才２図
Claims (4)
- （１）精錬ベッセル内の溶鋼に対し、ベッセルの下部か
ら不活性ガスを吹き込むとともに、上方からも不活性ガ
スを吹きつけ、ベッセル内雰囲気をほぼ完全に不活性ガ
スで置換することによって、酸素含有量のとくに低い溶
鋼を得ることを特徴とする溶鋼の精錬方法。 - （２）溶鋼がクロム含有鋼であり、クロム還元期に上方
からの不活性ガスの吹きつけを行なってクロムの回収率
を高める特許請求の範囲第１項の精錬方法。 - （３）精錬スラグの塩基度を１．５以下に−えらんで溶
、鋼中の庵含有量を低下させる特許請求の範囲第１項の
精錬方法。 - （４）上方からの不活性ガスの吹き込みに際して、ベッ
セルにフードをかぶせて、ベッセル内への空気の侵入を
防止する特許請求の範囲第１項の精錬方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56192474A JPS5893809A (ja) | 1981-11-30 | 1981-11-30 | 溶鋼の精錬方法 |
| US06/445,515 US4445933A (en) | 1981-11-30 | 1982-11-30 | Method of refining molten steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56192474A JPS5893809A (ja) | 1981-11-30 | 1981-11-30 | 溶鋼の精錬方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5893809A true JPS5893809A (ja) | 1983-06-03 |
Family
ID=16291889
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56192474A Pending JPS5893809A (ja) | 1981-11-30 | 1981-11-30 | 溶鋼の精錬方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4445933A (ja) |
| JP (1) | JPS5893809A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63203248A (ja) * | 1987-02-18 | 1988-08-23 | Kawasaki Steel Corp | 軸受鋼の溶製方法 |
| US5743938A (en) * | 1994-06-06 | 1998-04-28 | Kawasaki Steel Corporation | Method of decarburizing refining molten steel containing Cr |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5897684A (en) * | 1997-04-17 | 1999-04-27 | Ltv Steel Company, Inc. | Basic oxygen process with iron oxide pellet addition |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE609880A (ja) * | 1960-11-18 | |||
| US3854932A (en) * | 1973-06-18 | 1974-12-17 | Allegheny Ludlum Ind Inc | Process for production of stainless steel |
| US3971655A (en) * | 1974-08-21 | 1976-07-27 | Nippon Steel Corporation | Method for treatment of molten steel in a ladle |
| JPS5392319A (en) * | 1977-01-25 | 1978-08-14 | Nisshin Steel Co Ltd | Method of making ultralowwcarbon stainless steel |
| US4208206A (en) * | 1977-03-31 | 1980-06-17 | Union Carbide Corporation | Method for producing improved metal castings by pneumatically refining the melt |
| US4174212A (en) * | 1978-03-10 | 1979-11-13 | A. Finkl & Sons Co. | Method for the refining of steel |
| LU81859A1 (fr) * | 1979-11-07 | 1981-06-04 | Arbed | Procede de conditionnement de la scorie au cours de l'affinage d'un bain de metal |
-
1981
- 1981-11-30 JP JP56192474A patent/JPS5893809A/ja active Pending
-
1982
- 1982-11-30 US US06/445,515 patent/US4445933A/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS63203248A (ja) * | 1987-02-18 | 1988-08-23 | Kawasaki Steel Corp | 軸受鋼の溶製方法 |
| US5743938A (en) * | 1994-06-06 | 1998-04-28 | Kawasaki Steel Corporation | Method of decarburizing refining molten steel containing Cr |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4445933A (en) | 1984-05-01 |
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