JPS588538A - スペントシエ−ルを吸収剤とする燃焼ガスの湿式脱硫法 - Google Patents
スペントシエ−ルを吸収剤とする燃焼ガスの湿式脱硫法Info
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- JPS588538A JPS588538A JP56105867A JP10586781A JPS588538A JP S588538 A JPS588538 A JP S588538A JP 56105867 A JP56105867 A JP 56105867A JP 10586781 A JP10586781 A JP 10586781A JP S588538 A JPS588538 A JP S588538A
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- conduit
- oil
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、オイルシェール乾留方法における燃焼ガス
に対して、オイルシェールを乾留しり後ノス″ペントシ
ェール（廃シェール）を吸収剤として用いる湿式脱硫法
に関する。
に対して、オイルシェールを乾留しり後ノス″ペントシ
ェール（廃シェール）を吸収剤として用いる湿式脱硫法
に関する。
オイルシェール（油頁岩）とは、油脂分に富む藻類等の
遺物と鉱物、質が同時に堆積し、！！Ｉ類などが長い年
月の間に分解され、有機物として固体の形で含まれた堆
積鉱床であるとされ、オイルシェールは乾留によって油
分を生ずる。
遺物と鉱物、質が同時に堆積し、！！Ｉ類などが長い年
月の間に分解され、有機物として固体の形で含まれた堆
積鉱床であるとされ、オイルシェールは乾留によって油
分を生ずる。
近年石油代替エネルギー開発の意欲が高ｔｂ。
吾が国もオイルシェールからあ油（シェールオイル）に
注目し始めたところである。一般にオイルシェールは４
０１／）ン〜１２０１／）ン程度のシェールオイルを乾
留によって産出する 。
注目し始めたところである。一般にオイルシェールは４
０１／）ン〜１２０１／）ン程度のシェールオイルを乾
留によって産出する 。
が、乾留後のオイルシェールはスペント（廃シェール）
と呼称され、その量はオイルフェール１トンら九抄０．
７〜０．９トンにもなる。従って。
と呼称され、その量はオイルフェール１トンら九抄０．
７〜０．９トンにもなる。従って。
オイルシェールの大部分はスペ／トシェールとして残存
し、その量が美大となるため、処理が問題となる。
し、その量が美大となるため、処理が問題となる。
従来は、オイルシェールを採堀した後地に再度埋めもど
す方法がとられており、スペントシェールの有効利用状
はとんどなされていないのが現状である。
す方法がとられており、スペントシェールの有効利用状
はとんどなされていないのが現状である。
本発明者らは、スペントシェールの有効利用について、
鋭意探索の結果後述するとおり、スベントシェールのス
ラリーが二酸化イオウ（ＳＯＷ）を吸収する事実に注目
し、この発明に至ったものである。
鋭意探索の結果後述するとおり、スベントシェールのス
ラリーが二酸化イオウ（ＳＯＷ）を吸収する事実に注目
し、この発明に至ったものである。
その骨子はオイルシェールを乾留した後のスペントシェ
ール（廃シェール）を吸収剤とし。
ール（廃シェール）を吸収剤とし。
これを水中に懸勤させたスラリーにより燃焼ガス中の；
酸化イオウガス（Ｓα）を吸収除去するものである。
酸化イオウガス（Ｓα）を吸収除去するものである。
オイルシェールを乾留する工程では、水素（Ｈ７）を主
体に硫化水素（Ｈ，Ｓ ）を含むガス（乾留工程で副生
ずるシェールオイルミストヲ含む）を副生するが、この
ガスを燃焼させて乾留工程の熱源とする方法が一般に行
われている。
体に硫化水素（Ｈ，Ｓ ）を含むガス（乾留工程で副生
ずるシェールオイルミストヲ含む）を副生するが、この
ガスを燃焼させて乾留工程の熱源とする方法が一般に行
われている。
しかし、ガス中に含まれているＨｔＳ及びフェールオイ
ル中の硫黄分はこの過程で酸化されＳαを生成する。
ル中の硫黄分はこの過程で酸化されＳαを生成する。
Ｓαを含んだガスをそのまま放出することは。
オイルシー−ル乾留装置周辺の大気汚ｉを引きおこすこ
ととなり問題である。
ととなり問題である。
本発明の方法で湿式脱硫を行えば、吸収剤は乾留後のス
ペントシエールを使用できるため。
ペントシエールを使用できるため。
他場所から受け′入れる必要がなく、入手が極めて容易
であり、かっランニングコストの低減が計れるものであ
る。
であり、かっランニングコストの低減が計れるものであ
る。
スペントシェールのｓｏ、吸収作用については詳細は不
明であるが１次のとｂ＃）推定される。
明であるが１次のとｂ＃）推定される。
オイルフェール中には、一般にドロマイト（ＭｇＣａ（
ＣＯｓ）ｔ）、 ｈ ルｔ イト（ＣａＣＯｓ）、ナー
コライトＣＮ＆ＨＣＯ，） 、 ドゥンナイト（Ｎａ
Ａ／（ＯＨ）。
ＣＯｓ）ｔ）、 ｈ ルｔ イト（ＣａＣＯｓ）、ナー
コライトＣＮ＆ＨＣＯ，） 、 ドゥンナイト（Ｎａ
Ａ／（ＯＨ）。
Ｃ０５）等の炭酸塩が含まれるとされている。シェール
オイルを得るために５００〜６００℃程度迄オイルシェ
ールが昇温されると、これらの炭酸塩の一部は以下のと
おり燃焼され０色を遊離する。
オイルを得るために５００〜６００℃程度迄オイルシェ
ールが昇温されると、これらの炭酸塩の一部は以下のと
おり燃焼され０色を遊離する。
Ｍｇ ＣＩＬ （ＣＯｓ ） −＋、Ｍｇ Ｏ＋ Ｃａ
ＣＯｓ ＋ ＣｏｔＣａＣＯａ→、Ｃ’ａＯ＋ Ｃｏ
ｗ′ ２ Ｎ ａＨＣＯｓ →Ｎ ａ 雪 ＣＯｎ ＋
ＨｔＯ＋ Ｃ０ｔ２ＮａＡＡ’ （ＯＨ）ｔ Ｃｏ
ａ−＋Ｎａｇ ＣＯｓ ＋Ａ１ｗ“α＋２Ｈ，Ｏ＋Ｃα
従っ〜て、スペントフェール中には上記の炭酸塩と、こ
れらの一部が燃焼された物質を含むこととなる。
ＣＯｓ ＋ ＣｏｔＣａＣＯａ→、Ｃ’ａＯ＋ Ｃｏ
ｗ′ ２ Ｎ ａＨＣＯｓ →Ｎ ａ 雪 ＣＯｎ ＋
ＨｔＯ＋ Ｃ０ｔ２ＮａＡＡ’ （ＯＨ）ｔ Ｃｏ
ａ−＋Ｎａｇ ＣＯｓ ＋Ａ１ｗ“α＋２Ｈ，Ｏ＋Ｃα
従っ〜て、スペントフェール中には上記の炭酸塩と、こ
れらの一部が燃焼された物質を含むこととなる。
炭酸塩及び炭酸塩を燃焼して得られるこれらの物質を含
むスペントシエールを水中に懸濁させ、スラリー状′と
すると、水中に炭酸塩及び炭酸塩を燃焼して得られる物
質が溶解し、これらが二酸化イオウガスと反応して亜硫
酸塩を生成することから脱硫剤として利用可能となると
考えられる。
むスペントシエールを水中に懸濁させ、スラリー状′と
すると、水中に炭酸塩及び炭酸塩を燃焼して得られる物
質が溶解し、これらが二酸化イオウガスと反応して亜硫
酸塩を生成することから脱硫剤として利用可能となると
考えられる。
以下統括反応式で示す。
ＭｇＣａ（Ｃａ）ｔ＋２ｓＯｔ→Ｍｇ５Ｏ−＋ＣａｓＯ
ａ ＋２０へＣａＣＯ５＋ＳＯｘ →Ｃａ ＳＯｓ ＋
Ｃ０ｔＮａｔＣＯｓ ＋ Ｓα′→Ｎａｇ
ＳＯｓ ＋ＣαＣａＯ＋ Ｓｏｌ −＋ Ｃａｎｏｓ
ＭｇＯ＋ ８０！→Ｍｇ５Ｏｓ 生成した亜硫酸塩の一部はガス中の酸素により酸化され
て硫酸塩となる。上記反応によりＳＯ。
ａ ＋２０へＣａＣＯ５＋ＳＯｘ →Ｃａ ＳＯｓ ＋
Ｃ０ｔＮａｔＣＯｓ ＋ Ｓα′→Ｎａｇ
ＳＯｓ ＋ＣαＣａＯ＋ Ｓｏｌ −＋ Ｃａｎｏｓ
ＭｇＯ＋ ８０！→Ｍｇ５Ｏｓ 生成した亜硫酸塩の一部はガス中の酸素により酸化され
て硫酸塩となる。上記反応によりＳＯ。
は吸収液中に固定されることとなる。スラリーのＰＨは
高いほど、Ｓαの平衡分圧が低く、従って高い脱硫率を
得られる。
高いほど、Ｓαの平衡分圧が低く、従って高い脱硫率を
得られる。
以下図面に基づいて本発明による方法の実施の態様を説
明する。
明する。
第１図はオイルシェールを乾留して得られる製品ガスの
一部を燃焼゛させ、これを乾留用熱源とする。移動格子
岱装置によるオイルシェール乾留方法に本発明の湿式脱
硫法を適用した１実施態様を示す□系統図である。第１
図において。
一部を燃焼゛させ、これを乾留用熱源とする。移動格子
岱装置によるオイルシェール乾留方法に本発明の湿式脱
硫法を適用した１実施態様を示す□系統図である。第１
図において。
移動格子１に積載された原料シェール′ａは、導管２か
ら供給される燃焼ガスによって予熱される予熱区間、■
、導管３から供給される間接加熱された乾留生成ガスに
よって加熱乾留される区間Ｕ、導管鳴から供給される酸
素含有ガス流によって城留済みオイルフェール中に残留
する有機炭素が焼却される炭素回収区間■、導管５か、
ら供給される低温の乾留生成ガスによってシエール層が
冷却される第１冷却区間■、導管６か。
ら供給される燃焼ガスによって予熱される予熱区間、■
、導管３から供給される間接加熱された乾留生成ガスに
よって加熱乾留される区間Ｕ、導管鳴から供給される酸
素含有ガス流によって城留済みオイルフェール中に残留
する有機炭素が焼却される炭素回収区間■、導管５か、
ら供給される低温の乾留生成ガスによってシエール層が
冷却される第１冷却区間■、導管６か。
ら供給される不活性ガスによってオイルシェール層がさ
らに冷却される第２冷却区間Ｖを移動−して乾留処理さ
れた後、スベントシェールとして系外に排出される。
らに冷却される第２冷却区間Ｖを移動−して乾留処理さ
れた後、スベントシェールとして系外に排出される。
■区間の流出物は気液分離装置７に供給されて該流出物
中の水分を除去し、ガスはプロワ−８を使用して１部は
導管９から吸収塔３ｏに導かれ、脱硫された後、導管３
７から系外に排出される。ｍ区間の流出物は、必要なら
冷却器１０で冷却した後、気液分離装置１１に供給され
る。
中の水分を除去し、ガスはプロワ−８を使用して１部は
導管９から吸収塔３ｏに導かれ、脱硫された後、導管３
７から系外に排出される。ｍ区間の流出物は、必要なら
冷却器１０で冷却した後、気液分離装置１１に供給され
る。
気液分離装置１１において、ｍ区間で乾留された油及び
水を分離されたガスはプロワ−１２で冷却器１３に送ら
れて冷却され、該ガス中に含有する低沸点の油分が凝縮
分離された後、そのガスの１部は導管１４から製品ガス
として系外に取出される。
水を分離されたガスはプロワ−１２で冷却器１３に送ら
れて冷却され、該ガス中に含有する低沸点の油分が凝縮
分離された後、そのガスの１部は導管１４から製品ガス
として系外に取出される。
気液分離装置７及び１１．冷却器１３で分離された油及
び水は油水分離装置１５に移送されて分離され、製品油
は導管１６から、水は導管１７から系外に取出される。
び水は油水分離装置１５に移送されて分離され、製品油
は導管１６から、水は導管１７から系外に取出される。
プ！ワー１２で送られるガスの１部は導管５から■区間
に供給されて加熱された後、プロワ−１８を用いて間接
加熱器１９に送られて加熱され、熱ガスとなって導管３
がらｍ区間に供給される。間接加熱器１９の熱源は導管
２ｏがら供給される製品ガスの燃焼熱及びプロワ−２１
で送られるｍ区間の流出ガスの保有熱が使用されるが、
燃焼の際、製品ガス中に含まれているＨｔ Ｓ及びフェ
ールオイルミスト中の硫黄分が酸化されるため、プロワ
−２７により予熱区間Ｉに供給される燃焼ガス中にはＳ
αを含むこととなる。製品ガスの燃焼用空気はプロワ−
２２で送られ空気予熱器２３で加熱され導管２４から供
給される加熱空気が２供される。また１間接加熱器１９
の加熱ガス温度を調節するため必要なら導管２５から不
活性ガスが供給される。ｍ区間には導管４から加熱空気
が供給されて、乾留済みオイルフェール中に残留する有
機炭素が焼 却され、その燃焼ガスはプロワ−２１によ
り。
に供給されて加熱された後、プロワ−１８を用いて間接
加熱器１９に送られて加熱され、熱ガスとなって導管３
がらｍ区間に供給される。間接加熱器１９の熱源は導管
２ｏがら供給される製品ガスの燃焼熱及びプロワ−２１
で送られるｍ区間の流出ガスの保有熱が使用されるが、
燃焼の際、製品ガス中に含まれているＨｔ Ｓ及びフェ
ールオイルミスト中の硫黄分が酸化されるため、プロワ
−２７により予熱区間Ｉに供給される燃焼ガス中にはＳ
αを含むこととなる。製品ガスの燃焼用空気はプロワ−
２２で送られ空気予熱器２３で加熱され導管２４から供
給される加熱空気が２供される。また１間接加熱器１９
の加熱ガス温度を調節するため必要なら導管２５から不
活性ガスが供給される。ｍ区間には導管４から加熱空気
が供給されて、乾留済みオイルフェール中に残留する有
機炭素が焼 却され、その燃焼ガスはプロワ−２１によ
り。
間接加熱器１９の熱源として供給される。またｍ区間に
は必要なら導管２６から不活□性ガスが供給される。１
区間に供給されるガスは間接加熱器１９のガスの他■区
間で加熱されプロワ−２８で送られるガスも使用できる
。
は必要なら導管２６から不活□性ガスが供給される。１
区間に供給されるガスは間接加熱器１９のガスの他■区
間で加熱されプロワ−２８で送られるガスも使用できる
。
１区間の流出ガスの１部はプロワ−８によシ導管６から
Ｖ区間に供給されてスペ／トシエールの冷却に供される
が、これは必ずしも必要ではなく例えば■区間において
スペントシェール′が充分冷却されておればその設置は
不要である。
Ｖ区間に供給されてスペ／トシエールの冷却に供される
が、これは必ずしも必要ではなく例えば■区間において
スペントシェール′が充分冷却されておればその設置は
不要である。
脱硫用吸収剤として使用するスペントーシェールｂは、
粉体であればそのまま原料調製槽２９にて補給水ｄ及び
／又は導管３４にて供給される水及び／又は導管３５に
より供給されるＦ液と混合された後、吸収塔３０に供給
される。スペントシエールｂが塊状であればクラッシャ
ーにて粉砕し粉体として原料調製槽に供給するのが好ま
しい。調製された吸収スラリー液は導管３６により吸収
塔に□供給される。
粉体であればそのまま原料調製槽２９にて補給水ｄ及び
／又は導管３４にて供給される水及び／又は導管３５に
より供給されるＦ液と混合された後、吸収塔３０に供給
される。スペントシエールｂが塊状であればクラッシャ
ーにて粉砕し粉体として原料調製槽に供給するのが好ま
しい。調製された吸収スラリー液は導管３６により吸収
塔に□供給される。
吸収塔３０では循環ポンプ３１にてスラリーが循環され
、導管９により導入されたガスと接触してＳ ｏｓを吸
収除去する。浄化されたガスは導管３７より排出される
。Ｓｏｗの吸収を終えたスラリーはスラッジ分離装置３
２にて固液分離さ′れる。
、導管９により導入されたガスと接触してＳ ｏｓを吸
収除去する。浄化されたガスは導管３７より排出される
。Ｓｏｗの吸収を終えたスラリーはスラッジ分離装置３
２にて固液分離さ′れる。
カルシウムの亜硫酸塩及び硫酸塩は溶解度が低いためス
ラッジＣとして分離される。Ｆ液は導管３３により一部
は系外に排出され、残部は導管３５により再度原料調製
槽に供給して循環使用される。
ラッジＣとして分離される。Ｆ液は導管３３により一部
は系外に排出され、残部は導管３５により再度原料調製
槽に供給して循環使用される。
以上の説明の如く２本発明の方法で湿式脱硫を行えば、
吸収剤を他場所から受は入れる必要がなく、スペントシ
ェールがそ！ｐまま有効利用でき、入手が非常に容易と
なるばかりでなく経済的にも非常に有利となることは明
らかである。
吸収剤を他場所から受は入れる必要がなく、スペントシ
ェールがそ！ｐまま有効利用でき、入手が非常に容易と
なるばかりでなく経済的にも非常に有利となることは明
らかである。
第２図は、第１図にお轄る予熱区間と加熱乾留置間を１
つの区間で行うことによって簡略化された移動格子式装
置によるオイルシェール乾留方法に本発明の湿式脱硫法
を適用した場合の１実施態様を示す系統図である。
つの区間で行うことによって簡略化された移動格子式装
置によるオイルシェール乾留方法に本発明の湿式脱硫法
を適用した場合の１実施態様を示す系統図である。
第２図において、移動格子１に積載された原料シェール
ａは、導管２から供給される間接加熱された乾留生成ガ
スによって、予熱および加熱乾留される区間！、導管３
から供給される酸素含有ガス流によって乾留済みオイル
フェール中に残留する有機炭素が焼却される炭素回収区
間■、導管４から供給される低温の乾留生成ガスによっ
てシェール層が冷却される第１冷却区間覆、導管５から
供給される不活性ガスによってオイルシェール層がさら
に冷却される第２冷却区間■を移動して乾留処理された
後、スペントシェールｂとして系外に排出される。１区
間の流出物は、冷却塔６に供給されて該流出物中の水分
及び低沸点の油分が凝縮分離された後。
ａは、導管２から供給される間接加熱された乾留生成ガ
スによって、予熱および加熱乾留される区間！、導管３
から供給される酸素含有ガス流によって乾留済みオイル
フェール中に残留する有機炭素が焼却される炭素回収区
間■、導管４から供給される低温の乾留生成ガスによっ
てシェール層が冷却される第１冷却区間覆、導管５から
供給される不活性ガスによってオイルシェール層がさら
に冷却される第２冷却区間■を移動して乾留処理された
後、スペントシェールｂとして系外に排出される。１区
間の流出物は、冷却塔６に供給されて該流出物中の水分
及び低沸点の油分が凝縮分離された後。
ガスはプロワ−８を使用して一部は導管９から製品ガス
として系外に取出される。
として系外に取出される。
冷却塔６で分離された油及び水は油水分離装置７におい
て分離され、製ｇ油は導管１ｏから。
て分離され、製ｇ油は導管１ｏから。
水は導管１１から系外に取出される。
プロア８で送られるガスの１部は導管４から■区間に供
給されて加′熱された後、プロア１２を用いて間接加熱
器１３に送られて加熱され。
給されて加′熱された後、プロア１２を用いて間接加熱
器１３に送られて加熱され。
熱ガスとなって導管２から１区間に供給される。
間接加熱器１３の熱源は導管１４から供給される製品ガ
スの燃焼熱及びプロワ−１５で送られる■区間の流出ガ
スの保有熱が使用されるが。
スの燃焼熱及びプロワ−１５で送られる■区間の流出ガ
スの保有熱が使用されるが。
燃焼の際製品ガス中に一部まれているＨ、Ｓ及びフェー
ルオイル中の硫黄分が酸化されるため、エアヒータ１７
に移送される排ガス中にはＳＯかを含むこととな−る。
ルオイル中の硫黄分が酸化されるため、エアヒータ１７
に移送される排ガス中にはＳＯかを含むこととな−る。
製品ガスの燃焼用空気は、プロアー１６で送られエアヒ
ータ１７で加熱され導管１８から供給される加熱空気が
供される。
ータ１７で加熱され導管１８から供給される加熱空気が
供される。
またエアヒータ゛１７にはプロワ−１９によりＰ１区間
で昇温された不活性ガスが供給され、保有熱を回収す名
。
で昇温された不活性ガスが供給され、保有熱を回収す名
。
■区間には、導管３から加熱空気が供給されて、乾留済
みオイルフェール中に残留する′有機炭素が焼却され、
その燃焼ガスはプロワ−１５によね１間接加熱器１３の
熱源・とじて供給される。また■区間には必要なら導管
２０からの不活性ガスの一部が導管３を通じて供給され
る。
みオイルフェール中に残留する′有機炭素が焼却され、
その燃焼ガスはプロワ−１５によね１間接加熱器１３の
熱源・とじて供給される。また■区間には必要なら導管
２０からの不活性ガスの一部が導管３を通じて供給され
る。
間接加熱器１３の燃焼ガスは冷却塔２１を通って導管５
から■区間に供給されスベントシェールの冷却に供され
る。
から■区間に供給されスベントシェールの冷却に供され
る。
第２図において、スペントシェール６は、第°１図と同
様に、燃焼ガスの脱硫のための吸収剤として利用される
。スペントシェールｂは、原料調製槽２２にて、補給水
ｄ及び／又は導管２３より供給される水及び／又は導管
２４により供給されるＦ液と混合された後、吸収塔２５
に供給される。調製された吸収スラリー液は導管２６に
より吸収塔に供給される。吸収塔２５では循環ポンプ２
７にてスラリーが循環され。
様に、燃焼ガスの脱硫のための吸収剤として利用される
。スペントシェールｂは、原料調製槽２２にて、補給水
ｄ及び／又は導管２３より供給される水及び／又は導管
２４により供給されるＦ液と混合された後、吸収塔２５
に供給される。調製された吸収スラリー液は導管２６に
より吸収塔に供給される。吸収塔２５では循環ポンプ２
７にてスラリーが循環され。
導管２Ｂにより導入されたガスと接触してＳαを吸収除
去する。浄化されたガスは導管２９より排出される。Ｓ
αの吸収を終えたスラリーはスラッジ分離装置３０にて
固液分離され、スラッジＣは系外に排出される。−液は
導管３１により一部は系外に排出され、残部社導管２４
により再度原料調製槽に供給して循環使用される。
去する。浄化されたガスは導管２９より排出される。Ｓ
αの吸収を終えたスラリーはスラッジ分離装置３０にて
固液分離され、スラッジＣは系外に排出される。−液は
導管３１により一部は系外に排出され、残部社導管２４
により再度原料調製槽に供給して循環使用される。
以上の説明の如く、第２図におけるオイル・シェール乾
留方法においても、第１図の方法と同一に、吸収剤を他
の場所から受は入れる必要がなく、スペントシェールが
そのまま有効利用できる点で、非常に有利である。
留方法においても、第１図の方法と同一に、吸収剤を他
の場所から受は入れる必要がなく、スペントシェールが
そのまま有効利用できる点で、非常に有利である。
実施例１
内容積３１めロータリーアトマイザ−行李型試験機に、
スペントシェル粉末２０ｆと純水２Ｉを仕込み吸収スラ
リー液とし、これに２８７０ｐｐｍのＳαを含む窒素ガ
スを毎分１０．４Ｎｊ吹き込んで約６０分間吸収させ、
第３図及び第４図に示す結果を・得た。
スペントシェル粉末２０ｆと純水２Ｉを仕込み吸収スラ
リー液とし、これに２８７０ｐｐｍのＳαを含む窒素ガ
スを毎分１０．４Ｎｊ吹き込んで約６０分間吸収させ、
第３図及び第４図に示す結果を・得た。
吸収スラリー液温度線５５℃に保持している。
吸収スラリー液のＰＨ値は初期１０．４であり。
Ｓαの吸収にともなって低下するが、５０分後にも５．
５を保持し、この間Ｓα吸収率は９９．６チ以上であっ
た。吸収したＳα量と仕込んだスベントシェール量から
シェール１ ｆ当Ｆ）のＳα吸収量を求めると約２．８
ｍｍｏＪ／ｆとなりた。
５を保持し、この間Ｓα吸収率は９９．６チ以上であっ
た。吸収したＳα量と仕込んだスベントシェール量から
シェール１ ｆ当Ｆ）のＳα吸収量を求めると約２．８
ｍｍｏＪ／ｆとなりた。
なお、オイルシェール社米国コロラド産を使用し、５０
０℃で乾留後のスペントシェールを電気炉にて１０００
℃３時間加熱し、粉末としまたものを使用また。オイル
フェール中の炭酸塩は２３．５％（Ｃαとして）であっ
た。
０℃で乾留後のスペントシェールを電気炉にて１０００
℃３時間加熱し、粉末としまたものを使用また。オイル
フェール中の炭酸塩は２３．５％（Ｃαとして）であっ
た。
実施例２
コロラド産オイルシェールを５００℃で乾留後、粉末と
したものを供試スペ／トシエールとして実施例、１と同
じ条件で試験を実施した。吸収スラリー液のＰＨ値は初
期８．０で６９．Ｓα吸収にともなって低下するが５０
分後にも５．０を保持し、この間Ｓｏｌ吸収率社９７チ
以上であ以上の実施例によりスペントシェールは湿式脱
硫吸収剤として使用できることが判明した。
したものを供試スペ／トシエールとして実施例、１と同
じ条件で試験を実施した。吸収スラリー液のＰＨ値は初
期８．０で６９．Ｓα吸収にともなって低下するが５０
分後にも５．０を保持し、この間Ｓｏｌ吸収率社９７チ
以上であ以上の実施例によりスペントシェールは湿式脱
硫吸収剤として使用できることが判明した。
第１図、第２図は本発明の実施態様を示すフロー・シー
ト、第３図及び第４図はスペントシェールを吸収剤とし
た場合の脱硫性能を示す実験図である。 、、１１ 第１頁の続き ■廃 明 者 沖野進 広島市西区観音新町四丁目６番 ２２号三菱重工業株式会社広島研 究所内
ト、第３図及び第４図はスペントシェールを吸収剤とし
た場合の脱硫性能を示す実験図である。 、、１１ 第１頁の続き ■廃 明 者 沖野進 広島市西区観音新町四丁目６番 ２２号三菱重工業株式会社広島研 究所内
Claims (1)
- オイルシェール乾留方法において乾留用熱源として〜用
いたオイルシェール乾留ガスの燃焼ガスにオイルシェー
ルを乾留した後のスペントシェールのスラリーを接触さ
せて該燃焼ガス中の二酸化イオウを吸！除去することを
特徴とするスベントシェールを吸収剤□とする燃焼ガス
の湿式脱硫法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56105867A JPS588538A (ja) | 1981-07-07 | 1981-07-07 | スペントシエ−ルを吸収剤とする燃焼ガスの湿式脱硫法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56105867A JPS588538A (ja) | 1981-07-07 | 1981-07-07 | スペントシエ−ルを吸収剤とする燃焼ガスの湿式脱硫法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS588538A true JPS588538A (ja) | 1983-01-18 |
Family
ID=14418902
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56105867A Pending JPS588538A (ja) | 1981-07-07 | 1981-07-07 | スペントシエ−ルを吸収剤とする燃焼ガスの湿式脱硫法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS588538A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4622213A (en) * | 1985-09-09 | 1986-11-11 | Uop Inc. | Sulfur dioxide removal from gas streams |
| CN1046211C (zh) * | 1992-09-16 | 1999-11-10 | 北海道电力株式会社 | 废气的处理工艺 |
-
1981
- 1981-07-07 JP JP56105867A patent/JPS588538A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4622213A (en) * | 1985-09-09 | 1986-11-11 | Uop Inc. | Sulfur dioxide removal from gas streams |
| CN1046211C (zh) * | 1992-09-16 | 1999-11-10 | 北海道电力株式会社 | 废气的处理工艺 |
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