JPS5868543A - 複動式流体圧力シリンダのピストン用oリングシ−ル - Google Patents
複動式流体圧力シリンダのピストン用oリングシ−ルInfo
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- JPS5868543A JPS5868543A JP57169939A JP16993982A JPS5868543A JP S5868543 A JPS5868543 A JP S5868543A JP 57169939 A JP57169939 A JP 57169939A JP 16993982 A JP16993982 A JP 16993982A JP S5868543 A JPS5868543 A JP S5868543A
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- chamber
- housing
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16J—PISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
- F16J15/00—Sealings
- F16J15/16—Sealings between relatively-moving surfaces
- F16J15/32—Sealings between relatively-moving surfaces with elastic sealings, e.g. O-rings
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S277/00—Seal for a joint or juncture
- Y10S277/91—O-ring seal
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
綱には、改良されたピストンシールに関する。
従来の複動式空気圧シリンダは、通常は・たとえば米国
特許第4.242.946号の第7図に示されるような
、ピストンとハウジングとの間に配置される一対の対向
するV字形環状シールを利用している。空気の圧力が一
方向に加わると、7字形のシールの足の部分は押し開か
れ、ピストンとハウジングこの間に間隙のない密封係合
状態が得られる。逆の方向に空気の圧力が加わると、シ
ールによりピストンおよびハウジングに加わる接触圧力
、すなわち、シールとハウジングとの間のすべり摩擦は
最小となる。
特許第4.242.946号の第7図に示されるような
、ピストンとハウジングとの間に配置される一対の対向
するV字形環状シールを利用している。空気の圧力が一
方向に加わると、7字形のシールの足の部分は押し開か
れ、ピストンとハウジングこの間に間隙のない密封係合
状態が得られる。逆の方向に空気の圧力が加わると、シ
ールによりピストンおよびハウジングに加わる接触圧力
、すなわち、シールとハウジングとの間のすべり摩擦は
最小となる。
別の複動式空気圧シリンダはOリングのような環゛状シ
ールを使用しているが、この種のシールはV字形環状シ
ールに比べると、耐久性に欠ける等のいくつかの欠点を
有する。0リングは単動式空気シリンダにおいては広く
使用されているが、従来は、複動式空気圧シリンダ、特
に10〜2’0psi程度の比較的低い圧力で動作する
複動式空気圧シリンダには通さないものと考えられてい
た。その理由として、まず第1に、Oリングは■字形シ
ールのように圧力流体を逃すことができないため、従来
の空気圧シリンダにおいて2つの■字形シールの代わり
に2つのOリングを使用すると、2つの0リングの間に
望ましくない圧力ロックが形成されるという問題が起こ
る点があげられる。第2に、Oリングでは通常、製造時
の公差(tolerances)による変動がかなり激
しい。そのため、高い空気圧に対しても空気が漏れるこ
とのないように、Oリングをピストンとハウジングとの
間に↓よめ込んで、充分に堅く締付ければ、Oリングと
ハウジングとの間の接触圧力はかなり大きくなる。従っ
て、0リングおよびピストンのハウジングに関する摺動
運動を開始するためには、相当に大きな分離力が必要で
ある。大きな分離力を必要とするために、空気圧シリン
ダの効率は悪くなり、比較的低い空気圧に対しては動作
しなくなる場合も考えられる。これに対し、Oリングと
ハウジングとの間のすべり摩擦を排除するのに必要な分
離力を低減するように、0リングをピストンとハウジン
グとの間に遊びをもってはめ込んだ場合には、0リング
は、通常、低い空気圧において空気の漏れを生じやすく
(これは、一部は、公差によるばらつきが原因となっ
ている)、比較的低い空気圧に対して効率が低下し、動
作しな(なる場合もある。
ールを使用しているが、この種のシールはV字形環状シ
ールに比べると、耐久性に欠ける等のいくつかの欠点を
有する。0リングは単動式空気シリンダにおいては広く
使用されているが、従来は、複動式空気圧シリンダ、特
に10〜2’0psi程度の比較的低い圧力で動作する
複動式空気圧シリンダには通さないものと考えられてい
た。その理由として、まず第1に、Oリングは■字形シ
ールのように圧力流体を逃すことができないため、従来
の空気圧シリンダにおいて2つの■字形シールの代わり
に2つのOリングを使用すると、2つの0リングの間に
望ましくない圧力ロックが形成されるという問題が起こ
る点があげられる。第2に、Oリングでは通常、製造時
の公差(tolerances)による変動がかなり激
しい。そのため、高い空気圧に対しても空気が漏れるこ
とのないように、Oリングをピストンとハウジングとの
間に↓よめ込んで、充分に堅く締付ければ、Oリングと
ハウジングとの間の接触圧力はかなり大きくなる。従っ
て、0リングおよびピストンのハウジングに関する摺動
運動を開始するためには、相当に大きな分離力が必要で
ある。大きな分離力を必要とするために、空気圧シリン
ダの効率は悪くなり、比較的低い空気圧に対しては動作
しなくなる場合も考えられる。これに対し、Oリングと
ハウジングとの間のすべり摩擦を排除するのに必要な分
離力を低減するように、0リングをピストンとハウジン
グとの間に遊びをもってはめ込んだ場合には、0リング
は、通常、低い空気圧において空気の漏れを生じやすく
(これは、一部は、公差によるばらつきが原因となっ
ている)、比較的低い空気圧に対して効率が低下し、動
作しな(なる場合もある。
従って、本発明の目的は、単一のOリングを使用して、
圧力の高低にかかわらず有効な密封状態をピストンとハ
ウジングとの間に形成し、同時に、0リングとハウジン
グとの間の摩擦係合に対して分離力を最小限に抑えるこ
とができるような複動式空気圧シリンダを提供すること
である。
圧力の高低にかかわらず有効な密封状態をピストンとハ
ウジングとの間に形成し、同時に、0リングとハウジン
グとの間の摩擦係合に対して分離力を最小限に抑えるこ
とができるような複動式空気圧シリンダを提供すること
である。
本発明の目的は、前述のように、Oリングにおける公差
に基づくばらつきとは無関係に所望の密封関係を達成で
きるような複動式空気圧シリンダを提供することである
。
に基づくばらつきとは無関係に所望の密封関係を達成で
きるような複動式空気圧シリンダを提供することである
。
これらの目的を含む本発明の目的は、実質的に円筒形の
室を有する、ハウジングと、ハウジングの室内に同軸的
に支持されて、室の軸の方向に移動する円筒形のピスト
ンとを含む複動式空気圧シリンダを提供することにより
達成される。ピストンは、その周囲に環状の周囲溝を有
する。この周囲溝は、一対の対向し且つ離間した、はぼ
軸方向に対向する環状の密封表面を画定し、これらの環
状の密封表面の間の、軸方向に見て中間の位置には径方
向外側に向かって突出する環状のリブが設けられている
。ハウジング内のボートは、ピストンの両側において室
と連通し、加圧空気を室内に供給してピストンを往復運
動させる。エラストマー材料から成る0リングは、環状
の周囲溝の内部においてピストンを包囲する。0リング
の外径は、ハウジングの室の内径よりわずかに大きいの
で、0リングは室の内表面との間に環状係合帯部分を形
成する。また、Oリングの内径は環状のリブの外径より
わずかに大きいので、0リングは環状のリブとの間に環
状係合帯部分を形成する。Oリングは・ボートを介して
交互に室に供給される空気の比較的低い圧力に応答して
、周囲溝の内部において、0リングが一方の環状の密封
表面との間に環状係合帯部分を形成する第1の位置と、
他方の環状の密封表面との間に環状係合帯部分を形成す
る第2の位置との間で横方向に動くことができる。0リ
ングは、室に供給される空気の圧力がかなり高くなった
とき、弾性変形する。
室を有する、ハウジングと、ハウジングの室内に同軸的
に支持されて、室の軸の方向に移動する円筒形のピスト
ンとを含む複動式空気圧シリンダを提供することにより
達成される。ピストンは、その周囲に環状の周囲溝を有
する。この周囲溝は、一対の対向し且つ離間した、はぼ
軸方向に対向する環状の密封表面を画定し、これらの環
状の密封表面の間の、軸方向に見て中間の位置には径方
向外側に向かって突出する環状のリブが設けられている
。ハウジング内のボートは、ピストンの両側において室
と連通し、加圧空気を室内に供給してピストンを往復運
動させる。エラストマー材料から成る0リングは、環状
の周囲溝の内部においてピストンを包囲する。0リング
の外径は、ハウジングの室の内径よりわずかに大きいの
で、0リングは室の内表面との間に環状係合帯部分を形
成する。また、Oリングの内径は環状のリブの外径より
わずかに大きいので、0リングは環状のリブとの間に環
状係合帯部分を形成する。Oリングは・ボートを介して
交互に室に供給される空気の比較的低い圧力に応答して
、周囲溝の内部において、0リングが一方の環状の密封
表面との間に環状係合帯部分を形成する第1の位置と、
他方の環状の密封表面との間に環状係合帯部分を形成す
る第2の位置との間で横方向に動くことができる。0リ
ングは、室に供給される空気の圧力がかなり高くなった
とき、弾性変形する。
変形後、0リングは環状のリブと係合しなくなり、ハウ
ジングの室の内表面との間の環状係合帯部分およびいず
れか一方の環状の密封表面との間の環状保合帯部分に沿
った接触面積は広くなる。環状の密封表面の間の距離は
、Oリングの横断面の直径より長いが、この直径の2倍
よりは短く、その約1.5倍であるのが好ましい。
ジングの室の内表面との間の環状係合帯部分およびいず
れか一方の環状の密封表面との間の環状保合帯部分に沿
った接触面積は広くなる。環状の密封表面の間の距離は
、Oリングの横断面の直径より長いが、この直径の2倍
よりは短く、その約1.5倍であるのが好ましい。
以下、添付の図面を参照して本発明をさらに詳細に説明
する。
する。
第1図は、実質的に円筒形のハウジング11を有する複
動式空気圧シリンダ10を示す。ハウジング11は従来
の構成のもので、米国特許第4.242.946号に記
載されているハウジングとほぼ同しである。
動式空気圧シリンダ10を示す。ハウジング11は従来
の構成のもので、米国特許第4.242.946号に記
載されているハウジングとほぼ同しである。
ハウジング11は、一対の離間して配置された端部材1
2および13を含む。端部材12および13は、細長い
円筒形のスリーブ14により堅固に連結されて、ハウジ
ング内部に実質的に円筒形の室16を画定する。端部材
12および13を貫通するように設けられた、ねじ山を
有するボートまたは流路17および18は、夫々、その
対向する端部において室16と連通ずる。端部12には
孔19が形成され、この孔19は円筒形のスリーブ14
の軸と同軸である。
2および13を含む。端部材12および13は、細長い
円筒形のスリーブ14により堅固に連結されて、ハウジ
ング内部に実質的に円筒形の室16を画定する。端部材
12および13を貫通するように設けられた、ねじ山を
有するボートまたは流路17および18は、夫々、その
対向する端部において室16と連通ずる。端部12には
孔19が形成され、この孔19は円筒形のスリーブ14
の軸と同軸である。
細長い円筒形のピストンロッド22は孔19から軸方向
に突出し、孔19内で摺動する。ピストンロッド22の
内端に固着される、実質的に円筒形のピストン23は、
室16内部において軸方向に運動する。
に突出し、孔19内で摺動する。ピストンロッド22の
内端に固着される、実質的に円筒形のピストン23は、
室16内部において軸方向に運動する。
ピストン23は円筒形の外表面26を有し、この外表面
26の直径は円筒形のスリーブ14の内表面25の直径
よりわずかに小さい。ビス(9) トン23の外表面26には、環状の周囲溝27が設けら
れている。周囲溝27は、ピストン23の軸に対して実
質的に垂直に延在する一対の対向する側面28および2
9により境界を画定されている。実質的に円筒形の底面
31は、環状の側面2Bおよび29の、軸方向に見て内
側の縁部の間に延在している。各々の側面28および2
9は、以下により詳細に説明するように、環状の密封表
面として作用する。
26の直径は円筒形のスリーブ14の内表面25の直径
よりわずかに小さい。ビス(9) トン23の外表面26には、環状の周囲溝27が設けら
れている。周囲溝27は、ピストン23の軸に対して実
質的に垂直に延在する一対の対向する側面28および2
9により境界を画定されている。実質的に円筒形の底面
31は、環状の側面2Bおよび29の、軸方向に見て内
側の縁部の間に延在している。各々の側面28および2
9は、以下により詳細に説明するように、環状の密封表
面として作用する。
周囲溝27の底面31には、径方向外側へ向かって突出
する環状のリブ33が設けられてし)る、このリブ33
は、側面28および29の間の、軸方向に見てほぼ中央
の位置にある。リブ33の外表面は丸くなっているのが
好ましく、はぼ半円形である。
する環状のリブ33が設けられてし)る、このリブ33
は、側面28および29の間の、軸方向に見てほぼ中央
の位置にある。リブ33の外表面は丸くなっているのが
好ましく、はぼ半円形である。
エラストマーの材料から成るOリング37は環状の周囲
溝27の内部においてピストン23を包囲している。0
リング37の外径は、円筒形のスリーブ14の内表面2
5の内径よりわずかに大きく、また、Oリング37の内
径は、環(10) 伏のリブ33の最大直径よりわずかに小さい。
溝27の内部においてピストン23を包囲している。0
リング37の外径は、円筒形のスリーブ14の内表面2
5の内径よりわずかに大きく、また、Oリング37の内
径は、環(10) 伏のリブ33の最大直径よりわずかに小さい。
このリブ33の幅は、0リブ37の横断面の直径よりか
なり小さい。側面28および2分の間の距離は、0リン
グ37の+ii断面の直径よりかなり長いが、この直径
の2倍よりはがなり短い。
なり小さい。側面28および2分の間の距離は、0リン
グ37の+ii断面の直径よりかなり長いが、この直径
の2倍よりはがなり短い。
第1図に示す本発明の好ましい実施例においては、側面
28および29の間の距離は、Oリング37の横断面の
直径の約1.5倍である。
28および29の間の距離は、Oリング37の横断面の
直径の約1.5倍である。
0リング37は、通常は、リブ、33と係合する内側環
状係合帯部分41と、円筒係合のスリーブ14の内表面
25と係合する外債1環状係合帯部分42とを有する。
状係合帯部分41と、円筒係合のスリーブ14の内表面
25と係合する外債1環状係合帯部分42とを有する。
0リング37は、以下により詳細に説明するようにリブ
33上で揺動し、円筒形スリーブ14の内表面25に沿
って摺動することにより、周囲溝27内部の、第1図に
示す位置と、第2図に示す位置との間で移動することが
きる。0リブ37がこのように移動する間、0リング3
7とリブ33との間の内側環状係合部分41およびOリ
ング37と内表面25との間の外側環状係合帯部分42
は、夫(11) 0リング37は周囲溝27の側面29に当接して、環状
係合帯部分43を形成している。第2図に示す位置にお
いては、0リング37は周囲溝27の側面28に当接し
て、環状係合帯部分44を形成している。
33上で揺動し、円筒形スリーブ14の内表面25に沿
って摺動することにより、周囲溝27内部の、第1図に
示す位置と、第2図に示す位置との間で移動することが
きる。0リブ37がこのように移動する間、0リング3
7とリブ33との間の内側環状係合部分41およびOリ
ング37と内表面25との間の外側環状係合帯部分42
は、夫(11) 0リング37は周囲溝27の側面29に当接して、環状
係合帯部分43を形成している。第2図に示す位置にお
いては、0リング37は周囲溝27の側面28に当接し
て、環状係合帯部分44を形成している。
周囲溝27は充分な深さを有し、環状のリブ33は、0
リング37と周囲I!l121の底面31とが常に接触
しないような充分な高さを有しているのが好ましい。
リング37と周囲I!l121の底面31とが常に接触
しないような充分な高さを有しているのが好ましい。
動作
第1図は、流路17を介して低圧の空気が室16内に供
給されて、ピストン23が右方向へ動かされるときのO
リング37の位置を示す。
給されて、ピストン23が右方向へ動かされるときのO
リング37の位置を示す。
次にピストン23を左の方向へ動かすために、流路18
を介して、低圧の圧縮空気が室16内の、ピストン23
の右側に供給される。この圧縮空気は、円筒係合のスリ
ーブI4の内表面25とピストン23の外表面26との
間を通って、Oリング37を左方向へ押圧するので、0
リン(12) グ37は、第2図に示すように、側面28と密封係合す
る。
を介して、低圧の圧縮空気が室16内の、ピストン23
の右側に供給される。この圧縮空気は、円筒係合のスリ
ーブI4の内表面25とピストン23の外表面26との
間を通って、Oリング37を左方向へ押圧するので、0
リン(12) グ37は、第2図に示すように、側面28と密封係合す
る。
リブ33は0リング37に向かって突出して0リング3
7を変形させているが、リブ33の幅が比較的狭いため
に、0リングの変形は内周部分に局部的に起こり、円筒
形のスリーブ14の内表面25との外側環状係合帯部分
42を変形させたり、この部分に過剰の接触圧力を加え
たりすることはない。このように、0りングの公差に基
づくばらつきとは無関係に、低圧の空気を包囲し且つ密
封するための所望の密封関係が内側と外側の環状係合帯
部分41および42に沿って得られる。同時に、0リン
グ37と内表面25との間の圧力および摩擦は外側環状
係合帯部分42に沿って最小となるので、0リング37
と内表面25との間で運動を開始するために必要な分離
力を最小限に抑えることができる。
7を変形させているが、リブ33の幅が比較的狭いため
に、0リングの変形は内周部分に局部的に起こり、円筒
形のスリーブ14の内表面25との外側環状係合帯部分
42を変形させたり、この部分に過剰の接触圧力を加え
たりすることはない。このように、0りングの公差に基
づくばらつきとは無関係に、低圧の空気を包囲し且つ密
封するための所望の密封関係が内側と外側の環状係合帯
部分41および42に沿って得られる。同時に、0リン
グ37と内表面25との間の圧力および摩擦は外側環状
係合帯部分42に沿って最小となるので、0リング37
と内表面25との間で運動を開始するために必要な分離
力を最小限に抑えることができる。
従って、流路18を介して室16に導入される圧力空気
が、0リング37を左方向に押圧す(13) ると、0リング37は環状のリブ33を中心として左方
向へ揺動する一方、内表面25に沿って摺動して、第2
図に示す位置に達する。この位置においては、0リング
37は環状の側面28に当接している。その後、流路1
8を介して供給される低圧の圧縮空気により、ピストン
23は室16内で左方向に移動する。
が、0リング37を左方向に押圧す(13) ると、0リング37は環状のリブ33を中心として左方
向へ揺動する一方、内表面25に沿って摺動して、第2
図に示す位置に達する。この位置においては、0リング
37は環状の側面28に当接している。その後、流路1
8を介して供給される低圧の圧縮空気により、ピストン
23は室16内で左方向に移動する。
流路18を介して室16に供給される圧縮空気の圧力が
かなり高くなると、第3図に示すように、0リング37
の変形も相当に大きくなる。
かなり高くなると、第3図に示すように、0リング37
の変形も相当に大きくなる。
より詳細に説明すると、高圧の圧縮空気によりOリング
37が円筒形スリーブ14の内表面25および環状の側
面28により大きな力で圧接されると、0リングはこれ
らの面と接触する箇所で幾分平坦になる。その結果、外
側環状係合帯部分42および環状係合帯部分44に沿っ
た接触面積と接触圧力が大きくなる。同時に、Oリング
37は環状のリブ33と係合しなくなるので、0リング
37とリブ33との間の内側環状係合帯部分41は完全
にな(なってしまう。
37が円筒形スリーブ14の内表面25および環状の側
面28により大きな力で圧接されると、0リングはこれ
らの面と接触する箇所で幾分平坦になる。その結果、外
側環状係合帯部分42および環状係合帯部分44に沿っ
た接触面積と接触圧力が大きくなる。同時に、Oリング
37は環状のリブ33と係合しなくなるので、0リング
37とリブ33との間の内側環状係合帯部分41は完全
にな(なってしまう。
(14)
高圧の圧縮空気が室16に導入されることにより、外側
環状係合帯部分42および環状保合帯部分44に沿って
接触面積と接触圧力が大きくなれば、0リング37と環
状の側面28との間並びにOリング37と内表面25と
の間の密封関係はより確実なものとなるため、必要な高
圧シールを得ることができる。0リング37と内表面2
5との間の接触面積および接触圧力が太き(なることに
より、0リング37と内表面25との間のすべり摩擦は
大きくなるが、室16に供給される空気の圧力はかなり
高いので、このような大きなすべり摩擦に打ち克つだけ
の大きな分離力を発生することができる。流路18を介
して行なわれる高圧の圧縮空気の供給が終わると、弾性
の0リング37は通常の形状に戻り第2図に示す位置を
とる。
環状係合帯部分42および環状保合帯部分44に沿って
接触面積と接触圧力が大きくなれば、0リング37と環
状の側面28との間並びにOリング37と内表面25と
の間の密封関係はより確実なものとなるため、必要な高
圧シールを得ることができる。0リング37と内表面2
5との間の接触面積および接触圧力が太き(なることに
より、0リング37と内表面25との間のすべり摩擦は
大きくなるが、室16に供給される空気の圧力はかなり
高いので、このような大きなすべり摩擦に打ち克つだけ
の大きな分離力を発生することができる。流路18を介
して行なわれる高圧の圧縮空気の供給が終わると、弾性
の0リング37は通常の形状に戻り第2図に示す位置を
とる。
続いて、ピストン23を室16内で右方向に移動するた
めに、流路17を介して圧縮空気が室16に供給される
。周囲1127はリブ33を含む平面に関して対称形で
あるため、0リング(15) 37は、先に説明したのと同様の過程を経て第2図に示
す位置から第1図に示す位置へ動く。
めに、流路17を介して圧縮空気が室16に供給される
。周囲1127はリブ33を含む平面に関して対称形で
あるため、0リング(15) 37は、先に説明したのと同様の過程を経て第2図に示
す位置から第1図に示す位置へ動く。
同様に、流路17を介して比較的高い圧力の圧縮空気が
供給されると、0リング37は環状の側面29および内
表面25に、第3図に示すような変形を生じさせるのに
充分なカで圧接される。
供給されると、0リング37は環状の側面29および内
表面25に、第3図に示すような変形を生じさせるのに
充分なカで圧接される。
第1図は、本発明の一実施例による複動式空気圧シリン
ダの中心断面図。 第2図は、異なる動作位置を示す部分断面図。 第3図は、さらに別の動作位置を示す第2図と同様の部
分断面図である。 10・・・複動式空気圧カシリンダ 11・・・ハウジ
ング16・・・室 17.1B・・・流路 23・・
・ピストン 25・・・内表面 26・・・外表面
27・・・周囲溝 28.29・・・側面 33・・
・リブ 37・・・0リング 41・・・内側環状係合
帯部分 42・・・外側環状係合帯部分代理人 弁
理士 祐用尉−外2名 (16)
ダの中心断面図。 第2図は、異なる動作位置を示す部分断面図。 第3図は、さらに別の動作位置を示す第2図と同様の部
分断面図である。 10・・・複動式空気圧カシリンダ 11・・・ハウジ
ング16・・・室 17.1B・・・流路 23・・
・ピストン 25・・・内表面 26・・・外表面
27・・・周囲溝 28.29・・・側面 33・・
・リブ 37・・・0リング 41・・・内側環状係合
帯部分 42・・・外側環状係合帯部分代理人 弁
理士 祐用尉−外2名 (16)
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 (11円筒形の室16を有するハウジング11と;横断
面が円形でありハウジングの室16内に同軸的に支持さ
れて室16の軸の方向に運動し径方向外側の表面26に
一対の対向し且つ離間して配置された軸方向に対向する
環状の表面28.29の間に画定される環状の周囲溝2
7と、周囲溝27の環状の表面28.29の間の軸方向
に見て中間の位置に設けられ径方向外側に向かって突出
する環状のリブ33とを有するピストン23と;ピスト
ン23の両側において室16と連通して加圧空気を室内
へ導入する2つの流路17.18をハウジング内に画定
する手段と;環状の周囲溝27の内部においてピストン
を包囲しハウジングの室16の内表面25の直径よりわ
ずかに大きな外径を有してハウジングの室の内表面25
との間に環状係合帯部分42を形成し環状のリブ33の
外径よりわずかに小さな内径を有して環状のリブとの間
に環状保合帯部分41を形成し前記流路を介して選択的
に室16に供給される低圧の空気の圧力に応答して周囲
溝27の内部において前記環状の表面の一方28との間
に環状係合帯部分を形成する第1の位置と前記環状の表
面の他方29との間に環状係合帯部分を形成する第2の
位置との間で横方向に移動する弾性の0リング37とを
具備することを特徴とする複動式空気圧シリンダ。 (2)0リング37は室16に供給される空気の圧力が
実質的に上昇したときに弾性変形し変形した0リング3
7は環状のリブ33と係合しなくなりハウジングの室の
内表面25との間の環状係合帯部分及びピストンの環状
の表面28.29との間の環状保合帯部分の接触面積が
広(なることを特徴とする特許請求の範囲第t r、i
に記載の複動式空気圧シリンダ。 (3)環状のリブ33の幅は0リング37の横断面の直
径より小さいことを特徴とする特許請求の範囲第1項ま
たは第2項に記載の複動式空気圧シリンダ。 (4)環状の表面28.29の間の距離はOリング37
の横断面の直径より長いがOリングの横断面の直径の2
倍よりは短いことを特徴とする特許請求の範囲第1項か
ら第3項のいずれか1項に記載の複動式空気圧シリンダ
。 (5)周囲溝27は室16の軸に対して垂直に延在する
一対の離間した環状の側面28 、、29と側面28.
29の径方向内側の縁部の間に延在する円筒形の底面3
1とを有し環状のリブ33は底面31に設けられ且つ底
面31から径方向外側に向かって突出しOリング37は
常に底面31と接触していないことを特徴とする特許請
求の範囲第1項から第4項のいずれか1項に記載の複動
式空気圧シリンダ。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US313039 | 1981-10-19 | ||
US06/313,039 US4428276A (en) | 1981-10-19 | 1981-10-19 | O-Ring seal for piston of double-acting fluid pressure cylinder |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5868543A true JPS5868543A (ja) | 1983-04-23 |
JPH0143186B2 JPH0143186B2 (ja) | 1989-09-19 |
Family
ID=23214116
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57169939A Granted JPS5868543A (ja) | 1981-10-19 | 1982-09-30 | 複動式流体圧力シリンダのピストン用oリングシ−ル |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4428276A (ja) |
JP (1) | JPS5868543A (ja) |
Families Citing this family (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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AU4405696A (en) * | 1994-11-03 | 1996-06-06 | Saunders Group Inc., The | Portable traction device |
DE19756443C1 (de) * | 1997-12-18 | 1999-02-11 | Mannesmann Sachs Ag | Trennkolben für ein Schwingungsdämpfungssystem |
USD415254S (en) * | 1998-06-05 | 1999-10-12 | The Saunders Group, Inc. | Hand pump |
US6059548A (en) * | 1998-06-05 | 2000-05-09 | The Saunders Group, Inc. | Hand pump system for a traction device |
US6171273B1 (en) | 1999-08-06 | 2001-01-09 | The Saunders Group, Inc. | Self-seating occiput wedge system for applying a therapeutic traction force |
US7189214B1 (en) | 2002-01-22 | 2007-03-13 | The Saunders Group, Inc. | Multi-axis cervical and lumbar traction table |
DE102009020925A1 (de) * | 2009-05-12 | 2010-11-18 | Linde Aktiengesellschaft | Verdichter mit Kolbendummy |
DE102010006152B4 (de) * | 2010-01-29 | 2014-07-03 | Aeg Electric Tools Gmbh | Handgeführter Bohrhammer |
US10518759B2 (en) * | 2017-12-01 | 2019-12-31 | Hb Performance Systems, Inc. | Brake master cylinder with curved lands |
USD912256S1 (en) | 2019-05-28 | 2021-03-02 | Comfortrac Inc. | Lumbar traction device |
-
1981
- 1981-10-19 US US06/313,039 patent/US4428276A/en not_active Expired - Lifetime
-
1982
- 1982-09-30 JP JP57169939A patent/JPS5868543A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US4428276A (en) | 1984-01-31 |
JPH0143186B2 (ja) | 1989-09-19 |
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