JPS5868531A - クランク軸の捩り振動を抑制する方法 - Google Patents
クランク軸の捩り振動を抑制する方法Info
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- JPS5868531A JPS5868531A JP16806781A JP16806781A JPS5868531A JP S5868531 A JPS5868531 A JP S5868531A JP 16806781 A JP16806781 A JP 16806781A JP 16806781 A JP16806781 A JP 16806781A JP S5868531 A JPS5868531 A JP S5868531A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
- F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
- F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
- F16F15/133—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses using springs as elastic members, e.g. metallic springs
- F16F15/136—Plastics springs, e.g. made of rubber
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はエンジンに於けるクランク軸の捩り振動を抑制
する方法に係る。
する方法に係る。
エンジンのクランク軸にはエンジンの運転中にその中心
軸線に沿う一箇所に節を有する一節の捩り振動や該中心
軸線に沿う三箇所に節を有する三筒の捩り振動が発生し
、更にクランク軸の回転数が高くなるとこれら一節或は
三筒の捩り振動の二次振動或は三次振動が発生する。こ
れらの捩り振動の中にはクランク軸の設計条件と相俟っ
てクランク軸の所定の回転数領域内にて非常に大きい振
幅のピーク値を呈するものがある。従来かかるクランク
軸に生ずる捩り振動を抑制する手段として、クランク軸
に弾性物質よりなる環状弾性座を介して環状質一体を＠
肴し、該環状弾性座の固有振動数と義理状質量体の質量
慣性モーメントとを適当に調節することにより、クラン
ク軸の捩り振動に対し動的回転ダンパによる動的緩僑作
用を与えることが知られている。かかる動的回転ダンパ
の設計条件としては、従来下記の条件が適当とされてい
た。
軸線に沿う一箇所に節を有する一節の捩り振動や該中心
軸線に沿う三箇所に節を有する三筒の捩り振動が発生し
、更にクランク軸の回転数が高くなるとこれら一節或は
三筒の捩り振動の二次振動或は三次振動が発生する。こ
れらの捩り振動の中にはクランク軸の設計条件と相俟っ
てクランク軸の所定の回転数領域内にて非常に大きい振
幅のピーク値を呈するものがある。従来かかるクランク
軸に生ずる捩り振動を抑制する手段として、クランク軸
に弾性物質よりなる環状弾性座を介して環状質一体を＠
肴し、該環状弾性座の固有振動数と義理状質量体の質量
慣性モーメントとを適当に調節することにより、クラン
ク軸の捩り振動に対し動的回転ダンパによる動的緩僑作
用を与えることが知られている。かかる動的回転ダンパ
の設計条件としては、従来下記の条件が適当とされてい
た。
α−１／ （１＋ μ ） く １
）α−ω１／ω拳 （２） μｍＪ＋／Ｊｅ （３）但しここでω０
はクランク軸とそれに付随する質量を含むクランク軸系
の固有！＆勤数、ω冨は環状弾性座の固有ＷｔｖＪ数、
Ｊｅは前記クランク軸系の質量慣性モーメント、Ｊｌは
前記環状質量体のＶ最慣性モーメントである。
）α−ω１／ω拳 （２） μｍＪ＋／Ｊｅ （３）但しここでω０
はクランク軸とそれに付随する質量を含むクランク軸系
の固有！＆勤数、ω冨は環状弾性座の固有ＷｔｖＪ数、
Ｊｅは前記クランク軸系の質量慣性モーメント、Ｊｌは
前記環状質量体のＶ最慣性モーメントである。
かか”る動的回転ダンパは一様それなりの捩り振動抑制
効果を有するものであるが、特にクランク軸の高回転傾
城に於て生ずる捩り振動を抑−せんとする動的回転ダン
パが設けられる場合には、駒数領域に該動的回転ダンパ
に起因するａ１次的な捩り振動が生じ、それが比較的大
きい障害となるという問題がある。
効果を有するものであるが、特にクランク軸の高回転傾
城に於て生ずる捩り振動を抑−せんとする動的回転ダン
パが設けられる場合には、駒数領域に該動的回転ダンパ
に起因するａ１次的な捩り振動が生じ、それが比較的大
きい障害となるという問題がある。
本発明は、意図する−の捩り振動を抑制せんとして一つ
の動的＠転ダンパを設けた場合に該動的回転ダンパによ
って生ずる副次的捩り振動が新たな障害となるという問
題に対処し、この問題を解決することにより全体として
より有効にクランク軸の捩り振動を抑制することのでき
る方法を得ることを目的としている。
の動的＠転ダンパを設けた場合に該動的回転ダンパによ
って生ずる副次的捩り振動が新たな障害となるという問
題に対処し、この問題を解決することにより全体として
より有効にクランク軸の捩り振動を抑制することのでき
る方法を得ることを目的としている。
かかる目的は、本発明によれば、所定の回転数領域内（
て回転されるクランク軸（発生し該回転数領域内に固有
振動数を有する−の捩り振動を抑制する方法にして、ク
ランク軸に弾性物質よりなる第一の環状弾性座を介して
第一の環状質―体を装着することにより前記−の捩り振
動を該−の捩り振動の固有ｆ！勤数より低い固有ｆ！動
数を有し且振暢のピーク値が前記−の捩り振動の振幅の
ピーク値より実質的に小さい第一の副次的捩りＩＩ＆勤
と前記回転数傾城を越えた固有振動数を有し且談回転数
Ｉｌｉ坂内にては振幅が前記−の捩り振動の振幅のピー
ク値より実質的に小さい第二の副次的捩り振動とに分散
し、更にクランク軸に弾性物質よりなる第二の環状弾性
座を介して第二の環状質量体を顎看することにより前記
第一の副次的捩り振動を義弟−の副次的捩り振動の固有
振動数より低い固有振動数を有し且振暢のピーク値が義
弟−の副次的捩りｒｉ勤の振幅のピーク値より実質的に
小さい第三の副次的捩り振動と該第−の副次的捩り振動
の固有振動数より高い固有！＆動数を有し且−暢のピー
ク値が該第−の副次的捩り振動の振幅のピーク値より実
質的に小さい第四の副次的捩り振動とに分散することを
特徴とする方法によって達成される。
て回転されるクランク軸（発生し該回転数領域内に固有
振動数を有する−の捩り振動を抑制する方法にして、ク
ランク軸に弾性物質よりなる第一の環状弾性座を介して
第一の環状質―体を装着することにより前記−の捩り振
動を該−の捩り振動の固有ｆ！勤数より低い固有ｆ！動
数を有し且振暢のピーク値が前記−の捩り振動の振幅の
ピーク値より実質的に小さい第一の副次的捩りＩＩ＆勤
と前記回転数傾城を越えた固有振動数を有し且談回転数
Ｉｌｉ坂内にては振幅が前記−の捩り振動の振幅のピー
ク値より実質的に小さい第二の副次的捩り振動とに分散
し、更にクランク軸に弾性物質よりなる第二の環状弾性
座を介して第二の環状質量体を顎看することにより前記
第一の副次的捩り振動を義弟−の副次的捩り振動の固有
振動数より低い固有振動数を有し且振暢のピーク値が義
弟−の副次的捩りｒｉ勤の振幅のピーク値より実質的に
小さい第三の副次的捩り振動と該第−の副次的捩り振動
の固有振動数より高い固有！＆動数を有し且−暢のピー
ク値が該第−の副次的捩り振動の振幅のピーク値より実
質的に小さい第四の副次的捩り振動とに分散することを
特徴とする方法によって達成される。
かかる本発明の方法に於て、前記第一の環状弾性座と前
記第一の環状質量体とからなる第一の動的回転ダンパは
、前記−の捩りｆｒ勤に対し上記の式（１）〜（３）に
基いて適合されてよいが、この場合環状弾性座の固有振
動数は上記の式によつ５− て求まるω電の値よりも１０％程度島くされるのが好ま
しい。
記第一の環状質量体とからなる第一の動的回転ダンパは
、前記−の捩りｆｒ勤に対し上記の式（１）〜（３）に
基いて適合されてよいが、この場合環状弾性座の固有振
動数は上記の式によつ５− て求まるω電の値よりも１０％程度島くされるのが好ま
しい。
また前記第二の環状弾性座と前記第二の環状質量体とか
らなる第二の動的回転ダンパは、前記−の、Ｉｌり振動
が前記第一の動的回転ダンパによって分散されることに
より生じた前記第一の副次的捩り振動に対して上記の式
（１）〜（３）に基いて適合されてよいが、この場合該
第二の環状弾性座の固有ｔｒ勤数は上記の式より求まる
０重よりも約１６％程度小さくされるのが好ましい。
らなる第二の動的回転ダンパは、前記−の、Ｉｌり振動
が前記第一の動的回転ダンパによって分散されることに
より生じた前記第一の副次的捩り振動に対して上記の式
（１）〜（３）に基いて適合されてよいが、この場合該
第二の環状弾性座の固有ｔｒ勤数は上記の式より求まる
０重よりも約１６％程度小さくされるのが好ましい。
このように環状弾性座の固有振動数を成る値より大きく
したり或は小さくすることは、そのばねｌ！素としての
礎さを増大したり或は低減することに相当するものであ
り、これは環状弾性座の形状或は寸法を適宜修正するこ
と或は該環状弾性座を構成する弾性物質の硬さを修正す
ることによって容易に達成される。
したり或は小さくすることは、そのばねｌ！素としての
礎さを増大したり或は低減することに相当するものであ
り、これは環状弾性座の形状或は寸法を適宜修正するこ
と或は該環状弾性座を構成する弾性物質の硬さを修正す
ることによって容易に達成される。
添付の１１図は、一つのクランク軸に生ずる一つの優り
振動と、それが第一の動的回転ダンパによって第一の副
次的捩り振動と第二の副次的捩り６− 振動に分散される態様を例示するグラフである。
振動と、それが第一の動的回転ダンパによって第一の副
次的捩り振動と第二の副次的捩り６− 振動に分散される態様を例示するグラフである。
このグラフに於て、Ａはクランク軸が７７０ＯＲＰＭ及
びその近傍にて回転されるとき振幅にピークを生ずる−
の捩り振動である。これに対し上記の式（１）〜（３）
に従って設計された第一の動的回転ダンパがクランク軸
に設けられると、捩り振動ＡはａＳにて示す如き第一の
副次的捩り振動と８００ＯＲＰＭより高い回転数領域に
固有振動数を有する第二の副次的捩りｒｉ勤とに分散さ
れる。
びその近傍にて回転されるとき振幅にピークを生ずる−
の捩り振動である。これに対し上記の式（１）〜（３）
に従って設計された第一の動的回転ダンパがクランク軸
に設けられると、捩り振動ＡはａＳにて示す如き第一の
副次的捩り振動と８００ＯＲＰＭより高い回転数領域に
固有振動数を有する第二の副次的捩りｒｉ勤とに分散さ
れる。
更に第１図に於て８１及びＢ！はそれぞれ第一の環状弾
性座の固有振動数が上記の式（１）〜（３）を満足する
値に比して１６％及び１０％増大された場合の第一の副
次的捩りｒｉ！Ｉｔを示す。
性座の固有振動数が上記の式（１）〜（３）を満足する
値に比して１６％及び１０％増大された場合の第一の副
次的捩りｒｉ！Ｉｔを示す。
第２図は、第一の動的回転ダンパとして第一の副次的捩
り振動が８２である場合、即ち第一の動的回転ダンパに
於ける第一の環状弾性座の固有振動数が上記の式（１）
〜（３）を満足する値に比して１０％増大された場合に
ついて、第二の環状弾性座と第二の環状質量体とからな
る第二の動的回転ダンパを三種類に代えた場合について
、第一の副次的捩りｆ！動が第三及び第四の副次的捩り
振動に分散される状態を例示するグラフである。この第
２図に於て、鯵Ｃ１は第二の動的回転ダンパに於ける環
状弾性座の固有振動数が上記の式（１）〜（３）を満足
する−に比して７％減小されているときの第三及び第四
の副次的捩り振動を示す。
り振動が８２である場合、即ち第一の動的回転ダンパに
於ける第一の環状弾性座の固有振動数が上記の式（１）
〜（３）を満足する値に比して１０％増大された場合に
ついて、第二の環状弾性座と第二の環状質量体とからな
る第二の動的回転ダンパを三種類に代えた場合について
、第一の副次的捩りｆ！動が第三及び第四の副次的捩り
振動に分散される状態を例示するグラフである。この第
２図に於て、鯵Ｃ１は第二の動的回転ダンパに於ける環
状弾性座の固有振動数が上記の式（１）〜（３）を満足
する−に比して７％減小されているときの第三及び第四
の副次的捩り振動を示す。
同様にして纏Ｃ！は第二の動的回転ダンパに於ける環状
弾性座の固有振動数が上記の式（）〜（３）を満足する
値に比して１６％減小された場合の第三及び第四の副次
的捩り振動を示す。更にｍｌ Ｃｓは第二の動的回転ダ
ンパに於ける環状弾性座の固有Ｉｌｌ数が上記の式（１
）〜３）を満足する値に比して１９％減小された場合の
第三及び第四の副次的捩り振動を示す。
弾性座の固有振動数が上記の式（）〜（３）を満足する
値に比して１６％減小された場合の第三及び第四の副次
的捩り振動を示す。更にｍｌ Ｃｓは第二の動的回転ダ
ンパに於ける環状弾性座の固有Ｉｌｌ数が上記の式（１
）〜３）を満足する値に比して１９％減小された場合の
第三及び第四の副次的捩り振動を示す。
第１図及び第２図の結果から、本発明に従って−の捩り
振動が第一の動的回転ダンパによって第−及び第二の副
次的捩り振動に分散され、更にこのうちクランク軸が実
際に運転される所定の回転数領域内に生ずる第一の副次
的捩り’Ｉｌｌを第二の動的回転ダンパによって第三及
び第四の副次的捩り振動に分散することにより、高い振
幅ピーク値を有する−の捩り振動を低い振幅ピーク値を
有する二つの副次的捩り振動に分散することができるこ
とが理解されよう。更にこの場合、第一の動的回転ダン
パについては、その環状弾性座の固有振動数は、従来単
一の動的回転ダンパについて設計の目安とされていた式
（１）〜（３）を満足する値に比して１０％程度大きく
され、更にその上で第二の動的回転ダンパを構成する環
状弾性座の固有振動数は式（１）〜（３）を満足する値
に比して約１６％程度低くされるのが好ましいことが理
解されよう。
振動が第一の動的回転ダンパによって第−及び第二の副
次的捩り振動に分散され、更にこのうちクランク軸が実
際に運転される所定の回転数領域内に生ずる第一の副次
的捩り’Ｉｌｌを第二の動的回転ダンパによって第三及
び第四の副次的捩り振動に分散することにより、高い振
幅ピーク値を有する−の捩り振動を低い振幅ピーク値を
有する二つの副次的捩り振動に分散することができるこ
とが理解されよう。更にこの場合、第一の動的回転ダン
パについては、その環状弾性座の固有振動数は、従来単
一の動的回転ダンパについて設計の目安とされていた式
（１）〜（３）を満足する値に比して１０％程度大きく
され、更にその上で第二の動的回転ダンパを構成する環
状弾性座の固有振動数は式（１）〜（３）を満足する値
に比して約１６％程度低くされるのが好ましいことが理
解されよう。
第３図は本発明の方法を実施する第−及び第二の動的＠
転ダンパが、クランク軸の端部に設けられ空調用圧縮機
、発電機、パワーステアリング用オイルポンプ等の補機
をｊＩ動するプーリを利用して構成されている一つの実
施例を示すＩｉ面図である。第３図に於て、１はクラン
ク軸の端部であり、この実施例に於ては中空軸部として
＠或されてｔ）る。このクランク軸の端部には７ランク
部２を軽−〇− て支持されたリム部３が設けられている。リム部３の周
りにはゴム等の弾性物質よりなる第−及び第二の環状弾
性１！１４及び５が設けられており、更にこれら第−及
び第二の環状弾性座の周りには金属材料よりなり第−及
び第二の環状質量体として作動する第−及び第二の補機
駆動用プーリ６及び７が設けられている。環状弾性座４
及び５はそれぞれその内周部及び外周部にてリム部３と
プーリ６及び７とに焼付は等により強固に接続された状
態にあり、リムｓ３とプーリ６又は７の間に作用される
トルクを弾力的に受けるようになっている。
転ダンパが、クランク軸の端部に設けられ空調用圧縮機
、発電機、パワーステアリング用オイルポンプ等の補機
をｊＩ動するプーリを利用して構成されている一つの実
施例を示すＩｉ面図である。第３図に於て、１はクラン
ク軸の端部であり、この実施例に於ては中空軸部として
＠或されてｔ）る。このクランク軸の端部には７ランク
部２を軽−〇− て支持されたリム部３が設けられている。リム部３の周
りにはゴム等の弾性物質よりなる第−及び第二の環状弾
性１！１４及び５が設けられており、更にこれら第−及
び第二の環状弾性座の周りには金属材料よりなり第−及
び第二の環状質量体として作動する第−及び第二の補機
駆動用プーリ６及び７が設けられている。環状弾性座４
及び５はそれぞれその内周部及び外周部にてリム部３と
プーリ６及び７とに焼付は等により強固に接続された状
態にあり、リムｓ３とプーリ６又は７の間に作用される
トルクを弾力的に受けるようになっている。
プーリ・６及び７にはそれぞれベルト溝８及び９が設け
られており、これらのベルト溝に＠掛けられた図には示
されていない無端ベルトを経て同じく図には示されてい
ないエンジン補機を駆動するようになっている。
られており、これらのベルト溝に＠掛けられた図には示
されていない無端ベルトを経て同じく図には示されてい
ないエンジン補機を駆動するようになっている。
第４図は環状弾性１１！４又は５がその内周部にてはリ
ム部３に又その外周部にてはブー９６又は７に強固に接
続された状態にこれら環状弾性座及びプーリをリム部の
周りに組立てるための具体的な−１ 〇− 構成の一例を示すｌｌｉ面図である。この実施例に於て
は、環状脅＋Ｈ！４とプーリ６又は７の間に薄い環状体
１０が設けられている。この場合、リム部３の周りに環
状弾性座４又は５と環状体１０とが先に設けられ、その
後環状体１０の局りにプーリ６又は７を圧入することに
より補機駆動用プーリとして又動的回転ダンパとして作
動する構造が達成される。
ム部３に又その外周部にてはブー９６又は７に強固に接
続された状態にこれら環状弾性座及びプーリをリム部の
周りに組立てるための具体的な−１ 〇− 構成の一例を示すｌｌｉ面図である。この実施例に於て
は、環状脅＋Ｈ！４とプーリ６又は７の間に薄い環状体
１０が設けられている。この場合、リム部３の周りに環
状弾性座４又は５と環状体１０とが先に設けられ、その
後環状体１０の局りにプーリ６又は７を圧入することに
より補機駆動用プーリとして又動的回転ダンパとして作
動する構造が達成される。
第５図はリム部３の周りに環状弾性座とプーリとを設け
る他の一つの具体的な実施例を示す第４図と同様の図で
ある。この実施例に於ては、リム部３と環状弾性座４又
は５の間に薄い環状体１１が設けられている。この場合
には、かかる環状体１１と環状弾性座４又は５とプーリ
６又は７よりなる組立体が作られ、その後これをリム部
３の周りに圧入することにより補ＩＩＡＭＩＩ用プーリ
として又動的回転ダンパとして作動する構造が達成され
る。
る他の一つの具体的な実施例を示す第４図と同様の図で
ある。この実施例に於ては、リム部３と環状弾性座４又
は５の間に薄い環状体１１が設けられている。この場合
には、かかる環状体１１と環状弾性座４又は５とプーリ
６又は７よりなる組立体が作られ、その後これをリム部
３の周りに圧入することにより補ＩＩＡＭＩＩ用プーリ
として又動的回転ダンパとして作動する構造が達成され
る。
＃１１図は第一の動的回転ダンパによりクランク捩り振
動に分散される状態を例示するグラフ、第２図は第１＠
ｌに於ける第二の副次的捩りｒ７ｘ動の一つが第二の動
的１転ダンパによって第三及び第四の副次的捩り！’勤
に分散される状態を示すグラフ、第３図は本発明の方法
を実施すべく環状弾性座を介して執着され補徹駆Ｗ３用
プーリをも兼ねた環状質量体を有するクランク軸の一つ
の実施例を示すその端部のｒｔ＋ｍ、第４図及び第５図
はクランク軸の端部に対する環状弾性座及びブーりの取
付構造のより具体的な実施例を示す部分断面図である。 １・・・クランク軸、２・・・７ランジ部、３・・・リ
ム部。 ４．５・・・環状弾性１ｉ！、６．７・・・プーリ、８
，９・・・ベルト溝、１０．１１・・・環状体 特許出願人 トヨタ自動串工業株式会社代
理 人 弁理士 明 石 呂
輪環 ： 図 第 ２ 図 ■＝／ ｌ、／凹！ムσ 第４図 第５図
動に分散される状態を例示するグラフ、第２図は第１＠
ｌに於ける第二の副次的捩りｒ７ｘ動の一つが第二の動
的１転ダンパによって第三及び第四の副次的捩り！’勤
に分散される状態を示すグラフ、第３図は本発明の方法
を実施すべく環状弾性座を介して執着され補徹駆Ｗ３用
プーリをも兼ねた環状質量体を有するクランク軸の一つ
の実施例を示すその端部のｒｔ＋ｍ、第４図及び第５図
はクランク軸の端部に対する環状弾性座及びブーりの取
付構造のより具体的な実施例を示す部分断面図である。 １・・・クランク軸、２・・・７ランジ部、３・・・リ
ム部。 ４．５・・・環状弾性１ｉ！、６．７・・・プーリ、８
，９・・・ベルト溝、１０．１１・・・環状体 特許出願人 トヨタ自動串工業株式会社代
理 人 弁理士 明 石 呂
輪環 ： 図 第 ２ 図 ■＝／ ｌ、／凹！ムσ 第４図 第５図
Claims (1)
- 所定の回転数領域内にて回転されるクランク軸に発生し
該回転数領域内に固有振動数を有する−の捩り振動を抑
−１する方法にして、クランク軸に弾性物質よりなる第
一の環状弾性座を介して第一の環状質量体を装着するこ
とにより前記−の捩り振動を咳−の捩り振動の固有振動
数より低い固有振動数を有し且振幅のピーク値が前記−
の捩り振動の振幅のピーク値より実質的に小さい第一の
副次的捩り振動と前記回転数領域を越えた固有振動数を
有し且該回転数領域内にては振幅が前記−の捩りｔｉ動
の振幅のピーク値より実質的に小さい第二の副次的捩り
振動とに分散し、更にクランク軸に弾性物質よりなる第
二の環状弾性座を介して第二の環状質量体を装着するこ
とにより前記第一の副次的捩り振動を該第−の副次的捩
り振動の固有振動数より低い固有振動数を有し且振帽の
ピーク値が該第−の副次的捩りｌｉｌ！ｌの振幅のピー
ク値より実質的に小さい第三の副次的捩り振動と該第−
の副次的捩り振動の固有振動数より＾い固有振動数を有
し且振暢のピーク値が該第−の副次的捩り振動の振幅の
ピーク値より実質的に小さい第四の副次的捩り振動とに
分散することを特徴とする方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16806781A JPS5868531A (ja) | 1981-10-21 | 1981-10-21 | クランク軸の捩り振動を抑制する方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16806781A JPS5868531A (ja) | 1981-10-21 | 1981-10-21 | クランク軸の捩り振動を抑制する方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5868531A true JPS5868531A (ja) | 1983-04-23 |
Family
ID=15861214
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16806781A Pending JPS5868531A (ja) | 1981-10-21 | 1981-10-21 | クランク軸の捩り振動を抑制する方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5868531A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5140868A (en) * | 1989-07-31 | 1992-08-25 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Viscous and rubber-type torsional damper |
| US5449322A (en) * | 1990-08-16 | 1995-09-12 | Paguag Gmbh & Co. | Torsional vibration damper |
| US20060272446A1 (en) * | 2005-04-27 | 2006-12-07 | Cortright Randall S | Torsional vibration damper |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5820749B2 (ja) * | 1978-01-20 | 1983-04-25 | 日立造船株式会社 | 自動研削装置 |
-
1981
- 1981-10-21 JP JP16806781A patent/JPS5868531A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5820749B2 (ja) * | 1978-01-20 | 1983-04-25 | 日立造船株式会社 | 自動研削装置 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5140868A (en) * | 1989-07-31 | 1992-08-25 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Viscous and rubber-type torsional damper |
| US5449322A (en) * | 1990-08-16 | 1995-09-12 | Paguag Gmbh & Co. | Torsional vibration damper |
| US20060272446A1 (en) * | 2005-04-27 | 2006-12-07 | Cortright Randall S | Torsional vibration damper |
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