JPS586738B2 - 高硬度ゴム組成物 - Google Patents
高硬度ゴム組成物Info
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- JPS586738B2 JPS586738B2 JP53103567A JP10356778A JPS586738B2 JP S586738 B2 JPS586738 B2 JP S586738B2 JP 53103567 A JP53103567 A JP 53103567A JP 10356778 A JP10356778 A JP 10356778A JP S586738 B2 JPS586738 B2 JP S586738B2
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
- B60C15/00—Tyre beads, e.g. ply turn-up or overlap
- B60C15/06—Flipper strips, fillers, or chafing strips and reinforcing layers for the construction of the bead
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
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- B60C15/0603—Flipper strips, fillers, or chafing strips and reinforcing layers for the construction of the bead characterised by features of the bead filler or apex
- B60C15/0607—Flipper strips, fillers, or chafing strips and reinforcing layers for the construction of the bead characterised by features of the bead filler or apex comprising several parts, e.g. made of different rubbers
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T152/00—Resilient tires and wheels
- Y10T152/10—Tires, resilient
- Y10T152/10495—Pneumatic tire or inner tube
- Y10T152/10819—Characterized by the structure of the bead portion of the tire
- Y10T152/10828—Chafer or sealing strips
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Y10T152/10819—Characterized by the structure of the bead portion of the tire
- Y10T152/10846—Bead characterized by the chemical composition and or physical properties of elastomers or the like
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、加工性の優れた高硬度ゴム組成物に関するも
のであり、更に詳しくはゴムにソフトカーボン、フェノ
ール系熱硬化性樹脂及び硬化剤を配合してなる高硬度ゴ
ム組成物に関するものである。
のであり、更に詳しくはゴムにソフトカーボン、フェノ
ール系熱硬化性樹脂及び硬化剤を配合してなる高硬度ゴ
ム組成物に関するものである。
従来、ゴム組成物の硬度を増大させるためには、ゴムに
カーボンブラック、硫黄、加硫促進剤等の配合剤を多量
に配合することにより行なわれている。
カーボンブラック、硫黄、加硫促進剤等の配合剤を多量
に配合することにより行なわれている。
すなわち、ゴムにカーボンブラックを多量に配合するこ
とにより、ゴム組成物の硬度を高めることは可能であり
、例えばＪＩＳスプリング式硬さ試験機で測定した硬度
（以下ＪＩＳＨｓと略す）を９０以上にすることは可能
ではあるが、このゴム組成物は加工工程中、ゴムのまと
まり、バンバリーミキサーの電力負荷の増大、ロール上
でのまきつき状態が極めて劣り、実用に供し難いものと
なる。
とにより、ゴム組成物の硬度を高めることは可能であり
、例えばＪＩＳスプリング式硬さ試験機で測定した硬度
（以下ＪＩＳＨｓと略す）を９０以上にすることは可能
ではあるが、このゴム組成物は加工工程中、ゴムのまと
まり、バンバリーミキサーの電力負荷の増大、ロール上
でのまきつき状態が極めて劣り、実用に供し難いものと
なる。
そこでカーボンブラックの配合量を実用に供する程度に
して、硫黄及加硫促進剤を多量に配合することによりゴ
ム硬度を高めることが行なわれている。
して、硫黄及加硫促進剤を多量に配合することによりゴ
ム硬度を高めることが行なわれている。
しかしながらこのゴム組成物は、混合時等の加工性は幾
分改良されているものの、高硫黄配合のゴム組成物のた
めに、ゴム組成物を押し出した場合の押出物に著しい硫
黄のブルームが発生し、このブルームの発生によりタイ
ヤの成型時の生産性、あるいは製品の品質を低下させる
、と共にこのようなゴム組成物で得られる硬度はＪＩＳ
Ｈｓ：８８程度までである。
分改良されているものの、高硫黄配合のゴム組成物のた
めに、ゴム組成物を押し出した場合の押出物に著しい硫
黄のブルームが発生し、このブルームの発生によりタイ
ヤの成型時の生産性、あるいは製品の品質を低下させる
、と共にこのようなゴム組成物で得られる硬度はＪＩＳ
Ｈｓ：８８程度までである。
またゴム組成物の硬度を更に増大させるために、熱硬化
性樹脂を併用することも実施されている。
性樹脂を併用することも実施されている。
この場合、ゴム組成の混合時の発熱が熱硬化性樹脂の軟
化を促すため、混合加工性はある程度改良され硬度ＪＩ
ＳＨｓ：９０以上のゴム組成物が得られる。
化を促すため、混合加工性はある程度改良され硬度ＪＩ
ＳＨｓ：９０以上のゴム組成物が得られる。
しかしながら平均粒子径が２０〜３０ｍμのカーボンブ
ランク（いわゆるノ−ドカーボン）に熱硬化性樹脂を配
合すると前記したごとく混合加工性はかなり改良される
ものの、ゴム組成物の粘度が低下しないため、押出加工
性は改良されず、しかも押出物の成型時の取り扱いが非
常に悪くなる等の欠点が生じる。
ランク（いわゆるノ−ドカーボン）に熱硬化性樹脂を配
合すると前記したごとく混合加工性はかなり改良される
ものの、ゴム組成物の粘度が低下しないため、押出加工
性は改良されず、しかも押出物の成型時の取り扱いが非
常に悪くなる等の欠点が生じる。
すなわち、平均粒子径が２０〜３０ｍμのカーボンブラ
ック及び熱硬化性樹脂を配合したゴム組成物は、未加硫
時における剛性が、熱硬化性樹脂を配合しないゴム組成
物の剛性と比較しても異常に大きくなり、しかもゴムの
本質である自着能力を失なったものとなるため、ゴム組
成物の貼り合せ、折り曲げ作業性が著しく損われるもの
となり、ゴム組成物の押出物を使用したタイヤの成型性
、強いてはタイヤの品質を低下させる欠点を生じる。
ック及び熱硬化性樹脂を配合したゴム組成物は、未加硫
時における剛性が、熱硬化性樹脂を配合しないゴム組成
物の剛性と比較しても異常に大きくなり、しかもゴムの
本質である自着能力を失なったものとなるため、ゴム組
成物の貼り合せ、折り曲げ作業性が著しく損われるもの
となり、ゴム組成物の押出物を使用したタイヤの成型性
、強いてはタイヤの品質を低下させる欠点を生じる。
本発明は前記欠点を改善することを目的とし、鋭意研究
した結果、ゴム分１００重量部に対して５５〜９５重量
部のソフトカーボンと５〜３０重量部のフェノール系熱
硬化性樹脂及び硬化剤を配合し、かつソフトカーボンと
フェノール系熱硬化性樹脂の加算配合量が６０〜１００
重量部の範囲内にあるゴム組成物は、本発明の目的とす
る硬度ＪＩＳＨｓが９２以上であり、ムーニー粘度が６
０以下、グリーン強度が１０ｋｇ／ｃｍ２以下であるた
め混合、押出、等の加工性が著し《優れたゴム組成物で
あり、特にタイヤのビードフイラーあるいはビード部補
強ゴムとして有効であることを見い出した。
した結果、ゴム分１００重量部に対して５５〜９５重量
部のソフトカーボンと５〜３０重量部のフェノール系熱
硬化性樹脂及び硬化剤を配合し、かつソフトカーボンと
フェノール系熱硬化性樹脂の加算配合量が６０〜１００
重量部の範囲内にあるゴム組成物は、本発明の目的とす
る硬度ＪＩＳＨｓが９２以上であり、ムーニー粘度が６
０以下、グリーン強度が１０ｋｇ／ｃｍ２以下であるた
め混合、押出、等の加工性が著し《優れたゴム組成物で
あり、特にタイヤのビードフイラーあるいはビード部補
強ゴムとして有効であることを見い出した。
すなわち、平均粒子径が４０ｍμ以上、例えば４０〜８
０ｍμの範囲内に存在するソフトカーボンはゴムに対す
る補強効果が小さいため、従来高硬度を得る目的では使
用されることはなかったが本発明者等は平均粒子径４０
〜８０ｍμのソフトカーボンとフェノール系熱硬化性樹
脂及び硬化剤との併用により、加硫して得られる加硫物
はゴム特有の弾性及び破壊特性（破断強度、破断伸度）
を損わずに高硬度のゴム組成物が得られ、しかもゴム組
成物の混合及び押出時の加工温度によるフェノール系熱
硬化性樹脂の軟化作用と前記ソフトカーボンによるゴム
組成物の粘度低下作用によりゴム組成物の粘度を著しく
低下させ、ゴム組成物の混合、押出、及び成型加工性を
顕著に改良することを見い出したのである。
０ｍμの範囲内に存在するソフトカーボンはゴムに対す
る補強効果が小さいため、従来高硬度を得る目的では使
用されることはなかったが本発明者等は平均粒子径４０
〜８０ｍμのソフトカーボンとフェノール系熱硬化性樹
脂及び硬化剤との併用により、加硫して得られる加硫物
はゴム特有の弾性及び破壊特性（破断強度、破断伸度）
を損わずに高硬度のゴム組成物が得られ、しかもゴム組
成物の混合及び押出時の加工温度によるフェノール系熱
硬化性樹脂の軟化作用と前記ソフトカーボンによるゴム
組成物の粘度低下作用によりゴム組成物の粘度を著しく
低下させ、ゴム組成物の混合、押出、及び成型加工性を
顕著に改良することを見い出したのである。
さらに本発明のゴム組成物は加硫後に得られる硬度ＪＩ
ＳＨｓが９２以上であるにもかかわらず，未加硫時にお
いてムーニー粘度６０以下、グリーン強度が１０ｋｇ／
ｃｍ２以下の特性を有するので加工性が著しく改良され
る。
ＳＨｓが９２以上であるにもかかわらず，未加硫時にお
いてムーニー粘度６０以下、グリーン強度が１０ｋｇ／
ｃｍ２以下の特性を有するので加工性が著しく改良され
る。
すなわち、本発明のゴム組成物の混合加工性の改良は、
バンバリーミキサーの電力負荷を低減させ、更には省エ
ネルギーにつながる一方、良好なるゴムのまとまり、良
好なシート表面が得られ、押出加工性においては良好な
る自着能力を保持し，かつゴム、平均粒子径が２０〜３
０ｍμのカーポンブラック（いわゆるハードカーボン）
、熱硬化性樹脂及び硬化剤を主たる配合物とするゴム組
成物の最犬の欠点である室温時の未加硫ゴムの剛性を著
しく低減させ、その剛性は熱硬化性樹脂未配合のゴム組
成物の剛性に比較して劣るものではなく、本発明による
ゴム押出物を使用したタイヤの成型作業性を著し《改良
したものである。
バンバリーミキサーの電力負荷を低減させ、更には省エ
ネルギーにつながる一方、良好なるゴムのまとまり、良
好なシート表面が得られ、押出加工性においては良好な
る自着能力を保持し，かつゴム、平均粒子径が２０〜３
０ｍμのカーポンブラック（いわゆるハードカーボン）
、熱硬化性樹脂及び硬化剤を主たる配合物とするゴム組
成物の最犬の欠点である室温時の未加硫ゴムの剛性を著
しく低減させ、その剛性は熱硬化性樹脂未配合のゴム組
成物の剛性に比較して劣るものではなく、本発明による
ゴム押出物を使用したタイヤの成型作業性を著し《改良
したものである。
本発明の組成物の基体となるゴムは、天然ゴム、ジエン
系ゴム、ジエン共重合体もしくはそれらのゴムを任意の
割合でブレンドしたゴムが好ましく、さらに詳しくは、
天然ゴム、ブタジエンゴム、スチレンーブタジエンゴム
およびそれらのゴムを任意の割合でブレンドしたゴムで
硫黄加硫可能なゴムが好ましく用いられる。
系ゴム、ジエン共重合体もしくはそれらのゴムを任意の
割合でブレンドしたゴムが好ましく、さらに詳しくは、
天然ゴム、ブタジエンゴム、スチレンーブタジエンゴム
およびそれらのゴムを任意の割合でブレンドしたゴムで
硫黄加硫可能なゴムが好ましく用いられる。
本発明に用いられるカーボンブラックとしては、平均粒
子径が４０ｍμ以上、好ましくは４０〜８０ｍμ範囲内
の、ＦＥＦ，ＧＰＦ，ＳＲＦ，ＦＦ，ＨＭＦ，ＡＰＦ，
ＭＰＦ等があり、いわゆるソフトカーボンが用いられる
。
子径が４０ｍμ以上、好ましくは４０〜８０ｍμ範囲内
の、ＦＥＦ，ＧＰＦ，ＳＲＦ，ＦＦ，ＨＭＦ，ＡＰＦ，
ＭＰＦ等があり、いわゆるソフトカーボンが用いられる
。
平均粒子径が４０ｍμ未満のＨＡＦのようなカーボンブ
ラックを用いた場合、硬度においては充分満足する物性
が得られるけれども、ムーニー粘度及びグリーン強度が
高くなり、したがって加工性が劣り本発明の目的を達成
するものではない。
ラックを用いた場合、硬度においては充分満足する物性
が得られるけれども、ムーニー粘度及びグリーン強度が
高くなり、したがって加工性が劣り本発明の目的を達成
するものではない。
しかしゴム組成物の補強性を上げるために、加工性を損
わない程度少量加える事は可能である。
わない程度少量加える事は可能である。
一方１００ｍμを越えるソフトカーボンはＪＩＳＨｓ：
９２の硬度を得ることは不可能である。
９２の硬度を得ることは不可能である。
このようなソフトカーボンはゴム１００重量部に対して
５５〜９５重量部、更に好ましくは６５〜８５重量部配
合することにより本発明の目的を達成するゴム組成物を
得ることができ、５５重量部未満においては本発明の目
的とする硬度ＪＩＳＨｓ：９２以上を得ることが出来ず
、また９５重量部を越えて配合するとムーニー粘度、グ
リーン強度が大きすぎ加工性、特に混合加工性が劣り、
本発明の目的を達しない。
５５〜９５重量部、更に好ましくは６５〜８５重量部配
合することにより本発明の目的を達成するゴム組成物を
得ることができ、５５重量部未満においては本発明の目
的とする硬度ＪＩＳＨｓ：９２以上を得ることが出来ず
、また９５重量部を越えて配合するとムーニー粘度、グ
リーン強度が大きすぎ加工性、特に混合加工性が劣り、
本発明の目的を達しない。
本発明に使用されるフェノール系熱硬化性樹脂としては
、ストレートフェノール樹脂、クレゾール変性フェノー
ル樹脂、カシュー変性フェノール樹脂、カシュー変性ク
レゾール樹脂等の熱によって硬化する樹脂が好ましく用
いられる。
、ストレートフェノール樹脂、クレゾール変性フェノー
ル樹脂、カシュー変性フェノール樹脂、カシュー変性ク
レゾール樹脂等の熱によって硬化する樹脂が好ましく用
いられる。
フェノール系熱硬化性樹脂の配合量は、ゴム１００重量
部に対して５〜３０重量部、好ましくは１０〜２０重量
部であり、５重量部未満では本発明の目的とする硬度Ｊ
ＩＳＨｓ：９２以上を得ることが出来ず、また３０重量
部を越えて配合した場合はムーニー粘度、グリーン強度
が太きすぎ加工性が劣り成型加工性の面から実用に供せ
ない。
部に対して５〜３０重量部、好ましくは１０〜２０重量
部であり、５重量部未満では本発明の目的とする硬度Ｊ
ＩＳＨｓ：９２以上を得ることが出来ず、また３０重量
部を越えて配合した場合はムーニー粘度、グリーン強度
が太きすぎ加工性が劣り成型加工性の面から実用に供せ
ない。
また、ソフトカーボンとフェノール系熱硬化性樹脂の加
算した配合量においても、本発明のゴム組成物を得るた
めに考慮する必要があり、ソフトカーボンとフェノール
系熱硬化性樹脂の加算配合量がゴム１００重量部に対し
て６０〜１００重量部、好ましくは７５〜９０重量部の
範囲内で本発明の目的を達成するゴム組成物を得ること
ができる。
算した配合量においても、本発明のゴム組成物を得るた
めに考慮する必要があり、ソフトカーボンとフェノール
系熱硬化性樹脂の加算配合量がゴム１００重量部に対し
て６０〜１００重量部、好ましくは７５〜９０重量部の
範囲内で本発明の目的を達成するゴム組成物を得ること
ができる。
両者の加算配合量が６０重量部未満においては、本発明
の目的とする硬度ＪＩＳＨｓ：９２以上を得ることが出
来ず、また１００重量部を越えて配合するとムーニー粘
度、グリーン強度が太きすぎ加工性の面において本発明
の目的を達しない次に本発明において使用される硬化剤
はフェノール系熱硬化剤性樹脂を硬化させるために必要
なもので、熱硬化させるのに普通使用される硬化剤であ
れば良く、例えばヘキサメチレンテトラミンが代表的な
ものであり、ゴム１００重量部に対して、０．１重量部
以下では熱硬化反応は起こり難く３重量部以上は熱硬化
反応を引き起こすのに十分過ぎる量であるために、０．
１〜３重量部が好ましい。
の目的とする硬度ＪＩＳＨｓ：９２以上を得ることが出
来ず、また１００重量部を越えて配合するとムーニー粘
度、グリーン強度が太きすぎ加工性の面において本発明
の目的を達しない次に本発明において使用される硬化剤
はフェノール系熱硬化剤性樹脂を硬化させるために必要
なもので、熱硬化させるのに普通使用される硬化剤であ
れば良く、例えばヘキサメチレンテトラミンが代表的な
ものであり、ゴム１００重量部に対して、０．１重量部
以下では熱硬化反応は起こり難く３重量部以上は熱硬化
反応を引き起こすのに十分過ぎる量であるために、０．
１〜３重量部が好ましい。
本発明においては更に、上記配合剤以外に、通常ゴム用
配合剤として使用されている充填剤、老化防止剤、軟化
剤、加硫助剤、粘着付与剤、等をゴム組成物の硬度、加
工特性を損わない範囲で適合しても良い。
配合剤として使用されている充填剤、老化防止剤、軟化
剤、加硫助剤、粘着付与剤、等をゴム組成物の硬度、加
工特性を損わない範囲で適合しても良い。
この様にして得られた本発明のゴム組成物は未加硫の時
の加工性、成型性を損うことなく、硬度ＪＩＳＨｓ：９
２以上の加硫後のゴムを得られるので、このゴム組成物
をタイヤの横剛性を維持する部分すなわち、タイヤのサ
イドウオールのほぼ中央部にかけ舌状に延びて配置させ
ることにより、タイヤの操安性能及び耐久性能を損うこ
となく、乗心地を改良することができる。
の加工性、成型性を損うことなく、硬度ＪＩＳＨｓ：９
２以上の加硫後のゴムを得られるので、このゴム組成物
をタイヤの横剛性を維持する部分すなわち、タイヤのサ
イドウオールのほぼ中央部にかけ舌状に延びて配置させ
ることにより、タイヤの操安性能及び耐久性能を損うこ
となく、乗心地を改良することができる。
これは特に乗心地の比較的劣るラジアルタイヤにおいて
顕著にこの効果が現れる。
顕著にこの効果が現れる。
すなわち、従来タイヤの構造は第１図に示すとおり、カ
ーカス３の折り返し部先端１がタイヤのサイドウオール
部２のかなり上端まで引き上げられ、カーカス３本体と
その折り返し部の間に比較的硬いゴム（ビードフイラ−
４）を配置して操縦安定性能を保持してきた。
ーカス３の折り返し部先端１がタイヤのサイドウオール
部２のかなり上端まで引き上げられ、カーカス３本体と
その折り返し部の間に比較的硬いゴム（ビードフイラ−
４）を配置して操縦安定性能を保持してきた。
しかしながらこの構造はビードフイラ−４をカーカス本
体とカーカス折り返し部ではさみ込んでいるため乗心地
を著しく悪化させ、ラジアルタイヤの乗心地が悪いと言
われる理由となっている。
体とカーカス折り返し部ではさみ込んでいるため乗心地
を著しく悪化させ、ラジアルタイヤの乗心地が悪いと言
われる理由となっている。
これを改良するために、第２図に示す様にカーカス３の
折り返し部先端１をビード５側に低くおさえることによ
りタイヤの乗心地を良くすることが行なわれているが、
ビードフイラ−４の剛性が不十分であるために、タイヤ
の操縦安定性能と耐久性能を犠牲にする結果となってい
る。
折り返し部先端１をビード５側に低くおさえることによ
りタイヤの乗心地を良くすることが行なわれているが、
ビードフイラ−４の剛性が不十分であるために、タイヤ
の操縦安定性能と耐久性能を犠牲にする結果となってい
る。
本発明の高硬度ゴム組成物を用いればこの欠点を更に改
良できるものであり、耐久性能、特にカーカス３の折り
返し先端１から起こるセパレーションを防ぐために、第
３図に示す様にカーカス３の折り返し部をビード部補強
ゴム６の内側に位置させた構造となし、このビード部補
強ゴム６をサイドウオール２のほぼ中央部まで舌状に延
びて配置させ、かつピードフイラ−４とビード部補強ゴ
ム６を本発明の高硬度ゴム組成物で構成させることによ
り、タイヤの操縦安定性能及び耐久性能を損うことなく
剰心地を改良したタイヤを得ることができる。
良できるものであり、耐久性能、特にカーカス３の折り
返し先端１から起こるセパレーションを防ぐために、第
３図に示す様にカーカス３の折り返し部をビード部補強
ゴム６の内側に位置させた構造となし、このビード部補
強ゴム６をサイドウオール２のほぼ中央部まで舌状に延
びて配置させ、かつピードフイラ−４とビード部補強ゴ
ム６を本発明の高硬度ゴム組成物で構成させることによ
り、タイヤの操縦安定性能及び耐久性能を損うことなく
剰心地を改良したタイヤを得ることができる。
以下、実施例にもとづき本発明を説明するが、実施例に
おける配合成分の割合は重量部を意味する。
おける配合成分の割合は重量部を意味する。
実施例 １〜４
平均粒子径４０〜４５ｍμのカーボンブラック（ＦＥＦ
）を５０〜１００重量部の範囲で変量した第１表に示さ
れる各ゴム組成物をシートとし、１５０℃で１５分間加
硫したのち、厚さ２間のシートについて硬度ＪＩＳＨｓ
を測定した。
）を５０〜１００重量部の範囲で変量した第１表に示さ
れる各ゴム組成物をシートとし、１５０℃で１５分間加
硫したのち、厚さ２間のシートについて硬度ＪＩＳＨｓ
を測定した。
またムーニー粘度計によって未加硫ゴムの可塑度を測定
し、さらにＪＩＳＩ号形ダンベルにより打ち抜いた未加
硫ゴム組成物によって引張試験な行いその１０％伸張時
の強度（２５℃）を未加硫時のゴムの剛性の尺度（グリ
ーン強度）とした。
し、さらにＪＩＳＩ号形ダンベルにより打ち抜いた未加
硫ゴム組成物によって引張試験な行いその１０％伸張時
の強度（２５℃）を未加硫時のゴムの剛性の尺度（グリ
ーン強度）とした。
これらの結果を、第１表に示す。
実施例 ５〜７
カシュー変性クレゾールを３〜３５重量部の範囲内で変
量した第２表に示される各ゴム組成物を用いて実施例１
と同様に実施した。
量した第２表に示される各ゴム組成物を用いて実施例１
と同様に実施した。
それらの結果な第２表に示す。
実施例 ８〜１１
カシュー変性クレゾール樹脂および平均粒子径５０〜５
５ｍμのカーボンブラック（ＧＰＦ）の割合を共に変量
した第３表に示される各ゴム組成物を用いて、実施例１
と同様に実施した。
５ｍμのカーボンブラック（ＧＰＦ）の割合を共に変量
した第３表に示される各ゴム組成物を用いて、実施例１
と同様に実施した。
それらの結果を第３表に示す。
第１〜３表に示される結果から，ゴム１００重量部に対
しノフトカーボン５５〜９５重量部、フェノール系熱硬
化性樹脂５〜３０重量部及び硬化剤を配合し、かつソフ
トカーボンとフェノール系熱硬化性樹脂の加算配合量が
６０〜１００重量部の範囲にすることにより、本発明の
目的とする硬度ＪＩＳＨｓ：９２以上、ムーニー粘度６
０以下、グリーン強度１０ｋｇ／ｃｍ２は下のゴム組成
物が得られることか確認された。
しノフトカーボン５５〜９５重量部、フェノール系熱硬
化性樹脂５〜３０重量部及び硬化剤を配合し、かつソフ
トカーボンとフェノール系熱硬化性樹脂の加算配合量が
６０〜１００重量部の範囲にすることにより、本発明の
目的とする硬度ＪＩＳＨｓ：９２以上、ムーニー粘度６
０以下、グリーン強度１０ｋｇ／ｃｍ２は下のゴム組成
物が得られることか確認された。
実施例 １２〜１４
カーボンブラックの平均粒子径を変化させた第４表に示
される各ゴム組成物を用いて、実施例ｌと同様に実施し
た結果、第４表に示されるように、平均粒子径が４０ｍ
μ以上のソフトカーボンを用いたとき、本発明の目的と
する優れたゴム組成物が得られた。
される各ゴム組成物を用いて、実施例ｌと同様に実施し
た結果、第４表に示されるように、平均粒子径が４０ｍ
μ以上のソフトカーボンを用いたとき、本発明の目的と
する優れたゴム組成物が得られた。
実施例 １５〜１８
第５表に示されるフェノール系熱硬化性樹脂の種類を変
えた各ゴム組成物について実施例１と同様に実施したと
ころ、第５表に示されるようにしずれも優れた結果が得
られた。
えた各ゴム組成物について実施例１と同様に実施したと
ころ、第５表に示されるようにしずれも優れた結果が得
られた。
実施例 １９
本発明における硬度ＪＩＳＨｓが９２のゴム組成物を、
第３図のビードフイラ−４及びビード部補強ゴム６に用
いて、第３図に示すような構造のタイヤ（１５５ＳＲ１
３サイズ）を成型して、実車による耐久性、操縦安定性
及び乗心地性の各テストを実施した。
第３図のビードフイラ−４及びビード部補強ゴム６に用
いて、第３図に示すような構造のタイヤ（１５５ＳＲ１
３サイズ）を成型して、実車による耐久性、操縦安定性
及び乗心地性の各テストを実施した。
結果を第６表に示す。
なお、第６表に比較のために、ゴム組成物の硬度ＪＩＳ
Ｈｓが８０のものを、第１図のビードフイラ−４に用い
たもの（比較例１１）、第２図のビードフイラ−４に用
いたもの（比較例１２）および第３図のビードフイラ−
４とビード部補強ゴム６に用いたもの（比較例１３）も
併せて示した。
Ｈｓが８０のものを、第１図のビードフイラ−４に用い
たもの（比較例１１）、第２図のビードフイラ−４に用
いたもの（比較例１２）および第３図のビードフイラ−
４とビード部補強ゴム６に用いたもの（比較例１３）も
併せて示した。
タイヤはいずれも１５５ＳＲ１３サイズのものを用いた
。
。
第６表から理解されるように、比較例１１のタイヤでは
乗心地性が極めて悪く（突起衝撃力が大きいほど乗心地
性が悪い）、また比較例１２、１３のタイヤでは乗心地
性は良くなるものの操縦安定性が著しく悪く、比較例ｌ
２のタイヤでは耐久性も劣る。
乗心地性が極めて悪く（突起衝撃力が大きいほど乗心地
性が悪い）、また比較例１２、１３のタイヤでは乗心地
性は良くなるものの操縦安定性が著しく悪く、比較例ｌ
２のタイヤでは耐久性も劣る。
これらに対して実施例１９のタイヤは耐久性はもちろん
操縦安定性も極めて良く、また乗心地性もさほど問題と
ならないレベルを維持しており、総合的に極めて優れて
いる。
操縦安定性も極めて良く、また乗心地性もさほど問題と
ならないレベルを維持しており、総合的に極めて優れて
いる。
第１図、第２図及び第３図は、それぞれタイヤのビード
部の横断面図を示す。 １・・・・・・カーカスの折返し部先端、２・・・・・
・サイドウオール部、３・・・・・・カーカス、４・・
・・・ビードフイラー、５・・・・・・ビードワイヤー
、６・・・・・・ビード部補強ゴム。
部の横断面図を示す。 １・・・・・・カーカスの折返し部先端、２・・・・・
・サイドウオール部、３・・・・・・カーカス、４・・
・・・ビードフイラー、５・・・・・・ビードワイヤー
、６・・・・・・ビード部補強ゴム。
Claims (1)
- １ 天然ゴム、ジエン系ゴム、ジエン系共重合ゴムの１
種又は２種以上に、ゴム分１００重量部に対して５５〜
９５重量部のソフトカーボン、５〜３０重量部のフェノ
ール系熱硬化性樹脂及び硬化剤を、該ソフトカーボンと
該フェノール系熱硬化性樹脂の加算配合量がゴム分１０
０重量部に対して６０〜１００重量部となるように配合
したことを特徴とする高硬度ゴム組成物。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP53103567A JPS586738B2 (ja) | 1978-08-25 | 1978-08-25 | 高硬度ゴム組成物 |
| AU50043/79A AU526441B2 (en) | 1978-08-25 | 1979-08-17 | Rubber composition and tires |
| US06/245,184 US4326576A (en) | 1978-08-25 | 1981-03-18 | Rubber composition employing soft black and a thermosetting resin and tires employing said composition |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP53103567A JPS586738B2 (ja) | 1978-08-25 | 1978-08-25 | 高硬度ゴム組成物 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57109951A Division JPS584611A (ja) | 1982-06-28 | 1982-06-28 | タイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5531823A JPS5531823A (en) | 1980-03-06 |
| JPS586738B2 true JPS586738B2 (ja) | 1983-02-05 |
Family
ID=14357370
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP53103567A Expired JPS586738B2 (ja) | 1978-08-25 | 1978-08-25 | 高硬度ゴム組成物 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4326576A (ja) |
| JP (1) | JPS586738B2 (ja) |
| AU (1) | AU526441B2 (ja) |
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| US4513802A (en) * | 1982-03-16 | 1985-04-30 | Bridgestone Tire Company Limited | Reduced rolling resistance pneumatic radial tire and method of manufacturing the same |
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| US4412031A (en) * | 1983-02-18 | 1983-10-25 | Nippon Zeon Co., Ltd. | Modified rubber composition employing a compound containing a carboxyl and an aldehyde group |
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| US10077342B2 (en) | 2016-01-21 | 2018-09-18 | Eastman Chemical Company | Elastomeric compositions comprising cellulose ester additives |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US3514417A (en) * | 1964-10-26 | 1970-05-26 | Mc Donnell Douglas Corp | Ethylene - propylene interpolymer rubber composition comprising a tackifier mixture containing polybutene as one compound and the preparation of tires from said rubber composition |
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| US3746669A (en) * | 1971-02-08 | 1973-07-17 | Ppg Industries Inc | Reinforced rubber composition |
| US3937862A (en) * | 1971-06-02 | 1976-02-10 | Compagnie Generale Des Establissements Michelin, Raison Sociale Michelin & Cie | Pneumatic tires |
| JPS52131305A (en) * | 1976-04-28 | 1977-11-04 | Bridgestone Corp | Automotive pneumatic tire |
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-
1978
- 1978-08-25 JP JP53103567A patent/JPS586738B2/ja not_active Expired
-
1979
- 1979-08-17 AU AU50043/79A patent/AU526441B2/en not_active Ceased
-
1981
- 1981-03-18 US US06/245,184 patent/US4326576A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AU526441B2 (en) | 1983-01-13 |
| US4326576A (en) | 1982-04-27 |
| JPS5531823A (en) | 1980-03-06 |
| AU5004379A (en) | 1980-02-28 |
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