JPS5855841B2 - 金属棒圧延方法とそのための圧延ロ−ル - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は金属の塑性加工に関し、特に金属棒の圧延方法
とこの方法を実施するための圧延ロールに関する。

本発明は棒の熱間圧延に於て有利に用いることができ、
連続鋳造装置で得られるインゴットから四角い棒を圧延
するのに用いることができる。

金属棒の圧延には公知の方法がある（例えばＦＲＧ特許
第１，４３３，０２３号分類８２２ｄ１１／１２参照）
。

この公知の方法は一対の成形圧延ロールによって加工片
をその軸線に沿って縮小させることを包含し、加工片の
最初の横断面からウェブにより相互連結される仕上げら
れた棒の種々の横断面へ漸進的に変わる可変横断面の転
移長さを加工片上で形成する。

この方法を実現するためには、加工片の横断面積が少く
とも仕上げられた棒の横断面積の合計に等しいかもしく
はそれよりも大きく、加工片の幅は圧延ロールの閉じた
通路の全幅よりも大きくないことが必要である。

この棒圧延方法を実施するための成形圧延ロールは先行
技術に於ても広く知られている。

各圧延ロールはその加工片接触表面上に可変横断面の数
個の溝を有し、これらの溝は、それと対をなす圧延ロー
ルの対応とともにいくつかの通路を形成し、これらの通
路内で棒が圧延されることになる。

先行技術の方法に於ては、成形圧延ロールは加工片（連
続的に鋳造されるインゴット）を唆んだ後、連続鋳造が
行われている間該加工片を縮小させる。

各圧延ロールは、もとの加工片から仕上げ棒への全転移
長さを通じて加工片と接触する。

というのは、加工片に関して縦方向の転移長さは、各与
えられた瞬間に各圧延ロールにより加工片に与えられる
変形帯域の長さに実質的に等しいからである。

この作業条件の下では、圧延ロールは厳しい操作荷重を
受け、このためロール寸法の増大を招き、チョック（Ｃ
ｈｏｃｋ）およびスタンドフレームの大型化を招き、従
ってその質量の増大化を伴うこととなる。

更に、公知の圧延ロールの通路すなわちパス（ｐａｓｓ
）設計においては、ウェブにより交互連結される数個の
棒に加工片を分割するこによって加工片の縮小（変形）
が可能であり、次に棒が別のスタンド中で除去され、こ
の手順がこの方法を全体として複雑にする。

また、先行技術の棒圧延の実際上の遂行は、定常状態の
作業条件下で圧延ロールによりストックをつかむことに
関して、ウェブに於ける変形の程度が１００％に達する
かも知れないという様な問題を包含することに留意すべ
きである。

この欠点を取除くには圧延ロールの直径の実質的な増大
を必要とし、これは非効率的な手段である。

先行技術の棒圧延に於ては、もとになる加工片は連続鋳
造装置から出てくるインゴットであり、各インゴットの
横断面積は仕上げられた棒の横断面積の少くとも合計に
等しく、インゴットの幅は圧延ロールの閉じられたパス
の全幅よりも大きくない。

インゴットを圧延する場合、その横断面の幅は閉じられ
たパスの幅の合計よりも小さく（インゴットはパスの中
心線に沿って挿入される）、両末端側パスから取出され
る金属の体積は中間パスへ入る金属の体積よりも小さい
。

何故ならば、両末端側パスの中で圧延される棒の個々の
縮小量（ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ）は中間パスでの縮小より
も小さいからである。

それ故、定常状態の圧延条件下に於ては、両末端側の棒
と中間の棒とはその長さが異なる。

ウェブにより相互連結される前記棒のその後の横剪断は
大量の端部切落し片を生ずる。

更に、先行技術に従う定常状態圧延の特質は、加工片が
受ける加工度が圧延ロールの出口上で平均してしまう傾
向があることであり、そしてこれは（金属の収縮が最大
であるところの）中間パスから（金属の収縮がより小さ
いところの）両末端側パスへ金属が溢流することによる
。

パスからパスへの加工片金属のこの流れは金属の変形の
ための動力消費を増大させる。

インゴットの幅がパスの全幅に等しい場合には、両末端
側最終パス内で圧延される棒の面上に巻込み（Ｉ ａｐ
）が生じる。

というのは、両末端側の棒についての圧下量（ｄｒａｆ
ｔ） が中間パス内で圧延される棒より小さいからであ
る。

すなわち、これは、両末端側パス内でのストック金属の
流れと中間パス内での流れとが異なることによる。

両末端側パス内に於ては金属はロールカラーの間を流れ
ることによって拡がることができ、これが巻込みのに起
源を原因となる。

この次点に加えて、矩形断面の加工片は縁面上にカラー
マークを受ける。

これは、圧延ロールと接触している層が収縮の過程で横
に拡がり、次いで密集してカラーマークを形成すること
による。

それ故、本発明の目的は上述の欠点を除去することであ
る。

本発明は、圧延ロールに及ぼす荷重を低下させてロール
の寸法と質量を減少させ、連続鋳造装置と一貫生産の金
属棒圧延装置に必要とされる床面積を減少させ得る棒圧
延方法と圧延ロールを提供することをその目的とする。

横剪断中における棒切落し片の量を少なくし、仕上げら
れた棒の品質を改良し、加工片の変形のための動力消費
を減少させ、そして圧延ロールのパスの摩耗を最小にす
るところの棒圧延方法を提供することも亦本発明の目的
である。

本発明の他の目的は、加工片を縮小させて唯々一対のロ
ールで１つのパスで加工片を数個の棒に分割する様なパ
ス設・計の圧延ロールを開発することである。

本発明の目的は、一対の成形圧延ロールによって、加工
片をその軸線に沿ってウェブでもって相互連結された種
々の横断面の複数の棒に縮小する金属棒圧延方法であっ
て、前記加工片をその最初の横断面から縮小する際に、
その縮小過程で漸進的に変化する横断面の転移長さを前
記加工片に与え、このとき前記加工片の最初の横断面積
の縮小に際し、その横断面積が少くとも仕上げ棒の断面
積の合計に等しいかもしくはそれよりも大きくされ、そ
の横断面の幅がロールの閉じ−られたパスの幅の合計よ
り大きくないようにされている金属棒圧延方法に於て、
加工片２の縮小が送りステップａによるその軸線方向変
位に従い、相隣接する棒１は転移長さ４の端部に於て互
に反対方向にしかもウェブ５に対して直角に変位させら
れ、それによって前記棒１が分割されるようになってい
ることを特徴とする金属棒圧延方法によって達成される
。

なお、転移長さとは、ロールによって縮小されつつある
加工片の部分であって、その横断面が加工片の最初の厚
さから、ウェブによって連結された複数の仕上げ棒の種
々の横断面まで次第に変化する部分であり、また送りス
テップとは、ロール間のギャップが加工片の最初の厚さ
以上となったときに加工片が圧延方向に沿って移動させ
られる移動量である。

加工片の縮小とその軸線方向変位との交替は、先行技術
の場合よりも実質的に小さい圧延ロール操作荷重で棒の
圧延を遂行することを可能とする。

これは、転移長さの程度を相当に増加させることにより
、及び各与えられた瞬間に於て各圧延ロールにより加工
片中に引起される瞬間的変形帯域の程度を先行技術の圧
延に於ける変形帯域の程度に比較して相当に減少させる
ことにより、達成される。

転移長さの端部に於ける隣接する棒のウェブに対し垂直
な変位は、各縮小パスの終りに於て、仕上げられた棒を
互に確実に分離し、棒の圧延を単純化し、棒とその間に
あるウェブへのぼり（ｂｕｒｒｓ）の付着を妨げ、それ
故棒の品質を実質的に改良することを可能とする。

原加工片は略々矩形として形成された横断面に予め作ら
れ、矩形の長辺は縁が凸面拡張部で特徴付けられ短辺が
丸味を付けられているのが好都合であり、前記加工片は
その凸面拡張部が圧延ロールの両末端側パス内で圧延さ
れるように圧延ロールのパスに供給される。

加工片の凸面拡張部の幅については、対応する末端側棒
の拡がりの値に応じてその末端側の幅よりも小さいく定
めることも亦有利である。

凸面拡張部を加工片に設けることは、後の圧延に於て、
すべてのパスに於けるストックの縦変形（圧下量）を平
均化してしまい、棒の横剪断における端部切落し片の量
を少なくすることを可能とする。

これは両末端側パス内で加工片金属を拡げることによっ
て達成され、それ故両末端側パスと中間パスとによって
取り出される金属の体積を平均化させることによって達
成される。

この結果、金属はもはやパスからパスへ溢流しなくなり
、これが加工片の変形のための動力消費とパスの摩耗の
両方を最小にする。

丸味の付いた縁をもつストックの圧延は両末端側の棒の
縁部に於けるバックフィン（ｂａｃｋｆｉｎ）を防ぎ、
即ち棒の品質を改良する。

本発明の目的は、また、金属棒圧延用の圧延ロールであ
って、加工片と接触するその各表面上には断面の異なっ
た複数の溝が設けられ、これら溝でもって複数の金属棒
用の圧延パスが形成される圧延ロールに於て、谷溝６の
輪郭が圧延ロール３の幾何学的回転軸線Ｏに対する横方
向の谷溝６の輪郭が加工片２の縮小の弧ＣＤと、棒１を
分割するためのその共役弧ＤＥとによって形成され、縮
小の弧ＣＤの曲率中心０１が圧延ロール３の幾何学的回
転軸線Ｃ）Ｋ関して次式により決定される偏心率ｅ、で
配置され、 但し Ｄ−圧延ロール３の幾何学的回転軸線の間の距離ρ□＝
縮小の弧ＣＤの曲率半径 Ｈ二加工片２の厚さ δ−線縮小弧ＣＤを限定し且つ圧延ロール３の幾何学的
回転軸線０から引かれた２つの半径ＲとＲ１のなす角度
、 分割の弧ＤＥの曲率中心０２は転移長さ４の端部に於け
る棒１の間のウェブ５の厚さｈの少くとも２分のｌに等
しい値の偏心率ｅ２で前記軸線Ｏに関して配置され、前
記偏心率ｅ２の方向が隣接する溝６に於て交互に変化す
ることを特徴とする圧延ロールによって達成される。

扇形タイプの圧延ロールの谷溝の輪郭はこのような２つ
の弧から成っているので、加工片を縮小させることが可
能であり、又単一スタンドで且つ単一パスで数個の仕上
り棒への最終分割を行なうことが可能であり、このこと
が棒圧延を全体として単純化してそのコストを低減させ
る。

圧延ロールの輪郭の縮小の弧の曲率中心の推奨される偏
心率は圧延ロールの中間に必要な隙間を保証し、その結
果働く扇形圧延ロールの各作動行程の前に１つの送りス
テップで加工片を軸方向に変位させ、その後の扇形圧延
ロールの揺動並進運動の間に加工片を縮小させる。

棒の分割の弧の偏心率と隣接パスに於ける偏心方向の交
替とは、隣接する棒の確実な分割とその品質の改良とを
可能とする。

添付図面中に示されている実施態様を参照して本発明を
更に詳細に説明する。

本発明による金属棒圧延方法は連続鋳造装置で得られる
インゴットの様な加工片からの正方形の棒の製造として
画かれている。

第１図ないし第４図を参照して、金属棒圧延方法につい
て述べると、一対の扇形圧延ロール３により、加工片２
はその軸線に沿って縮小される。

第１図に矢印で示すように、ロール３の軸線ＩＩ□Ｉ＋
は往復運動を行う。

この場合ロール３はその軸線＋１Ｑ＋＋のまわりで揺動
運動を行うことになり、またロール３０半径が変化して
いるためにロール３間のギャップが変化することとなる
。

ロール３が左方向に動いたときには、ロール３間のギャ
ップは増大し、その最左方位置において、該ギャップは
加工片２の厚さ”Ｈ”以上の大きさになる。

このとき加工片２は軸線方向にその横断面を縮小する向
きに（第２図の矢印Ａ）送りステップＩＩａＩ＋だけ移
動させられる。

次いで、ロール３の軸線Ｉｆ Ｑ Ｉｆの移動方向が変
えられて、ロール３間のギャップが次第に減少させられ
、これにより加工片２の縮小が行われ、その縮小部が転
移長さ部分４となる。

転移長さ部分４の横断面は、縮小過程中、加工片２の最
初の厚さＩＩＨＩＩ （第１図）から、厚さ１１ｈＩｆ
のウェブによって連結された複数の仕上げ棒１の種々の
横断面まで次第に変化する。

転移長さ部分４の長さＩＩＬＩ＋は、実際には、各与え
られた瞬間に於いて各圧延ロール３によって加工片２に
作り出される瞬間的変形帯域の長＋１１１１よりも大き
い。

したがって、上述したようなステップ圧延過程において
はロール３が受ける機械的負荷は、通常の連続圧延によ
る場合よりも大巾に小さくなる。

本発明によれば、転移長さ部分４の端に於いてロール３
の軸線！Ｉ□Ｉｆを右方に追加的に移動させてロール３
を回動させるために、隣接する棒１は互いに即して反対
方向に（第４図の垂直方向の矢印によって示す方向に沿
って）しかもウェブ５に対して直角方向に変位させられ
ることとなる。

本発明による金属棒圧延方法の他の利点はこの方法を実
施するための圧延ロール３の詳細を読めば明らかとなる
であろう。

ステップ圧延に於いては、圧延は加工片２と接触するそ
の表面上に可変横断面のいくつがの平行な溝６（第５図
乃至第８図）をもつ扇形圧延ｏ −ル３で行なわれ、平
行な溝６は連係する圧延ロール３上の対応する溝６と組
合わせてい（つかのパス７を形成し、（第３図及び第４
図に示すように：パス７の中で棒１が圧延される。

パス７の数は加工片２が分割される棒の数に一致する。

各圧延ロール３は、横断面に於ては、圧延ロール３の幾
何学的回転軸線＋ＩＱＩ＋ （第５図）に関して偏心し
て配置された扇形である。

本発明によれば、幾何学的軸線１＋ＱＩ＋に対する横断
面内に於げる圧延ロール３の谷溝６の輪郭は、加工片２
と連続的に接触する２つの円形セクターの弧によって形
成される。

この２つの弧は、加工片２の縮小の弧ＣＤと、仕上り棒
１の分割の共役弧ＤＥであり、共役弧ＤＥは縮小の弧Ｃ
Ｄにより加工片が縮小されるにつれて加工片２上に形成
される転移長さ４の端部にある。

溝６の輪郭の縮小の弧ＩＩ ＣＤ ＩＩは圧延ロール３
の幾何学的回転軸線＋ＩＱＩ＋に関して偏心率１１ｅ１
１ｆの位置にあるその曲率中心Ｉｔ Ｑ １！Ｉがら半
径ＩＩ角Ｉ＋で作図され、分割の弧” Ｄ Ｅ ”は圧
延ロールの幾何学的回転軸線ＩＩ Ｑ ＩＩに関して異
なる偏心率＋１ｅ２＋＋の位置にあるその曲率中心Ｉｆ
Ｑ ２ＩＩから半径１１ρ２１１で作図される。

縮小の弧ＣＤの曲率中心ＩＩ Ｑ ＩＩ＋の偏心率ｅ、
は少くとも加工片２のもとの厚さＩＩＨＩ＋の半分に等
しくなげればならない。

その目的は、圧延ロール３の作動行程前に送りステップ
ＩｔａＩ＋により加工片２を軸線方向変位させ引き続い
て圧延ロールの揺動と並進の運動の過程に於て加工片２
を縮小させるために必要な隙間を扇形圧延ロール３０間
に確保するためである。

弧ＣＤの曲率中心ＩＴ□、Ｉｔの偏心率ＩＩ ０１１＋
は次式によってより正確に決定することができる。

但し、 Ｄ−圧延ロールの幾何学的回転軸線の間の距離ρに縮小
の弧ＩＩ ＣＤ ＩＩの曲率半径Ｈ−加工片２の厚さ δ＝線縮小弧ＩＩ Ｃ［） Ｉｆを限定し且つ圧延ロー
ル３の幾何学的回転軸線！Ｉ Ｑ Ｉｔから引かれた２
つの半径ＲとＲ１のなす角度 なお、上記式は次のような条件式がら得られたものであ
る。

この条件式によってロールのパラメータが決定され、ロ
ールを角度δだげ回動させることによりロール間のギャ
ップを加工片の最初の厚＋１ＨＩ＋以上になることを保
証し、また厚さ１！ｈ０のウェブによって連結された棒
が得られるまで加工片を縮小することを保証する。

分割の弧” Ｄ Ｅ ”の曲率中心Ｉｆ０２Ｉｔの偏心
率Ｉｔ０２＋１は加工片２の転移長さ４の端部に於げる
棒１の間にあるウェブ５の厚さＩｆ ｈＩｆの少くとも
半分に等しくなげればならない。

例えば、加工片２の最初の厚さが３５皿であるとすると
、Ｄ、ρ、ｅｌおよびｅ２の値は次のようになる。

圧延ロール３の回転の軸線ＩＩ Ｑ Ｉｔに関する偏心
ｅ２の方向は隣接する溝６に於て交互に変化する。

即ち、分割の弧” Ｄ Ｅ ”は隣接する溝６に於て中
心ＩＩ Ｑ ＩＩから異なる半径ρ２とＲ３（但し、ρ
＝ρ＋ ｈ／２ ）で互い違いに作図される。

これは棒１の間のウェブ５の厚さＩＩ ｈＩＩの２分の
１を通して隣接するパス７（第９図参照）の中心の交替
的相互的半径方向変位を保証し、それ故ウェブ５に対し
て垂直に反対方向に隣接する棒１を相互に変位させるこ
とを保証し、これによってウェブ５が切断されて棒１が
分割される。

金属棒１の圧延に於ては、一般に矩形断面の加工片２が
用いられ、その断面積は仕上げられた棒１の断面積の少
くとも合計に等しく、その幅ＩＩ Ｂ ＩＩ（第１０図
）は圧延ロールの閉じられたパス７の合計幅ＩＩ ｎ−
ｂＩｆよりも大きくない。

ここに、Ｉｆ ｂＩｆは各閉じられたパス７０幅であり
、ＩＩ ｎ１１は加工片の断面上に習慣的に細線で示さ
れる（第１０図）パス７の数である。

棒１が圧延された後の棒１の横断剪断から生ずる切落し
片を最少にし且つ棒の品質を改良するために、横断面の
長辺上に凸面拡張部８を有し短辺が丸められてこれ亦凸
面である加工片２が予め作られる。

各凸面拡張部８０幅１１τ１１は両末端側パス７の幅１
１ｂ＋１よりも対応する棒１の拡がりの大きさ■１τ１
１だけ小さくなげればならない。

正方形の金属棒１は、本発明に従って、以下の方法で扇
形圧延ロール３内で圧延される。

中間部分の厚みが一定で広い方の面の練物の凸面拡張部
８と丸味を付けられた側縁部９とを有する広幅のインゴ
ットが連続鋳造装置内で作られる。

一度、鋳造装置から出てくると、インゴットは標準の長
さに切断され、結果として生ずる加工片２は二段振子圧
延ロール３へ保合されるか又は複数溝の正方形パス７を
もつ扇形圧延ロール３へ係合される。

各ストック２はその凸面拡張部８を両末端側パスＴ内で
加工するようにロールの中へ入れられる。

扇形圧延ロール３の作動行程前に、それらのパス７は最
大に開かれて加工片２がその間を通り得るのに十分な隙
間を圧延ロール３０間に形成し、加工片２は−送りステ
ップで矢印Ａ（第２図）に沿って軸線方向に動かされる
。

次に、圧延ロール３はその幾何学的回転軸線ＩＩ Ｑ
ＩＩの周りの同時に起る揺動により加工片２の軸線に沿
って往復運動する。

扇形圧延ロール３の作動行程の間、その方向は第５図乃
至第７図に曲った矢印で示され、加工片２はその縮小の
弧ＣＤ上で圧延ロール３０表面により先ず接触される。

縮小の過程に於て、転移長さ４（第１図及び第２図）が
加工片２上で形成され、その横断面積は加工片２のもと
の横断面の厚さｌ＋ＨＩＩ （第５図）から大きさ２に
＋ｈまで下方へその高さを通じて漸進的に変化する。

ここに、２には仕上げられた棒１の断面の（正方形の対
角線に沿う）高さであり、ｈは加工片２上の転移長さ４
の端部に於げるウェブ５の厚さである。

転移長さ４の端部に於て加工片２は分割の弧ＤＥの長さ
の上で圧延ロール３０表面により接触され、分割の弧Ｄ
Ｅが加工片２の横断面の高さを仕上げられた棒１の大き
さ２ｋ（第９図）までもってくる。

これは隣接するパス７の中の隣接する棒１を変位させる
ことによって遠戚され、それらの中心は弧ＤＥの長さ上
でウェブ５の厚さ”ｈｊｌの２分の１だけ相互に片寄る
。

加工片２がいくつかの仕上げられた棒１に最終分割され
た後、圧延ロール３は戻り空運転を遂げ、その間に加工
片２は一ステップＩＩａ”で軸線方向に動かされる。

加工片２の縮小とその棒１への分割の後、これらの作業
と加工片２の軸線方向送りとの交替が上述のように繰返
される。

提案されている棒圧延方法とそのための扇形圧延ロール
とは、圧延ロールに及ぼす荷重を低下させ、ただ１対の
圧延ロールをもつ単一の圧延スタンドで加工片を縮小し
てこれを棒へ最終的に分割し、このようにして棒圧延作
業を全体として単純化してそのコストを低減させること
を可能とする。

前記の方法に於て加工片として用いられるのは縁部に凸
面拡張部８を有し丸められた側面９を有するインゴット
であり、これがパス７の各々に於て圧延される加工片２
の金属の体積の品質を保証し、加工片２が圧延された後
に棒１の横剪断に於て生ずる端部切落し片の量を２の係
数よりも多く減少させ、両末端側パス内で圧延される棒
の品質を改良する。

加うるに、パスからパスへ金属が流れないので、加工片
を変形するためのエネルギの消費とパスノ摩耗を減少さ
せる。

インゴットの横断面の寸法の増大とパスのより少い摩耗
とは、その中でインゴットが鋳造される連続鋳造装置の
生産性を著しく高める。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明による金属棒圧延方法の概要図である（
中間位置に於ける加工片の転移長さ上に配置された圧延
ロール）。 第２図は第１図と同じであるが、然し圧延ロールは転移
長さの終り近くを慣例的に示しである。 第３図は第１図の■−■線に沿う拡大断面図である。 第４図は第２図の■−ＩＶ線に沿う拡大断面図である。 第５図は本発明による扇形ロール又は圧延ロールの形成
部分の概要図である（単一溝に於ける横断面とこれに隣
接する溝の部分断面）。 第６図はストックを縮小させる場合の位置に於ける圧延
ロールを示す。 第１図は第６図と同じであるが、然し圧延ロールハ棒を
分離する位置にある場合を示す。 第８図は第６図の■−■線に沿う拡大横断面図である。 第９図は第７図のＩＸ−ＩＸ線に沿う拡大横断面図であ
る。 第１０図は本発明による加工片の一般的横断面図である
。 １・・・バー ２・・・ストック、３・・・圧延ロール
、４・・・転移長さ、５・・・ウェブ、６・・・圧延ロ
ール上の溝、７・・・パス、８・・・加工片横断面の大
きい方の側の凸面拡張部、９・・・加工片横断面の小さ
い方の側、ｂ・・・パスの幅、τ・・・凸面拡張部の幅
、τ１・・・末端側の棒の拡がり、Ｏ・・・圧延ロール
の幾何学的回転軸心、０１・・・弧ＣＤの曲率中心、０
２・・・弧ＤＥの曲率中心、ＣＤ・・・縮小の弧、ＤＥ
・・・分離の弧、ｅ。 ・・・弧ＣＤの偏心量、ｅ２・・・弧ＤＥの偏心量、Ｄ
・・・圧延ロールの幾何学的回転軸心の間の距離、ρ。 ・・・弧ＣＤの曲率半径、Ｒ２・・・弧ＤＥの曲率半径
、Ｈ・・・加工片の厚さ、δ・・・角度、Ｒ２Ｒ１・・
・半径、ｈ・・・ウェブの厚さ。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 一対の成形圧延ロールによって、加工片をその軸線
   に沿ってウェブでもって相互連結された種々の横断面の
   複数の棒に縮小する金属棒圧延方法であって、前記加工
   片をその最初の横断面から縮小する際に、その縮小過程
   で漸進的に変化する横断面の転移長さを前記加工片に与
   え、このとき前記加工片の最初の横断面積の縮小に際し
   、その横断面積が少くとも仕上げ棒の断面積の合計に等
   しいかもしくはそれよりも大きくされ、その横断面の幅
   がロールの閉じられたパスの幅の合計より大きくないよ
   うにされている金属棒圧延方法に於て、加工片２の縮小
   が送りステップａによるその軸線方向変位に従い、相隣
   接する棒１は転移長さ４の端部に於て互に反対方向にし
   かもウェブ５に対して直角に変位させられ、それによっ
   て前記棒１が分割されるようになっていることを特徴と
   する金属棒圧延方法。 ２ 前記第１項に記載の金属棒圧延方法に於いて、加工
   片２が実質的に矩形の横断面形状に予め作られ、該横断
   面形状の長い方の両側が凸状拡張部８となっており、そ
   の短い方の側が丸味を付けられ、前記凸状拡張部８が圧
   延ロール３０両末端側パス７内で圧延されるように前記
   加工片２が圧延ロール３のパス７内へ前進させられるこ
   とを特徴とする金属棒圧延方法。 ３ 前記第２項に記載の金属棒圧延方法に於いて、各凸
   状拡張部８の幅τが該当末端側パス７０幅すよりも仕上
   げ棒１についての拡がりτ１の大きさだけ小さく選択さ
   れることを特徴とする金属棒圧延方法。 ４ 金属棒圧延用の圧延ロールであって、加工片と接触
   するその各表面上には断面の異なった複数の溝が設けら
   れ、これら溝でもって複数の金属棒用の圧延パスが形成
   される圧延ロールに於て、谷溝６の輪郭が圧延ロール３
   の幾何学的回転軸線Ｏに対する横方向の谷溝６の輪郭が
   加工片２の縮小の弧ＣＤと、棒１を分割するためのその
   共役弧ＤＥとによって形成され、縮小の弧ＣＤの曲率中
   心０１が圧延ロール３の幾何学的回転軸線Ｏに関して次
   式により決定される偏心率ｅ１で配置され、但し Ｄ−圧延ロール３の幾何学的回転軸線の間の距離ρ、二
   線縮小弧ＣＤの曲率半径 Ｈ−加工片２の厚さ δ＝線縮小弧ＣＤを限定し且つ圧延ロール３の幾何学的
   回転軸線Ｏかも引かれた２つの半径ＲとＲ１のなす角度
   、 分割の弧ＤＥの曲率中心０２は転移長さ４の端部に於げ
   る棒１の間のウェブ５の厚さｈの少くとも２分の１に等
   しい値の偏心率ｅ２で前記軸線Ｏに関して配置され、前
   記偏心率ｅ２の方向が隣接する溝６に於て交互に変化す
   ることを特徴とする圧延ロール。