JPS5851692B2 - メカニカル・フィルタ - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明はメカニカル・フィルタ、特に捩り共振子形のメ
カニカル・フィルタに関する。

メカニカル・フィルタは超音波を媒体とした、電気信号
のＢａｎｄ −Ｐａ５ｓ −Ｆｉ Ｉｔｅｒ であり、
特に電気素子（Ｌ、Ｃ）によるフィルタに比して極めて
Ｑ（尖鋭度）を高くとることができ、しかも安定度が高
く且つ小形化し得る利点を備えることから、例えば通話
路変換装置におけるＳＳＢ用フィルタとして利用される
。

然しなから、このメカニカル・フィルタが電気素子によ
るフィルタに比して、前述の優れた利点を有する反面、
メカニカル・フィルタに固有のスプリアスレスポンスに
よりその応用範囲が狭められてしまうという不都合があ
る。

このスプリアスレスポンスとは、不要モードの共振によ
るレスポンスを意味し、ある周波数帯域において複数個
所で不要な共振が発生する。

この結果、前述の通話路変換装置の如く、近接する多数
の周波数を取り扱う場合漏話、Ｓ／Ｎの悪化、信号の誤
動作等正常な機能を確保することが困難となる。

従って本発明は不要モードのスプリアスレスポンスを除
去あるいは抑圧可能なメカニカル・フィルタを提供する
ことを目的とするものである。

上記目的に従い本発明は、１）一対の捩り共振子を具備
するメカニカル・フィルタにおいて該一対の捩り共振子
に連接する、基本モードの変位伝達用の結合子および機
械的支持用の支持線のうち、該支持線の前記一対の捩り
共振子に対する連接を差動結合形式で行なうことにより
第２次モードのスプリアスレスポンスを抑圧することを
特徴とす。

るものであり、また２）一対のａ形波り振動変換子を具
備するメカニカル・フィルタにおいて、前述と同様の差
動結合形式の支持線を設けることにより第２次モードの
スプリアスレスポンスを抑圧することを特徴とするもの
であり、さらに３）一対のｂ形波り振動変換子を具備す
るメカニカル・フィルタにおいて、前述と同様の差動結
合形式の支持線を設けることにより第２次モードのスプ
リアスレスポンスを抑圧することを特徴とするものであ
り、さらにまた４）一対のｂ形波り振動変換子を具備す
るメカニカル・フィルタにおいてその圧電素子の位置を
各す形捩り振動変換子の全長に対し略−の位置に配置す
ることにより第３次モードのスプリアスレスポンスを抑
圧し且つ前述の差動結合形式の支持線との組み合わせに
より第２次および第３次モードのスプリアスレスポンス
を共に抑圧するようにしたことを特徴とするものである
。

以下図面に従って本発明を説明する。

第１図Ａおよび第１図Ｂは、それぞれ一般的なメカニカ
ル・フィルタの構成を２つの形態について示すブロック
図である。

第１図Ａは一般的なメカニカル・フィルタの構成の第１
の形態を示し、入力端子１１．に印加される、フィルタ
すべき入力電気信号を第１変換器１２において電気−機
械変換し、その機械信号を機械共振回路２１においてフ
ィルタし、さらにそのフィルタされた機械信号を第２の
変換器１９において機械−電気変換して、所望のフィル
タ特性が付与された電気信号を出力端子１１ｏｕ１に得
る。

ここに第１変換器１２および第２変換器１９は捩り振動
変換子からなり、機械共振回路２１は前記変換器１２お
よび１９と共振子１４および１７とこれらを連接し機械
変位の伝達を行なう結合子１３，１５，１６および１８
と前記変換子や共振子の機械的支持を行なう支持線２０
からなる。

第１図Ｂは一般的なメカニカル・フィルタの構成の第２
の形態を示しており第１図Ａと同一の参照番号は同一の
構成物を表わす。

本第２の形態は、第１の形態から共振子１４．１７およ
び結合子１５．１６．１８（第１図Ａ）を除去したもの
であり、フィルタ機能は変換器１２，１９および結合子
１３により得られる。

本発明は、第１図Ａおよび第１図Ｂのいずれに対しても
あるいは所望のいかなる連接個所に対しても適用し得る
ものであり、以下各々の場合について本発明の詳細な説
明する。

第１実施例 第１図Ａの機械共振回路２１に含まれる一対の捩り共振
子に本発明を適用するのが第１実症例である。

一対の捩り共振子は通常並列に配置して形成され該共振
子間は結合子および支持線で連接する。

第２図Ａは、一般的な、一対の捩り共振子系を示す平面
図であり、第２図Ｂはその正面図である。

第２図Ａにおいて、一対の捩り共振子２ｌ−１（入力側
）および２１−２ （出力側）は略平行に配置され、機
械的変位を伝達する結合子２２およびこれら共振子を機
械的に支持する支持線２３が図示する如く連接される。

図示する一対の捩り共振子は基本モードで使用されるわ
けであるが、この基本モードの捩れの様子は第２図Ａの
点線■として図解的に示される。

これに対し第２次モードの捩れの様子は一点鎖線■とし
て図解的に示される。

結合子２２は基本モードの捩れの変位（Ｉ＞を共振子２
１−１から共振子２１−２に伝達するものであり、通常
図示する位置に固定される。

一方、支持線２３は単に支持手段として機能するもので
あるから、図示する如く、基本モードの捩れについてそ
の変位（Ｉ）が零となる節点に固定される。

これにより、基本モードの捩れの伝達と機械的支持がな
されることになる。

ところが、支持線２３についてみると、基本モードの捩
れに関しては変位零なる節点に位置するものの、第２次
モードの捩れに関してはその変位が最大となる点に固定
されている。

この結果、共振子２１−２に対し、第２次モードの捩り
振動が支持線２３を介して与えられることになり第２次
モードによるスプリアスレスポンスが生じる。

この様な第２次モードのスプリアスレスポンスは、前述
した通話路変換装置等に使用されるメカニカル・フィル
タにおいて当然に抑圧されなければならない。

そこで本発明では第２図Ａおよび第２図Ｂに示した構成
を、第３図Ａおよび第３図Ｂの如き構成とする。

つまり、支持線２３（第２図Ｂ）について、これを一対
の共振子２１−１および２１−２の間でｉ：＋１Ａｓｔ
；ｙにする。

このたすきがけにより、共振子２１−１における時計方
向の第２次モードの捩れＩｆ−１（第３図Ｂ）が、共振
子２１−２では反時計方向の第２次モードの捩れｌｌ−
２（第３図Ｂ）として該共振子２１−２に伝達されるこ
とになる。

従って、第２図Ａの場合水平軸Ｈに沿う変位の第２次モ
ードの伝達が、結合子２２の変位ＰＩおよび支持線２３
の変位Ｐ■の同位相の合成によりなされ不要なスプリア
スモードとして現われていたものが、本発明に基づく第
３図Ａの場合、水平軸Ｈに沿う変位の第２次モードの伝
達は結合子２２の変位ＰＩおよび支持線２３′の変位Ｐ
■の逆位相の合成によりなされその合成量が零となるよ
うに結合子２２および支持線２３′を決定することによ
り第２次モードによるスプリアスレスポンスが抑圧され
る。

従って、結合子２２は、共振子に対し、第２次モードの
捩れについてその変位が零となる節点から外れた位置に
固定される。

すなわち、本発明により配置された支持線２３′は、基
本モードに対しては従来どおり本来の支持線として機能
し、一方、不要な第２次モードに対しては差動結合子と
して機能することになる。

第４図は、第３図Ａに示したメカニカル・フィルタの捩
り第２次モードにおける等価回路図であり、本図におい
てＬｌおよびＣ１はそれぞれ共振子２１−１のインダク
タンスおよびキャパシタンスを示し、同じくＬ２および
Ｃ２は共振子２１−２のインダクタンスおよびキャパシ
タンスを示す。

一方、これら共振子２１−１および２１−２間に連接さ
れる結合子２２および支持線２３’はそれぞれ変成比ｎ
２２：ｌ（１：ｎ２２）の理想変成器ｔ２２および変成
比ｎ２３１：１ （１： −ｎ２３／）の理想変成器ｔ
２３’として作用する。

ここで注意すべきことは、理想変成器ｔ ２３’の出力
側における変成比が１ニー ｎ２３／となっていること
であり、差動であることを示している。

なお、Ｃ２□およびＣ２３ｄま結合子２２および支持線
２３′の各キャパシタンスを示す。

上述の第１実施例は、第１図Ａの機械共振回路２１に含
まれる一対の共振子に本発明を適用したものである。

そして本発明は第１図Ｂに示す第１変換器１２、第２変
換器１９、結合子１３および支持線２０に対しても同様
に適用される。

この場合、第１変換器１２および第２変換器１９は共に
、ａ形波り振動変換子またはｂ形波り振動変換子をもっ
て構成される。

ａ形波り振動変換子とは、金属棒からなる共振子の一端
に圧電磁器等の圧電素子を固着したものであり、またｂ
形波り振動変換子とは、一対の金属棒からなる共振子の
中間に、圧電磁器等の圧電素子をランジュバン形に挟ん
で固着したものである。

第５図は、前記ａ形波り振動変換子の周波数スペクトラ
ムを示すグラフであり、横軸（こ周波数ｆ〔ｋＨ２］を
、縦軸にレスポンス をとって示す。

なおｆ Ｔｌ ｔ ｆ Ｔ２ ？ ｆ Ｔ３ ｔ ｆ
Ｔ４はそれぞれ基本モードのレスポンスがあった周波数
、第２次、第３次および第４次の各モードにおけるレス
ポンスがあった周波数を示す。

このような周波数スペクトラムを有するａ形波り振動変
換子を、第６図Ａおよび第６図Ｂに示す如く配置しメカ
ニカル・フィルタを形成したとすると、そのスプリアス
特性は第７図に示す如くなる。

第６図Ａおよび第６図Ｂにおいて、６１−１および６１
−２は一対のａ形波り振動変換子、６４−１および６４
−２はその圧電素子であり、６２および６３はそれぞれ
結合子および支持線である。

本図に示す一般的な構成では、やはり第７図に示すとお
り、所望の基本モードのレスポンスＲ１の他に、不要な
第２次。

第３次モードのレスポンスＲ２，Ｒ３が出現する。

なお第７図のグラフの横軸は周波数ｆＣｋＨ２〕、縦軸
は減衰量ＡＣｄＢ〕を示す。

第２実施例 第６図Ａおよび第６図Ｂに示した、一対のａ形波り振動
変換子からなるメカニカル・フィルタでは、第７図に示
すとおり、不要な第２次モード以上のスプリアスレスポ
ンスが出現するので、このうち第２次モードのスプリア
スレスポンスを抑圧するのが第２実施例である。

基本的な考え方は第１実施例の場合と同様であり、第１
次モードに対しては通常の支持線の機能を果し第２次モ
ードに対しては差動結合子として機能する支持線を設け
る。

第８図Ａおよび第８図Ｂは第２実施例の平面図および正
面図であり、第６図Ａおよび第６図Ｂに使用した参照番
号と同一の参照番号が付されたものは同一の構成物を示
す。

第８図Ａおよび第８図Ｂにおいて、６３′が本発明に基
づく支持線であり一対のａ形波り振動変換子６１−１，
６１−２に対し差動結合形式で連接される。

本第２実施例によれば、第７図に示したスプリアス特性
は、第９図に示す如く改善され、不要な第２次モードの
レスポンスＲ／、が第７図の第２次モードのレスポンス
Ｒ２に比して十分抑圧される。

上述の説明は基本モードに対する第２次モードのスプリ
アスレスポンスを抑圧することについて述べたが、第３
次モードのスプリアスレスポンスを抑圧することも必要
であり、さらに第２次モードおよび第３次モードのスプ
リアスレスポンスを同時に抑圧することも必要である。

第３次モード以上のスプリアスレスポンスを抑圧するこ
とが要求される場合、前記のｂ形波り振動変換子を用い
ることが有効である。

第１０図Ａおよび第１０図Ｂは、このｂ形波り振動変換
子を用いたメカニカル・フィルタの平面図および正面図
であり、これらの図においてｉ ｏ ｉ−ｉおよび１０
１−２は一対のｂ形波り振動変換子、１０４−１および
１０４−２はその圧電素子であり、１０２および１０３
はそれぞれ結合子および支持線である。

このような一般的な、ｂ形波り振動変換子によるメカニ
カル・フィルタにおいて第３次モードのスプリアスレス
ポンスを抑圧するには、第１および第２実施例の場合と
異なり、支持線１０３について細工を施しても無効であ
る。

ｂ形波り振動変換子は、一般に高次モードのスプリアス
レスポンスを抑圧する場合に有効であることが知られて
いる。

然し、第３次モードのスプリアスレスポンスを積極的且
つ十分に抑圧する手法は提案されていない。

第３実症例 第３実施例は、上述した第３次モードのスプリアスレス
ポンスに対しこれを積極的且つ十分に抑圧するものであ
る。

先ず、ｂ形波り振動変換子（１０１−ＬＩＯＩ−２）単
体についてその特性を調査すると、この第３次モードの
スプリアスレスポンスに限り、圧電素子（１０４−１，
１０４−２）を特定の位置においてこれを十分に抑圧酊
能であることが判明した。

すなわち、その特定の位置において、第５図の周波数ス
ペクトラムと異なる周波数スペクトラムが見出される。

これを示したのが第１１図であり、周波数ｆＴ１および
ｆＴ２にそれぞれ基本モードのレスポンスおよび第２次
モードのレスポンスがあり、さらに周波数ｆＴ４におい
て第４次モードのレスポンスが僅かに存在する他は、第
３次モードのレスポンスはほぼ零となっている（第５図
における場合のｆＴ３参照）。

この第１１図に示す周波数スペクトラムから、第３次モ
ードのスプリアスレスポンスが、前記特定の位置におい
て、はぼ完全に抑圧されることは明らかである。

この特定の位置とは、第１０図Ａにおいて各す形捩り振
動変換子における圧電素子の全長Ｌに対し、略ｉの位置
に置かれることを意味する。

すなわち一般に細長い一様な円柱の捩り振動を考えると
、円柱の長さ方向に対する捩り角変位θは次式で表わす
ことができる。

θ−ＡＣＯ３（ｎＷｅ ） −・・（１）ここ
でｎは振動の次数を表わし、Ｌは円柱の長さを表わす。

またＡは定数である。なおＸは円柱の任意の端面から長
さ方向にとった距離を表わす。

次に上記ねじり角変位θ に対するひずみＳｘはねじり
角変位θ をＸで微分することにより得られ次式で表わ
すことができる。

Ｓ ＝ＡＩＳｉｎ（”Ｌ ） ・・・・” （
２）ここでＡ′は定数でありさらに（１）式における定
数Ａとは正負の符号が反対となる。

以上の式、（１）。（２）を第１次モード、第２次モー
ドおよび第３次モードについて図示したのがそれぞれ第
１２図Ａ。

第１２図Ｂおよび第１２図Ｃである。

各図において実線（１２Ｌ１２３，１２５）はねじり角
変位θ を表わし、破線（１２２，１２４，１２６）は
捩りひずみＳ を表わす。

また各図における横軸は円柱端面からの距離Ｘを示し縦
軸はねじり角変位θ あるいはひずみＳｘを示す。

いま第３次モードに注目してひずみが零となる点を求め
ると、第１２図ＣのＰおよびＱの二点が存在し該Ｐおよ
びＱの位置は（２）式において５ｘ−Ｏとおくことｌこ
より得られそれぞれＸ−Ｌｉ２．ｘ−２Ｌ／３となる。

このＰあるいはＱの位置に圧電素子を置きｂ形波り振動
変換子を構成する場合を考えるにあたり圧電素子をＰの
位置に置いた場合とＱの位置に置いた場合とは捩り振動
変換子の振動の分布は同一であるからＰの位置に圧電素
子を置いた場合で代表させることができる。

Ｐの位置に圧電素子を置いた場合Ｐの位置ではひずみが
零であることから第３次の捩りモードの抑圧が可能とな
る。

ただしＰの位置における第１次モードおよび第２次モー
ドのひずみはそれぞれ第１２図ＡのＲ１および第１２図
ＢのＳで示される如く零にならないから上記捩り振動変
換子は第１次モードおよび第２次モードが発生する。

ところで圧電素子の厚さの中心をＰの位置、すなわちｘ
＝ Ｌ ／ ３ ｇこ置いた場合、圧電素子と該圧電
素子を挟む一対の共振子の密度および捩り波の伝播速度
が一般に異なる理由によりひずみが零となる位置Ｐはｘ
＝ Ｌ ／ ３から多少変化しその変化量は上記密度
および捩り波の伝播速度の関数として表わされる。

そこで圧電素子の厚さの中心をｘ ＝ Ｌ ／ ３より
多少ずれた位置で捩りによるひずみが零になる位置に一
致させることによりｂ形波り振動変換子の第３次モード
の振動を抑圧することができる。

従って、本第３実症例は、第１０図Ａおよび第１０図Ｂ
に示す、ｂ形波り振動変換子による一般的なメカニカル
・フィルタにおいて、各圧電素子（１０４−１，１０４
−２）を捩り振動変換子の全長に対しその端面から路上
の位置に固定したものである。

第１３図は第３実施例のスプリアス特性（座標の意味は
第７図に同じ）を示すものであり、本グラフより明白な
ように、抑圧すべき第３次モードのレスポンスＲ／３は
ほとんど見られない。

Ｒ１およびＲ２は第１次毛−ドおよび第２次モードのレ
スポンスである。

かくして、第３次モードＣ１スプリアスレスポンスが抑
圧されることになったが、このとき第２次モードのスプ
リアスレスポンスもまた同時に抑圧されれば好ましいこ
とは言うまでもない。

第４実施例 本実施例は基本モードに対し第２次モードおよび第３次
モードのスプリアスレスポンスを同時に抑圧するもので
ある。

第３次モードのスプリアスレスポンスについては上述し
た第３実施例の考え方で抑圧でき、第２次モードのスプ
リアスレスポンスについては既に述べた第１および第２
実施例の考え方（支持線の差動結合）で抑圧できること
から、これらを合成したものが本第４実施例となる。

第１４図Ａおよび第１４図Ｂはそれぞれ第４実施例の平
面図および正面図であり、第１０図Ａおよび第１０図Ｂ
において使用した参照番号と同一の参照番号が付された
ものは同一の構成物を示す。

ここに１０３′は本発明に基づく差動結合形式の支持線
を示しており、また圧電素子１０４−１および１０４−
２は、前述のとおり全長りに対し略りの位置に固定され
る。

この結果得られるスプリアス特性は第１５図に示すとお
りであり、本グラフに示す如く基本モードのレスポンス
Ｒ１の他、第２次モードおよび第３次モードのレスポン
スＲ２およびＲ３については殆んど完全に抑圧される。

なお、第１５図の座標の意味は第７図と同じである。

上述した、第１〜第４実施例は一対の捩り振動変換子ま
たは一対の共振子のみを取り出して示したが、勿論、こ
れらを組み合わせた場合においても本発明による効果は
十分発揮される。

例えば第１６図は一対のａ形振り振動変換子１６１−１
，１６１−２および一対の共振子１６２−１，１６２−
２が組み合わさった場合の斜視図であり、本図において
１６３−１．１６３−２゜１６３−３は結合子、１６４
−１，１６ｊ４−２゜１６４−３は支持線であって任意
の１つの支持網１６４−３が差動結合である場合を示す
。

第１７図は一対のｂ形波り振動変換子１７１−１，１７
１−２および一対の共振子１６２−１ 、１６２−２が
組み合わさった場合の斜視図であり、１６３−１．１６
３−２，１６３−３は前述の結合子、１６４−１．１６
４−２．１６４−３もまた前述の支持線であって、任意
の１の支持線１６４−３が差動結合である場合を示す。

以上説明したように本発明によれば、従来構成のメカニ
カル・フィルタに新たな部材を付加したり大幅な設計変
更を加えたりすることなく、基本モードに対し不要な第
２次および／または第３次モードのスプリアスレスポン
スを十分に抑圧可能なメカニカル・フィルタが得られる
。

【図面の簡単な説明】

第１図Ａは一般的なメカニカル・フィルタの第１の形態
を示すブロック図、第１図Ｂは一般的なメカニカル・フ
ィルタの第２の形態を示すブロック図、第２図Ａは一般
的な一対の捩り共振子からなるメカニカル・フィルタを
示す平面図、第２図Ｂはその正面図、第３図Ａは本発明
の第１実施例に基づくメカニカル・フィルタの平面図、
第３図Ｂはその正面図、第４図は第３図Ａに示したメカ
ニカル・フィルタの捩り第２次モードにおける等価回路
図、第５図はａ形振り振動変換子の周波数スペクトラム
を示すグラフ、第６図Ａは一般的な。 ａ形振り振動変換子の対からなるメカニカル・フィルタ
の平面図、第６図Ｂはその正面図、第７図は第６図に示
したメカニカル・フィルタのスプリアス特性を示すグラ
フ、第８図Ａは本発明の第２実施例に基づくメカニカル
・フィルタの平面図、第８図Ｂはその正面図、第９図は
第８図に示したメカニカル・フィルタのスプリアス特性
を示すグラフ、第１０図Ａはｂ形波り振動変換子の対か
らなるメカニカル・フィルタを示す平面図、第１０図Ｂ
はその正面図、第１１図は本発明に基づくｂ形波り振動
変換子の周波数スペクトラムを示すグラフ、第１２図Ａ
は細長い円柱の捩り振動における第１次モードの捩り角
変位とひずみの分布図、第１２図Ｂは第２次モードの分
布図、第１２図Ｃは第３次モードの分布図、第１３図は
第３実施例のスプリアス特性を示すグラフ、第１４図Ａ
は本発明の第４実施例に基づくメカニカル・フィルタの
平面図、第１４図Ｂはその正面図、第１５図は第４実施
例のスプリアス特性を示すグラフ、第１６図は一対のａ
形振り振動変換子と一対の共振子を組み合わせてなるメ
カニカル・フィルタを示す斜視図、第１７図は一対のｂ
形波り振動変換子と一対の共振子を組み合わせてなるメ
カニカル・フィルタを示す斜視図である。 図において、２１−１および２１−２は一対の共振子、
２２は結合子、２３は支持線、２３′は差動結合形式の
支持線、６１−１および６１−２は一対のａ形振り振動
変換子、６２は結合子、６３は支持線、６３′は差動結
合形式の支持線、６４−１．６４−２は圧電素子、１０
１−１および１０１−２は一対のｂ形波り振動変換子、
１０２は結合子、１０３は支持線、１０３′は差動結合
形式の支持線、１０４−１，１０４−２は圧電素子であ
る。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 略平行ｌこ配置される少なくとも一対の機械振動子
   と、該一対の機械振動子に連接される結合子および支持
   線を具備してなり且つ捩り振動の第２次モードの励振を
   抑圧可能なメカニカル・フィルタにおいて、 前記支持線は、前記一対の機械振動子に対しその中央部
   分ｔこ位置すると共に差動結合形式で該一対の機械振動
   子に連接され、前記結合子は、該一対の機械振動子ｆこ
   対し、その捩り振動の第２次モードの捩れの節点から外
   れた部分において連接することを特徴とするメカニカル
   ・フィルタ。 ２ 前記一対の機械振動子が共に、捩り共振子である特
   許請求の範囲第１項記載のメカニカル・フィルタ。 ３ 前記一対の機械振動子か共に、捩り共振子と該捩り
   共振子の一端に固着される圧電素子とからなるａ形波り
   振動変換子である特許請求の範囲第１項記載のメカニカ
   ル・フィルタ。 ４ 前記一対の機械振動子が共に、一対の捩り共振子と
   該一対の捩り共振子に挟まれた圧電素子とからなるｂ形
   波り振動変換子である特許請求の範囲第１項記載のメカ
   ニカル・フィルタ。 ５ 前記一対の機械振動子の一方が捩り共振子であり、
   他方が一端に圧電素子を固着してなる捩り共振子からな
   るａ形波り振動変換子である特許請求の範囲第１項記載
   のメカニカル・フィルタ。 ６ 前記一対の機械振動子の一方が捩り共振子であり、
   他方が２つの捩り共振子とこれらに挟まれた圧電素子か
   らなるｂ形波り振動変換子である特許請求の範囲第１項
   記載のメカニカル・フィルタ。 ７ 略平行に配置される少なくとも一対の機械振動子と
   、該一対の機械振動子に連接される結合子および支持線
   を具備してなり且つ捩り振動の第２次モードおよび第３
   次モードの励振を抑圧可能なメカニカル・フィルタにお
   いて、 前記一対の機械振動子の少なくとも一方は、一対の捩り
   共振子および該一対の捩り共振子に挟まれた圧電素子か
   らなるｂ形波り振動変換子であって且つ該圧電素子は該
   す形捩り振動変換子の全長りに対しその端面から略Ｌ／
   ３の位置に配置され、前記支持線は、前記一対の機械振
   動子に対しその中央部分に位置すると共に差動結合形式
   で該一対の機械振動子に連接され、前記結合子は、該一
   対の機械振動子に対し、その捩り振動の第２次モードの
   捩れの節点から外れた部分において連接されることを特
   徴とするメカニカル・フィルタ。 ８ 前記一対の機械振動子の一方が、前記の略Ｌ／３の
   位置に前記圧電素子を有するｂ形波り振動変換子であり
   、他方が捩り共振子である特許請求の範囲第７項記載の
   メカニカル・フィルタ。 ９ 前記一対の機械振動子が共に、前記の略Ｌ／３の位
   置に前記圧電素子を有するｂ形波り振動変換子である特
   許請求の範囲第７項記載のメカニカル・フィルタ。