JPS58501328A - パルプの酸素での処理 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 パルプの酸素での処理 技術分野 薬剤をウッドパルプと混合するため、またはウッドノξルプを酸素で処理するた めの装置および方法。

背景技術 この明細書においては下記の諸定義を用いる。

・パルプ化は、木材チップまたはその他の木材粒状物の繊維状態への変化である 。化学的パルプ化では、溶体状の木材チップを薬剤と共に蒸煮することを必要と し、またパルプに結合されているリグニンのような着色物質の部分的除去が行わ れる。

漂白は、セルロース繊維に結合されている着色物質を除去しまたは変化させてそ の繊維が白色光を一層適当に反射するようにするセルロース繊維の処理である。

パルプ化および漂白操作についての標準的な略記号は下記の通りである。

Ｈ−次亜塩素酸ナトリウムまたは次亜塩素酸カルシウム Ｅ−アルカリ抽出（普通は水酸化ナトリウムでの抽出） Ｄ−二酸化塩素 Ｐ−アルカリ過酸化物 〇−酸　素 Ａ−酸前処理または酸後処理 濃度（コンシスチンシイ）は、スラリー中のパルプ繊維の量であり、炉乾燥繊維 と液体媒（普通は水）との合計重量の百分率で表わされる。

・ξルプの濃度は使用される脱水装置の型式によって左右される。以下の諸定義 は、リドホルム（Ｒｙａｈｏｘｍ）著「ノξルピングプロセシーズ（Ｐｕｌｐｉ ｎｇ　Ｐｒｏｃｅｓｓｅｓ）　Ｊ（インターサイエンスハフリッシャー、１９６ ５年）、第８６２〜８６６頁、およびＴＡＰＰＩモノグラフ扁２７「ザ・ブリー チング・オブ・パルプ（Ｔｈｅ　Ｂｌｅａｃｈｉｎｇｏｆ　ｐｕｌｐ）　Ｊ　［ ラプソン（Ｒａｐｓｏｎ）編、ザ・テクニカル・アソシエーション・オフ９パル プ・アントゝ・（−パー書インダストリイ（Ｔｈｅ　Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ　Ａｓ ５ｏｃｉａｔｉｏｎ　ｏｆＰｕｌｐ　ａｎｄ　Ｐａｐｅｒ　工ｎｄ’ｕｓｔｒｙ ）　発行（１９６３年）〕第１８６〜１８７頁の記載に基いている。

低濃度は、０〜６％、普通６〜５％である。それは、通常の遠心ポンプで輸送で き、またプレスロールを用いずにデツカ−およびフィルターを用いて得られる懸 濁液である。

中間濃度は、６〜２０％である。１５％は、この中間濃度範囲内の分割点である 。これは褐色パルプ洗浄装置およびその漂白装置中の真空ドラムフィルターから 得ら３ れるパルプマットの濃度である。洗浄機（褐色パルプ洗浄機または漂白工程洗浄 機）からのスラリー〇濃度は、９〜１６％である。１５％以上では、脱水にプレ スロールが必要とされる。前記リドホルムの文献では中間濃度の一般的な範囲が １０〜１８％であると述べられているが、前記のラプソンの文献ではそれが９〜 １５％であると述べられて（・る。かかるスラリーは特殊機械でポンプ輸送でき るけれども、それは一層高温度でまた若干の圧縮下に尚も凝集性液相である。

高濃度は、２０〜４０％である。前記のリド８ホルムの文献では、その一般的な 範囲が２５〜３５％であると述べられている。このような濃度はプレスによって のみ得られうる。その液相は繊維によって完全に吸収されており、そして・ξル プは極めて短距離ポンプ輸送できるに過ぎない。実用的にはそれはポンプ輸送で きない。

パルプの量はいくつかの方式で表現される。

炉乾燥パルプは水分不含有ないし完全乾燥状態であると考えられる。その値は、 パルプを１００〜１０５°Ｃの温度の炉中でそれが恒量（一定重量）に達するま で乾燥させることにより決定される。その炉中で２４時間後には恒量に達したと 普通考えられる。

Ｒ乾パルプは１０％オーダーの水分含量を有すると推定される。１）ンの風乾パ ルプは０９トンの炉乾燥パルプに相当する。

先行技術の理解のために典型的なパルプ工場を説明し４　特衣昭５８−５０１３ ２８　（１９）そして先行技術漂白装置ならびに本発明をその典型的パルプ工場 に関係付けるのが助力になると考えられる。

第１Ａ〜１０図は典型的なパルプ工場の流れ線図である。この工場において、一 つの工程から別の工程へチップまたはパルプを輸送するための手段は、パルプの 濃度および装置の位置に左右される。濃度がパルプもしくはチップをポンプ輸送 するのに高すぎるならば輸送手段はコンベヤまたはシュートであってよく、ある いはパルプがポンプ輸送できる場合には・ξイブであってよい。

チップ１０、処理用水１１、水蒸気１２およびパルプ化用薬剤１３は、蒸解釜１ ４に入れられる。木材チップ１０は蒸解釜１４に入れる前に処理してもよい。こ の前処理は随意である。そのような処理の例は、水蒸気釜中での木材チップの予 備水蒸気処理または含浸容器中での木材チップの蒸解用薬剤での含浸であり、そ の後に蒸解釜へ入れられる。薬剤１６は採用処理方法に応じて、サルフェート、 サルファイドまたはソーダであり、蒸解釜１４の操作は回分式または連続式であ りうる。連続式蒸解釜が図示されている。木材チップは蒸解釜中で適切な条件下 で蒸煮される。そのような条件は、チップの種類およびパルプ化法のタイプによ って左右される本のであるが、周知である。

蒸解処理の生成物は、脱リグニンまたは部分的に脱リグニンされたウッドノξル プ；使用済・ξルプ化用薬剤；ならびに蒸解処理中に木材チップから除去された リグニンおよび炭水化物類：である。蒸煮後のチップの処理は、一部、使用蒸解 釜のタイプに左右される。使用済のノξルプ化用薬剤およびリグニン生成物の主 要部をチップから除去してから、そのチップをさらに処理する。図示した連続式 蒸解釜では、チップをその蒸解釜の洗滌部で洗滌する。これは、蒸解釜１４の洗 浄工程に入る処理用水１５およびそこからの排出流１６によって示される。排出 流１６は、蒸解処理中にチップから除去されたりダニンおよび炭水化物類、なら びに使用済蒸解用薬剤を含んでいる。この排出流は処理装置へ送られることにな る。

クラフトパルプまたはサルフェートパルプの場合に、がかる処理装置は、排出流 液を焼却して蒸解用薬剤を再使用のために回収する回収装置である。

かかる洗浄は回分式蒸解釜では行なわれないであろう。

回分式の場合には、すべての洗浄は、次の褐色パルプ材洗浄装置においてなされ よう。

この処理の後に、チップは蒸解釜１４からブローバイプラインを介して貯蔵また はブロータンク２２へ送られる。パルプ工場においては別個の処理工程同志の間 に貯蔵タンクを設けて工場の一部門が閉鎖されても工場全体が閉鎖されないよう にするのが一般的である。貯蔵タンク２２はそのようなタンクの一つである。そ のようなタンクは蒸解工程と次の洗浄または漂白工程との間に設けらねよう。貯 蔵タンク２２は大気に対して開口しているので大気圧である。

タンク２２は貯蔵タンクではなく、拡散洗浄機であってもよい。拡散洗浄機は、 リド８ホルム著「・ξルビ０ング・プロセシース」（インターサイエンスＯパブ リツシャー、１９６５年）第７２５〜７６０頁に記載され、その第７２８頁の第 １０．１４図に図示されている。拡散洗浄機の次には貯蔵タンクがある。

ブローパイプライン内を通過する物質は、残留リグニン；残留炭化水素類：使用 済の蒸解用薬剤：およびチップが蒸解釜から吹き出される際にチップから形成さ れた繊維；を含むスラリーである。チップに掛けられた圧力が部分的に解放され るとき（普通は蒸解釜１４の出口で）、チップは繊維の形になる。スラリーには それをブロー・ξイゾライン内を通して移動させるためにまだ若干の圧力が掛け られている。蒸解釜が連続式であるときには、ブローライン中のりファイナ−（ 単数または複数）によりさらに繊維化がなされうる。かかるリファイナーは、そ れよりも前の段階で繊維にまで細分化されながった大きな粒状物を繊維化させる 。図示しである線図では、二つのりファイナ−１８および１９が示されている。

この二つのりファイナ−を含む装置系においては、最初のりファイナ−１８は大 まかな細分化を行ない、二番目のりファイナ−１９は微細な細分化を行なう。リ ファイナーの使用は随意である。かがる複式リファイナーはライナーボード工場 で普通見かけられる。漂白パルプ工場における蒸解釜はブローライン中にリファ イナーを有しないの７ が普通である。それらは回分式蒸解釜については用も・られない。

ブローラインは三つの部分、すなわち蒸解釜１４〜リフアイナ一１８間の部分１ ７；リファイナー１８〜１９間の部分２０；およびリファイナー１９〜貯蔵タン ク２２間の部分２１；で示されている。

貯蔵タンク２２から、繊維および液体はポンプ２６によってライン２４を介して 洗浄機およびスクリーンへ送られる。この装置は、その中のノξルプの動きを追 〜・、次いでその中の洗浄水の動きを追うことにより以下説明することにする。

パルプスラリーはまず褐色材洗浄機２８へ送られ、そこでリグニンおよび薬剤の 残部が繊維から除去される。

四基の洗浄機が図示されている。この基数は、回分式蒸解釜について通常使用さ れるものである。連続式蒸解釜における洗浄部門では、最初の二基の褐色材洗浄 機を置き換えよう。これらの洗浄機のそれぞれは普通、真空または加圧ドラム洗 浄機、あるいは真空または加圧トゝラムフィルターであり１、それぞれの操作は 同じである。真空または加圧ドラム洗浄機の操作を以下説明する。しかし洗浄機 のうちのいくつかは、拡散洗浄機であってもよし・。

拡散洗浄機においては、パルプスラリーは洗浄機に入る前に稀釈されないであろ う。

ライン２４からの・ξルプスラリーは洗浄機６１０ノミツトろ０に入る。真空ビ ラムろ２が・ミツト内を通って回転し、その真空がスラリー内の繊維をフィルタ ートリムの外表面上に引き付け、その繊維をその表面に対してマント状態に保持 する一方、液体すなわちＰ液をフィルター布を介して真空ドラムの内側パイプへ 引き入れ、排出液として放出する。回転ドラムはファイ／ミーのマットをノζッ トから一列の洗浄ヘッドを経て運ぶ。その洗浄ヘッド列シまマット上へ弱いｆ液 を噴霧し、マットから液体を除く。真空はこの除かれた液体をトゝラム内部のノ ミイブへ引き込む作用も行う。洗浄機（ここに述べられている褐色・ξルプ洗浄 機または以下で説明する漂白・ξルプ洗浄機）からのマットの繊維濃度は８〜１ ５％が普通である。

パルプマットろろはドクターブレード トとの間のキャリヤーワイヤーもしくはストリング、ロールまたは任意の他の積 増的な手段によってドラム６２０表面から取り除かれ、そして第２の褐色・ξル プ洗浄機５１のバット５０へ運ばれる。ここでも、繊維は真空ドラム５２上へ拾 い上げられる。パルプマット５ろはさらに弱いＰ液で洗浄され、真空ドラム５２ から取り除かれ次の褐色パルプ洗浄機７１０バツト７０へ運ばれる。この洗浄機 の操作はその他のものと同一であり、その真空ドラムは７２、マットは７６であ る。マツドア３は最後の褐色パルプ洗浄機９１のバット９０へ運ばれる。再びこ の洗浄機の操作は他のものと同じであり、その真空ドラムは９２、そしてパルプ マットは９ろである。

この褐色パルプ洗浄機からのパルプマント９ろは、濃厚原料ポンプ９６の助力で 貯蔵タンク１１０へ運ばれる。

このタンク１１０の下方部分で、ノξルプは稀釈され、次いでポンプ１１２によ りライン１１１を介してスクリーン１１ろへ送られ、ここで太き目の繊維束およ び結節は除去される。その繊維束および結節１１４は、適当な輸送手段によって 後処理へ運ばれる。

パルプ１１５はスクリーン１１６からデツカ−１２１のバット１２０へ運ばれ、 そこで追加水が除去される。

このデツカ−の操作は、前記洗浄機の操作と類似である。

洗浄用シワ−はデツカ−では用いても、用℃・なくてもよい。真空ドラムは１２ ２であり、ノぐルプマット（ま１２ろである。パルプ１２ろは濃厚原料ポンプ１ ２６によって高密度貯蔵タンク１４０へ送られ、そこに漂白操作まで貯蔵される 。

バット１２０およびマット１２６からの液（また＆′！．ＩＦ’液）は、真空ド ラム１２２０表面で真空室から半径方向に延びているパイプを介して、回転ドラ ムの中心軸中のパイプへ流れる。この液（またはＰ液）はその中心／ξイブおよ び外部ライン１２８を介してＰＩｆｉ．貯蔵タンク（またはシールタンク）１２ ９へ移行する。タンク１２９＋１Ｆ液をさらに使用するために貯蔵すると共に真 空ドラム１２２を外気からシール（密閉）してドラム内に真空系の低圧を保持す る機能があるので、貯蔵タンクと称されたり、シールタンクと称されたりする。

タンク１２９からのｒ液はいくつかの方式で取扱（・処理されうる。その使用の いくつかは同時になされる。以下の説明（まタンク１２９からの排出液に特定さ れているが、これは褐色パルプ洗浄装置２８中のいずれの洗浄機からの排出液を 取扱い処理する方式の説明でもある。

以下の記載はいずれかの洗浄機からの排出液の取扱い処理方式を説明するもので ある。

第１に、タンク１２９からのｒ液は、デツカ−１２１へ入るパルプスラリー、ス クリーン１１６へ送られるパルプスラリー、または貯蔵タンク１１０から出る・ ξルプスラリーの濃度の低減に用いられる。ライン１６０はそのＰ液をライン１ ３１，１乙ろおよび１ろ５へ送る。ライン１６１およびポンプ１ろ２はＦ液をス クリーン処理済のパルプ１１５へ返送して、バット１２０へ入るパルプスラリー の濃度を約１．５％付近にまで低減する。ライン１３３およびポンプ１３４は、 Ｆ液をライン１１１へ返送して、スクリーン１１ろへ入るパルプスラリーの濃度 を０２〜２％に低減する。ライン１３５およびポンプ１６６はＰ液を貯蔵タンク １１０へ返送して、そのタンクから出るパイシスラリ−の濃度を約５％に低減す る。

第２に、稀釈に用いられないｆ液はライン１３０および排出流ライン２９によっ て排出流処理装置へ取出しうる。この処理はその排出流をライン１６中の排出流 と併合すること、またはその排出流を蒸解液回収装置へ直接送ることによりなさ れる。回分式蒸解装置系においては蒸解釜排出流は褐色パルプ洗浄系から完全に 回収される１１ が、連続式蒸解装置系においては蒸解釜排出流の一部分が褐色パルプ洗浄系から 回収されるにすぎないことは１留されるべきである。

もし向流洗浄方式（以下で説明）が採用されないならば、残留ｆ液のすべては排 出液として取扱われることになろう。たとえ向流洗浄方式が採用される場合でも ｆ液のいく分かは排出流どして取扱いうる。

第６にタンク１２９からのｆ液は、向流洗浄方式の褐色パルプ洗浄系２８におけ る洗浄水として使用しうる。

かかる系において、ｆ液流はパルプの流れに対して向流である。ライン１３７お よびポンプ１ろ８はそのＦ液を洗浄水として使用するために褐色パルプ洗浄機９ １．へ返送スる。Ｐ液は洗浄機ヘッド９５によってパルプマット上に噴霧され、 そのマット内の液と置き換わる。このＦ液は、パルプマット上離れた後のキャリ ヤーワイヤー、ストリングまたはロールの上に噴霧して、もし水の代りに空気を 用いたならばそれらのワイヤー、ストリングまたはロールに絡み付いているより なノξルプ繊維を除去することができる。これはクリーンナツプ洗浄機９４によ ってなされる。追加量の水がそのＦ液を補充するために必要とされることがある 。それは処理用水ライン９７を経て供給される。

褐色パルプ洗浄機９１内のｆ液の流れは、デツカ−１２１の内の流れと同じであ る。マットまたはバットのいずれかからの液は内部パイプでライン９Ｂへ送られ 、そしてライン９８を介してＰ液貯蔵タンクすなわちシールタンク９９へ送られ る。この場合にも、シールタンク９９からのＦ液はいくつかの方式で取扱い５る 。ライン１００はｆ液を排出ライン２９へ送る。ライン１０１およびポンプ１０ ２はｆ液をパルプ７６へ送り、そのノξルプスラリー濃度をそれがバット９０に 入るときに１．５〜６．５％に低減させる。ライン１０６およびポンプ１０４は ｆ液を洗浄水として使用するために褐色パルプ洗浄機７１へ送る。

褐色パルプ洗浄機７１，５１およびろ１における処理は、そのほとんどの部分が 、褐色パルプ洗浄機９１における処理と同一であるので、各部分は類似の番号が 付けられている。洗浄機ヘッドはそれぞれ７５，５５およびろ５である。クリー ンナツプ洗浄機はそれぞれ７４゜５４および３４である。ｆ液ラインは７８，５ ８およびろ８であり、ｆ液貯蔵タンク（すなわちシールタンク）は７９，５９お よび３９である。シールタンクからのｆ液が排出ライン２９へ向かうラインは、 ８．０，６０および４０である。

ノミット７０．５０または６０のいずれに入るスラリーの濃度も、１．５〜３， ５％である。パルプに対してＰ液を送ってバットに入るスラリーの濃度を低減さ せるためのラインおよびポンプはそれぞれ８１および８２，６１および６２．な らびに４１および４２、である。向流洗浄水のラインおよびポンプは、それぞれ ８３および８４、３ ならびに６６および６４である。

褐色材洗浄機３１において、ライン４３およびポンプ４４はＰ液を貯蔵タンク２ ２へ送り、そのタンクの底部のパルプスラリーの濃度を２〜６．５％に低減して からそのタンクからパルプスラリーを出すようにする。

各褐色材洗浄機において、洗浄水として用いられるｆ液を補充するために追加量 の処理用水が必要とされることがある。この目的のためにライン７７．５７およ び６７がある。これらのラインは、もし上記のような向流洗浄方式が用いられず にその代りに並流洗浄方式が用いられるならば、個々の洗浄機へのすべての洗浄 用水を供給することになる。

褐色材洗浄装置系２８、スクリーン１１３およびデツカ−１２１を通過した洗浄 済のパルプは、それが漂白装置系へ輸送されるまで貯蔵タンク１４０内に留まる 。

第１図の漂白処理も、漂白装置系内で洗浄・ξルプから漂白パルプとなるパルプ の流れを追うことにより、次いで漂白装置系の入口からその出口に至る洗浄用水 の流れを追うことにより、説明する。ここに例示されている特定の漂白過程はＤ ｃＥＤＥＤである。処理条件は前記ＴＡＰＰＩモノグラフ「ザ・フリーチング・ オノ・パルプ」から採用した。

使用しうるその他の多くの漂白過程がある。そのような諸過程は標準的な参考書 に列挙されている。原則として第１段階は塩素処理であり、それに続く段階で二 酸化塩素、過酸化水素または次亜塩素酸塩を用いる。これらの段階の間にはそれ ぞれアルカリ抽出段階が入る。

高密度タンク１４０内に貯蔵されているパルプは、通常、約９〜１５％の濃度で ある。このパルプスラリーはライン１４１を介してタンク１４０からポンプ１４ ２によってタンク１４６へ送られる。ライン１４１内のパルプは追加水またはｆ 液によって約５％の濃度まで稀釈される。リイン１４１中のミキサー１４４で、 スラリーは第１段階Ｄｃ　漂白のＤ工程として、ライン１４５からの二酸化塩素 と混合される。もし第１段階が塩素処理のみであるならば、上記工程は省略され る。このように処理された稀釈スラリーは貯蔵タンク１４６に入り、そこで二酸 化塩素が未漂白パルプと反応する。このタンクの大きさは、処理パルプ量および 二酸化塩素処理時間によって決定される。この初期処理時間は通常１〜５分であ る。

スラリーはそのタンクを出てライン１５０に入り、塩素で処理される。

ライン１５１からの塩素およびライン１５２からの処理用水はアスピレータ−１ ５６で混合され、その稀釈された塩素はライン１５４内をミキサー１５５へ流れ 、そこで塩素はライン１５０中の稀釈パルプスラリーと混合される。このように 処理されたスラリーはポンプ１５６によりライン１５０Ｂを介して塩素漂白塔１ ５７へ送られる。塔１５７は、未漂白パルプ中の異物と塩素とを反応させるに足 る大きさである。ここでの滞留または反応１５ 時間は、一部分、水温に左右される。前記ＴＡＰＰエモノグラフは、最低温度に おけるサルファイド・ξルプについての滞留時間約４５〜６０分またクラフトノ ξルプについての滞留時間約６０〜９０分を示唆している。処理されたスラリー はタンク１５７を出て、ポンプ１５９によりライン１５８で送られる。

ライン１５８中の一スラリーは追加水またはｆ液と併合されてその濃度を約１〜 １．５％に低減される。この稀釈スラリーは洗浄機１６１のバット１６０へ流入 する。この場合にも、真空ドラム洗浄機（すなわちフィルター）が図示されてい る。この洗浄機の操作は褐色材洗浄機のそれと同じである。真空ドラム１６２は バットを通して回転する。真空はスラリー中の繊維をト８ラムのフィルター外表 面上へ引き付け、繊維をマットの形状でその表面上に保持すると共に、液体すな わちｆ液をフィルター布を介してト９ラム内の真空系パイプへ引き入れ排出流と して放出する。回転ドラム１６２は繊維マットをバットから洗浄ヘット８列を経 て運ぶ。洗浄ヘット９列はマット上に水または弱いｒ液を散布して、マット内に 拘束されている反応生成物および未反応塩素を置換する。

パルプマット１６３はドラム１６２の表面から取り除かれる。取り除き手段は、 前記褐色材洗浄機におけるものと同一すなわち、ドクターブレード８、ドラムと マットとの間のキャリヤーワイヤーもしくはストリング、ロール、またはその他 任意の標準的手段、である。パルプマット１６３はミキサー１６６へ移される。

この移動は、洗浄機からミキサーまでシュート内を重力降下させることにより行 うのが普通である。

洗浄機１６１を去る前に、パルプマット１６３は、ライン１６７からの苛性また はアルカリ抽出用溶液で含浸される。普通は水酸化す）　ＩＪウム溶液が用いら れる。アルカリ溶液は、マットが真空ドラム１６２を去ると同時にマットに供給 して、その溶液がパルプマットに滲入するがマットを通って洗浄機排出流中へは 入り込まないようにする。添加されるアルカリの量は、水酸化ナトリウムとして 表わして、パルプの炉乾燥重量の０，５〜７％である。アルカリは洗浄機１６１ のところでパルプに添加する代りに水蒸気ミキサー１６６中でパルプに対して添 加されてもよい。

水蒸気ミキサー１６６中で、前記処理済マットはライン１６８からの水蒸気と混 合され、パルプの温度が約６２℃に上昇される。この加熱スラリーは高密度ポン プ１７０によってライン１６９を介して抽出塔１７６へ送られる。若干の場合に 抽出塔への移送は重力によってなされる。抽出塔は上向流式でも下向流式でもよ い。上向流式または下向流式のいずれかの抽出塔のための高密度ポンプ１７０は 塔の底部にあってよい。その場合に、パルプは下向流式塔の頂部へ外部ラインに よって送られる。

工場におけるポンプの位置は便宜上の問題である。ポンプの支持およびポンプ保 繕の容易性が第１に考慮される７ ベきことである。スラリーは塔１７６内に留まる間に抽出用溶液が・ξルプと反 応し、塩素化物質をパルプから抽出するようにする。この時間は１〜２時間であ る。

抽出塔を去る前に、ノξルプスラリーは稀釈域１７４内で水またはｆ液と混合さ れて、その濃度を約５％に低減する。このスラリーは稀釈域１７４からライン１ ７５およびポンプ１７６によって、洗浄機１８１のバット１８０へ送られる。洗 浄機１８１は、真空または加圧ドラム洗浄機として図示説明されるが、それは拡 散洗浄機であってもよい。ライン１７５内を通過中にスラリーは水またはＦ液で さらに稀釈されて、それがバット１８０に達するときにはその濃度が約１〜１． ５％になる。洗浄機１８１の操作は洗浄機１６１のそれと同じである。繊維は回 転ドラム１８２０表面に取り上げられ、洗浄され、パルプマット１８３として取 り出される。

次いでパルプは二酸化塩素段階の水蒸気ミキサー１８６へ移される。この場合の 移動もシュート内の重力による落下により行われうる。洗浄機１８１を去る前に 、マット１８１は、ライン１８７からのアルカリの少量によって処理される。普 通は、水酸化ナトリウム溶液をこの目的に用いる。どの、溶液は、それがマット 内に留まりＰ液中へ移行しないようなドラム上の位置でマットに添加される。こ の処理の目的は、さらに抽出を行うことではなく、二酸化塩素で処理される前の パルプのｐＨ値を調節することである。パルプのｐＨは、二酸化塩素での漂白８ のときに最適白色度を得るには、５〜７の範囲、好ましくは６である。アルカリ は洗浄機１８１のところではなく水蒸気ミキサー１８６で添加してもよい。

水蒸気ミキサー１８６で、パルプはライン１８８からの水蒸気を混合される。パ ルプはそれか水蒸気ミキサーを去るときには洗浄機を去るときよりも低い約１％ の濃度を有する。

・ξルプは水蒸気ミキサー１８６を出て、ライン１８９内をポンプ１９０によっ てミキサー１９１へ送られ、そこでライン１９２からの二酸化塩素と混合され、 次いで二酸化塩素処理塔１９３に入る。この塔は、普通、上向流−下向流式塔で ある。ノξルプは、二酸化塩素とパルプとが反応するのに足る時間その塔内に留 まる。この反応は１時間後にほぼ完結するが、通常は４時間までの間続く。この 塔を去る前に、スラリーを稀釈域１９４内で約５％の濃度にまで稀釈する。それ はライン１９７からの二酸化硫黄またはアルカリの少量によっても処理される。

その二酸化硫黄またはアルカリは過剰の二酸化塩素と反応するので、洗浄機から 出て来る廃液やパルプから発散する遊離二酸化塩素はない。

この稀釈スラリーは次いでライン１９５およびポンプ１９６によって洗浄機２０ １のバット２００へ送られる。

ライン１９５内を通過中に、スラリーは再び稀釈されてそれがバラ）２００に達 するときには１５％の濃度となり、そして再びライン１９８からの追加の二酸化 硫黄に１９ よって処理される。パルプは真空ドラム２０２上に取り上げられ、反応生成物お よび未反応漂白剤を洗出された後、・ξルプマット２０３として取り出される。

このパルプは第２抽出段階の水蒸気ミキサー２０６へ普通はシュート内の重力落 下により、移行される。この場合にも、ライン２０７からの水酸化ナトリウムを 洗浄機２０１またはミキサー２０６で添加して、ミキサー２０６中で処理ノξル プマット２０６をライン２０６からの水蒸気と混合する。このスラリーを次いで ライン２０９を介してポンプ２１０によって抽出塔２１ろへ送る。この抽出段階 での条件は第１抽出段階での条件と同じである。塔は下向流式または上向流式で あってよい。

適当な滞留時間後に、パルプは稀釈域２１４に入り、その濃度が約５％に低減さ れる。次いでパルプはライン２１５を介してポンプ２１６によって洗浄機２２１ のバット２２０に送られる。洗浄機２２１はこの場合にも真空または加圧ドラム 洗浄機として図示説明されているが、それは拡散洗浄機であってもよい。再びそ れはバットに入る前に約１〜１．５％の濃度にまで稀釈される。スラリーは真空 ドラム２２２によって取り上げられ、洗浄されパルプマット２２３として取り出 される。必要ならばパルプのｐＨ値は、ライン２２７からの水酸化ナトリウムに よって調節しうる。これはドラム２２２または水蒸気ミキサー２２６で行う。

パルプは最後の二酸化塩素段階に入る。この段階の条件および流れは、第１の二 酸化塩素段階におけるものと同じである。・ξルプは水蒸気ミキサー２２６中へ 落下または送入され、ライン２２８からの水蒸気と混合される。

このスラリーはライン２２９を介してポンプ２３０によってミキサー２６１へ送 られ、ライン２６２からの二酸化塩素と混合され、二酸化塩素基２６３（上向流 −下向流基として図示）へ送られ、そこに１〜４時間滞留する。

次いでパルプは稀釈域２３４に入り、そこでその濃度が約５％に低減される。そ れはライン２６７からの二酸化硫黄の少量によっても処理されて過剰の二酸化塩 素が除去される。

スラリーはその稀釈域２３４からライン２３５を介してポンプ２６６によって移 送される。ライン２３５内の移動中に、パルプは再びライン２３８からの二酸化 硫黄またはアルカリによって処理して、遊離二酸化塩素を除去し、さらに稀釈し てそれが洗浄機２４１のバット２４０に入るときの濃度が約１〜１．５％である ようにする。それは真空トゝラム２４２によって取り上げられ、洗浄されその漂 白装置系から漂白パルプ２４６として取り出される。

このようにして得られるマットからの一部の繊維は、洗浄機からそのマットを取 り出すワイヤーまたはストリングに普通固着しているので、それらの繊維をワイ ヤーまたはストリングからバット中へ洗い流してから、ワイヤーまたはストリン グが新たな繊維と接触するようにす２す る必要がある。これは洗浄機１６１上のクリーンアップ洗浄機１６４、洗浄機１ ８１上のクリーンアップ洗浄機１８４、洗浄機２０１上のクリーンアップ洗浄機 ２０４、洗浄機２２１上のクリーンアップ洗浄機２２４、および洗浄機２４１上 のクリーンアップ洗浄機２４４によって行うことができる。空気も使用できる。

洗浄機内の液体の流通は、褐色材洗浄機内のそれと同じである。洗浄用水はマッ ト上に洗浄機ヘッドにより散されている液体を置換する。置換して出された液は 回転トゝラム内部のパイプを介してドラムの中心軸内の・ξイブへ送られる。そ こでその液は洗浄機バットからドラム中へ引き込まれた液体と合流する。この合 流した液体はドラムの中心パイプおよび外部ラインを経て外へ向かいシールタン ク（すなわち貯蔵タンク）へ移る。シールタンクはドラムの内側とドラム外側の 外気との間を密封することによりドラム内に真空を維持している。

洗浄機１６１内で、洗浄機ヘッド２５１からの処理用水は真空ドラム１６２の中 心軸中へ移行し、外部ライン２５２内を外向きにシールタンクすなわち貯蔵タン ク２５３へ移行する。洗浄機１８１において、洗浄機ヘッドは２７１であり、外 部ラインは２７２であり、シールタンクすなわち貯蔵タンク２７３である。洗浄 機２０１における洗浄機ヘッドは２９１であり、外部ラインは２９２であり、シ ールタンクすなわち貯蔵タンクは２９３である。洗浄機２２１における洗浄機ヘ ッドは６１１であり、外部ラインは３１２であり、シールタンクすなわち貯蔵タ ンクは３１６である。洗浄機２４１における洗浄機ヘット９は３３１であり、外 部ラインは３３２でありシールタンクまたは貯蔵タンクは３６６である。

シールタンクすなわち貯蔵タンクを出た後のＦ液の経路も褐色付洗浄機における ものと同じである。

第１にｆ液は洗浄段階または塔内のスラリーを稀釈するのに使用される。

例えハ、ｆ液は、バットへ移送される・ξルプスラリーを稀釈する。塩素段階の 洗浄機１６１のシールタンク２５６からのｆ液はライン２５５およびポンプ２５ ６によりライン１５８へ送られて、バット１６ｏへのパルプスラリーを稀釈する 。同様にライン２７５およびポンプ２７６、ならびにライン２７７およびポンプ ２７８は、ｆ液を第１抽出段階洗浄機１８１のシールタンク２７６からライン１ ７５へ送り、バット１８０へのスラリーを稀釈する。ライン２９５およびポンプ ２９６、ならびにライン２９７およびポンプ２９８は第１の二酸化塩素段設洗浄 機２０１のシールタンク２９３からのＰ液をライン１９５へ送り、バット２００ へのスラリーを稀釈する。

ライン３１５およびポンプ６１６、ならびにライン３１７およびポンプ３１５は 、第２抽出段階洗浄機２２１のシールタンク３１６からのＰ液をライン２１５へ 送す、バ２３ およびポンプ３６６、ならびにライン３３７およびポンプ３３８は、第２の二酸 化塩素洗浄機２４１のシールタンク６ろ６からのＰ液をライン２３５へ送り、パ ット２４０へのスラリーを稀釈する。

塩素段階において、ライン２５９およびポンプ２６０もｆ液をライン１４１へ送 り、高密度貯蔵タンクからのパルプを稀釈する。

抽出および二酸化塩素段階において、その段階の塔の稀釈域でスラリーを稀釈す るためにもｒ液が供給される。

第１抽出段階において、シールタンク２７６からのＦ液はライン２８１およびポ ンプ２８２によって稀釈域１７４へ送られる。第１の二酸化塩素段階においては 、ライン６０１およびポンゾロ０２によって、シールタンク２９３からのｆ液は 稀釈域１９４へ送られる。第２抽出段階では、ライン６２１およびポンプ３２２ がＰ液をシールタンク３１２から稀釈域２１４へ送り、そして第２の二酸化塩素 段階ではライン６４１およびポンプ３４２がｒ液をシールタンク６３６から稀釈 域２３４へ送る。

第２に、稀釈のために使用されないｒ液は排出流として廃棄されるか、あるいは タンク２５６からライン２５４にらって、タンク２７３からライン２７４によっ て、タンク２９６からライン２９４によって、タンク６１３からライン６１４に よってそしてタンク３３６からライン６６４によって別の処理に付される。塩素 段階洗浄機１６１からの排出流はその他の洗浄機からの排出流から分離されてい る。なんとなれば前者の塩素または塩類の含量が高くまた残留物含量が犬きから である。その他のライン２７４，２９４，５１４およびろ２４は排出流ライン６ ５０に液を送る。

残りのｆ液全部は、もし向流洗浄方式が用いられなければ排出流として取扱われ ることになる。Ｐ液のうちのいく分かは、向流洗浄方式が用いら、れる場合にも 排出流として取扱われる。

図示した向流洗浄方式では、第２の二酸化塩素段階の洗浄機２２１のための洗浄 用水は、ライン３３０からの処理用水であり；第２の抽出段階の洗浄機２４１の ための洗浄用水は、シールタンク３６６からライン６４３およびポンプ６４４に よって供給される第２の二酸化塩素洗浄機２４１０ｆ液がその一部または全体を なし；第１の二酸化塩素洗浄機２０１のための洗浄用水は、シールタンク３１６ からライン６２３およびポンプ３２４により供給される第２抽出洗浄機２２１の ｒ液がその一部または全体をなし：第１抽出洗浄機１８１のだめの洗浄用水はク ールタンク２９３からライン３０ろおよびポンプ６０４によって供給される第１ の二酸化塩素洗浄機２０１０ｒ液がその一部または全体をなし：そして塩素洗浄 機１６１のための洗浄用水はシールタンク２７３からライン２８３およびポンプ ２８４によって供給される第１抽出洗浄機１８１０ｒ液がその一部または全体を なす。もし必要ならば追加の洗浄用水はライン２５０，２７０゜５ ２９０および６１０を介して供給されることになる。これらのラインは、もし向 流洗浄方式が用いられずその代りに並流洗浄方式が用いられるならば、すべての 洗浄用水を各々の洗浄機へ供給することになる。

系に供給される薬剤、水および水蒸気は第１図の上方部分に示されている。処理 用水はライン３６０を介して種々の処理用水供給ラインへ送られ、ライン３５１ は蒸解釜ライン１１および１５へ、ライン３７．５７．７７および９７は褐色材 洗浄機２８へ、ライン１５２は塩素アスピレータ−１５６へ、そしてライン２５ ０，２７０゜２９０．３１０および３３０は漂白装置洗浄機へ送水する。塩素は ライン６６１を介してライン１５１へ供給される。アルカリライン３６２は稀ア ルカリ液をライン１６７．１８７，２０７および２２７へ供給する。それはライ ンろ６２に入る前は通常５〜１０％の濃度の溶液である。二酸化塩素ライン３６ ３は二酸化塩素溶液をライン１４５，１９２および２３２へ供給する。水蒸気は ライン３６４を介して水蒸気ライン１２．　１６８．１８８゜２０８および２２ ８へ供給される。二酸化硫黄はラインろ６５からライン１９７，１９８，２５７ および２６８へ供給される。

あるパルプ化法または漂白法の実用性および効率を測定する手段は、パルプ収率 、・ξルプの物理的性質、・ξルプの脱すグニン度、パルプ白色度およびパルプ 製造コストである。

収率は二つの方法で測定できる。第１の方法は木材単位重量当り回収される炭水 化物類およびリグニンの重量である。スクリーン収率はこの回収率に密接に関連 し、比例している。高スクリーン収率は、上記回収率が高いことを意味し、また 低スクリーン収率は上記回収率が低いことを意味する。第２の・ξルプ収率の尺 度は木材単位重量当りの繊維収量である。不良物またはスクリーン残物は繊維収 量に関係し、繊維収量に反比例する。不良物の量が多（・ことは、繊維収率が低 いことを意味し、また不良物量が少ないことは繊維収率が高いことを意味する。

合計収率はこれら二つのものの合計である。理想的な状態は、高スクリーン収率 および低スクリーン残物率で表わされる高リグニン（＋炭水化物）収率および高 繊維収率が得られる状態である。

物理的性質は、ｆ水産、破裂強度、引裂強度、折曲強度、破断長、密度および粘 度である。パルプ試料なＰＦＩ試験機で特定回転数の間こう解してそのｆ水産を 測定するか、または特定のｆ水産までこう解してそのＦ水産に達するまでの時間 を測定する。パルプのＦ水産、すなわちカナダ標準ｆ水産（Ｃ８Ｆ）は、ＴＡＰ ＰＩ標迩Ｔ２２７゜Ｍ−５８（１９５８年８月改正）によって測定する。こう解 ・ξルプを破裂強度、引裂強度、曲折強度、破断長および密度について試験する 。破裂指数は、ｇ／一単位の破裂強度をｇ／ｌｎ″革位のシート基本重量で除す ことにより得られる数値であり、ＴＡＰＰＩ標準Ｔ　２２０　Ｍ−６０２７ （１９６０年改正暫定標準）によって測定される。この試験法は引裂強度を測定 するのにも用いる。引裂指数は１　Ｄ　ＯＸ　ｅ／ｒで示される数値であり、ｅ は一枚のシートを引裂く力（至）であり、ｒはそのシートの重量（Ｎ　／Ｗ？　 ）である。折曲、破断長（ｍｌおよび密度（５’／、ｄ）はＴＡＰＰＩ標準Ｔ　 ２２Ｄ　ｏｓ−７１で測定される。パルプ粘度はセンチポイズで表わされ、ＴＡ ＰＰＩ標準Ｔ　２３０　Ｅ３Ｕ−６６で測定される。

パルプ化または漂白工程の完結塵を決定するのには二つの基本的タイプの尺度が あり、すなわち脱すダニン度およびパルプの白色度である。これらの二つの間に は相間々係はないようであり、その理由は脱すグニン度はパルプ内の残留リグニ ンの度合であり、そして白色度はバルブシートの反射性の度合であるからである 。

パルプの脱すダニン度を測定するには多くの方法があるが、はとんどのものは過 マンガン酸試験法の変形である。

標準的過マンガン酸試験では過マンガン酸価すなわちに価が与えられ、この値は 特定な条件下で炉乾燥パルプ１ｇによって消費される／１ｏＮ過マンガン酸カリ ウム溶液のＣＣ数である。これはＴＡＰＰＩ標準Ｔ−２１４により測定される。

カッパ価（Ｋａｐｐａ）は過マンガン酸価と類似であるが慎重に制御された条件 下で測定され、そして試験材と接触状態の過マンガン酸塩溶液の５０％消費に相 当するよ２８　特表昭５８−５０１３２８０５）うに補正される。この試験は過 マンガン酸価よりも広い脱リグニン範囲にわたってのパルプの脱すグニン度を与 える。これはＴＡＰＰＩ標準Ｔ−２６６によって測定される。

ＰＢＣ法も一つの過マンガン酸試験法である。この試験は下記の如くである： １、　６００ｍＪのビーカー中に手控水した約５ｇの原料パルプをスラリー化し 、すべての繊維束を除き、２、　１２．５ｃＩｒＬのブフチーＰ斗でハンドシー ト（手すき紙シート）を作り、５００ｄの追加水で洗浄する。１紙をパルプから 取り除く。

６、そのハント９シートを９９〜１０４℃で５分間乾燥する。

４　ハンドシートを取り出し、その０．４２ｉを秤量する。この操作は、乾燥パ ルプが水分を吸収するので、約４５秒の一定時間内に実施して水分が一定となる ようにすべきである。

５、　この秤量パルプ試料を、２５℃の水道水７００ｄを入れた１１のビーカー でスラリー化する。

６．２５ｍ１の４Ｎ硫酸を、次イテ２５＋＋＋＃）　ｏ、　１００　ＯＮ過マン ガン酸カリウムを加える。その過マンガン酸カリウムの添加開始時にタイマーを 始動させる。

Ｚ　正確に５分後に、１０−の５％沃化カリウム溶液を添加することにより反応 を停止させる。

８、　０．１００ＯＮチオ硫酸す）ＩＪウムで滴定する。溶液の色が麦わら色に なって滴定の終点に近づいたときに９ デンプンを指示薬として加える。

この試験の実施中に、上記チオ硫酸ナトリウムはまず可及的迅速に加えて遊離沃 素の放出を防ぐようにすべきである。滴定の最終段階中はチオ硫酸す）　ＩＪウ ムは１回に１滴ずつ、青色がちょうど消えるまで添加する。滴定は可及的に迅速 に完結して溶液が元の状態に戻らないようにすべきである。

Ｐ２Ｏ価は、単一の理論漂白段階で２０　℃で風乾パルプ１００ポンドを完全漂 白するのに必要な塩素のポンド数を表わすものであり、添加過マンガン酸カリウ ムのｄ数から消費チオ硫酸ナトリウムのｍｌ数を差引くことにより得られる消費 過マンガン酸カリウムのｄ数に等しい。

多くの要因が試験に影響を与えるが、最も重要なものは、試料重量、反応温度お よび反応時間である。

パルプ白色度の測定方法も多数ある。それは普通は反射率の測定であり、その値 は（・くっかの尺度の百分率で表わされる。標準的な方法は、ＴＡＰＰＩ標単Ｔ Ｐ積増１０３で測定される最大ＧＥ白色度の百分率で表わされるＧＥ白色度であ る。

白色度または脱リグニンの別の尺度は繊維の不透明性である。不透明性は、ある 標準の百分率として、ＴＡＰＰ　Ｉ標準Ｔ４２５０Ｓ−７５で測定される。

／８ルプ化工程のコストは、資本コストおよび運転薬剤コストの両方で測定され る。資本コストは工場および付帯設備のコストであり、運転コストは薬剤、原料 および労働の操業コストである。

工場の資本コストは、それぞれの長い処理工程の間にチップやパルプを保持する のに大きな容器が必要とされるので高い。例えば前記の文献「ザ・ノリーチング ・オプ・パルプ」には、塩素漂白工程での反応時間は４５〜９０分、次亜塩素酸 塩漂白工程については１〜８時間、二酸化塩素漂白工程については１〜４時間、 そして抽出工程については１〜２時間であると記載されている。ある塔の大きさ は、滞留時間、生産速度、有効塔容積、濃度、充填度、パルプ流動の均一性によ って左右されよう。

前記のリドホルムの文献には、ある容器においてパルプ１トンのために必要な容 積は、濃度および充填度に応じて、乙ないし１５？Ｐ１′にわたり変ることが指 摘されている。

またその文献にはパルプ１トン当り７．５　ｒｒ？の最低値が示唆され、パルプ １トン当り７〜８ｍ’は中間濃度操作にとって標準的であると述べられている。

これは、おそらく工場において通常用いられる基準である風乾重量基準によるも のであろう。

これを背景として、以下では・ξルプ化および漂白工程に酸素を添加するのに研 究者が如何なる試行をなしたかあるいはその装置系の部分を酸素処理によって置 き換えるのに如何なる試行をなしたかを見ることにする。長い間の関心は、酸素 の水に対する低溶解度、ならびに酸素の気相から液相へおよび繊維中への低移動 率であった。

これらの問題についての一般的解決手段は、高圧、高酸３１ 素濃度、高ノミルプ濃度、あるいは繊維中の酸素移動を促進するための特殊容器 形状の採用であった。

二つの文献が褐色・ξルプ洗浄装置系における酸素の使用を論じている。それら は、ジャミーソン（Ｊａｍｉｅｓｏｎ）等の「インテグレーション・オノ・オキ シジエン・ブリーチング・インＯザ・ブラウンストンクロウオツシング０システ ムＪ　−（Ｓｖｅｎｓａ　Ｐａｐｒａｓｔｉｄｎｉｇ　、Ａ　５　ｔ　１９７３ ゜ｐｐ１８７−１９１）、およびジャミーソン等の「アトパンシーズ・イン・オ キシジエン・ブリーチング■−オキシジエン・ブリーチング・パイロット・プラ ント・オはレーションＪ、（ＴＡＰＰＩ、１９７１年１１月、５４巻。

１１号、ｐｐ　１９０３−１９０８）である。これらの装置系のそれぞれは、パ ルプが酸素で処理される前に３０％の濃度であるようにするために酸素段階の前 にシリンダープレスを必要とする。

かかる方法を記載しているその他の文献は、ジャミーンン等の「アト９パンシー ズ・イン・オキシジエン・ブリーチングＪ　（ＴＡＰＰＩ、１９７１年１１月、 ５４巻。

１１号、ｐｐ　１９０３−１９０８）；　ジャミーンン等の「ミル・スケール・ アプリケーション・オノ・オキシジエン・ブリーチング・インスカンジナビアｊ 　１９７３年ＴＡＦ）ＰＩアルカリン・パルピン／・コンフェレンス・イーパー 、２６１頁〜２′５８頁；およびファジィ（Ｆａｒｙ）等の「オキシジエン・ブ リーチング・アット・チェサピーク・コーポレーションＪ１９７１年アルカリン ・／”／Ｌ’３２　特衣昭５８−５０１３２８　Ｑ旧）ピングＱコンフエレンス ；テする。

この系、すなわちＭｏｄｏ−ＣｅｌｌのＭｏｄｅ−ＣＯＩＬ系、も多くの特許お よび文献に記載されている。

この系は三つの米国特許に記載されている。１９７２年１１月２１日許可された シュライノファーの米国特許第３７０３４３５号には酸素反応器のための毛羽立 て装置が記載されている。１９７２年６月６日許可されたエンゲストロームの米 国特許第３６６８０６３号には捕捉空気の除去方法が記載されている。１９７７ 年５月１０日許可されたエンダストローム等の米国特許第４０２２６５４号には 新規反応器形状が記載されている。

これらはすべて高・ξルプ濃度を必要とする。上記第１のものは１０〜５０％、 好ましくは１５〜６０％の濃度範囲である。第２のものには２１％の濃度が記載 されており、第６のものは１８〜４０％の濃度を必要としている。

それは、３〜１６％の範囲の濃度を研究室で用いたが、これらの濃度はかきまぜ のために過大の動力を用いなければ酸素とパルプとの良好な混合を可能としない であろうと記載している。またそれは５分〜１時間の時間を必要とした。すべて は高圧を必要とする。それらはすべて高圧反応器であるので、コストが嵩む。

酸素によるパルプの分解を防止、低減するために従来様々の保護物が使用されて きた。使用しうる種々の保護物に関する特許があり、その例は、ロバート等の米 国特許第３，３８４．５３３号（１９６８年５月２１日発行）、３ ノルエウス等の米国特許第３，６５２，３８６号（１９７２年３月２８日発行） およびスミス等の米国特許第３．６５ス０６５号（１９７２年４月１８日発行） である。

また、従来、装置内の酸素のチャネリングについての関心もあり、チャネリング を防ぐ種々の方法が提案されている。１９７４年８月２７日発行のロイマウリク 等の米国特許第３．８３−２．２７６号および１９７６年４月２０日発行のフィ リップスの米国特許第３，９５１．．７３３号にはこの問題が述べられ、解決法 が示唆されている。

これらの特許に記載されて（・る方法は、１０％以下、好ましくは約２〜６％、 そして最も望ましくは６〜４％の濃度のパルプを必要とする。パルプは高剪断混 合装置中で酸素と混合され、そのスラリーが容器中へ導入される。スラリはその 容器内を上方へ昇る。繊維が上方へ移動する際には繊維の実質的なかきまぜはな く、そしてパルプに掛る圧力は次第に低減される。最大圧力差は１〜１０気圧で ある。これは、４０〜３００フイート（約１２〜９０ｍ）の高さの漂白塔で行わ れるのが好ましい。

「一般的には、約５〜１２０分で充分である。高い塔によって与えられる高い初 期圧力については、時間は約１分〜６０分の期間に短縮できる。大まかに約１気 圧の圧力差を与える高さ４０フイート（約１２ｍ）の塔では約６０〜６０分、好 ましくは約４０分が満足すべき時間である。」 酸素処理済の・ξルプはタンクに直行しない。その混合機とタンクとの間には熱 交換器５、（ント７および随意に予備加圧室６がある。

いくつかの特許および文献に種々のタイプのミキサーが記載されている。

特殊な酸素反応器の形態が１９７３年８月２８日発行のジャミーソンの米国特許 第３，７５４，４１７号に示されている。この反応器は一連の棚段、およびある 段階から別の段階への一連のパルプスラリーカスケード、を有している。酸素ま たは空気は棚段の上にあり、棚段上でスラリーがかきまぜられる。

カーク等の「ロウ・コンシスチンシイ・オキシジエン・デリグニフイケーション ・イン・ア・パイプライン・リアクター・・・・・・パイロット・スタディｊ　 （１９７７年１１月７〜１０日、ワシントンＤ、Ｃで開催の１９７７年ＴＡＰＰ Ｉアルカリン・パルピング／セカンダリイ・ファイバース・コンフエレンス）に は、６％濃度ノハルフを流式装置を用いて酸素により漂白するパイプライン式反 応器が記載されている。酸素は少量ずつ次第に導入する。その表２におけるカッ パ価は１５分および６０分で測定された。その第４図は時間に対してのカッパ価 低減を示すグラフである。カッパ価は酸素添加後、６，５゜１０．１５．２０お よびろ０分の時点で測定された。

下記の諸特許は、種々の酸素処理装置系を記載しているものの例である。

１９６２年６月６日発行のグランガード等の米国特許３５ 第３，０２４，１５８号は白色度の戻りを最小化するためのパルプの酸素処理を 開示している。その第１および２図には、酸素を一つの容器中の液に添加し、そ して第２の容器中でパルプをその酸素処理液で処理する二容器システムが示され ている。

その反応時間は反応温度によって左右される。その時間は、１００〜１６０℃間 の反応温度において５分間から３時間の間で変りうる。この方法は未漂白クラフ トおよびその他の低白度パルプについて使用しうるが、それを漂白済パルプにつ いて使用するのが好ましい。上記特許の実施例１〜８は未漂白クラフトパルプの 処理を記載している。処理時間は、６０分、１２０分および１８０分であった。

上記特許は、酸素使用の際に重要な二つの比、およびそれらの比のパラメーター も記載している。その第１のものは、反応温度における溶液と接触している雰囲 気中の酸素圧力と：その溶液の蒸気圧と；の比である。それは少なくとも０．６ ５であるべきであり、好ましくは０．５またはそれ以上である。第２のものは、 その酸素含有雰囲気と接触している溶液の表面積（平方フィート）と：その溶液 の容積（立方フィート）と：の比である、それは４より大きくなければならない 。

上記特許の第３図は、・ξルプが熱交換機２３に通され次いでターボミキサーに 連続的に供給され同時に酸素が少なくとも４０ポンド／平方インチの加圧下に導 入される直列配列システムを開示している。処理・ξルプは次いで保蔵容器２２ へ送入される。

カミイル（Ｋａｍｙｒ）プロウライン酸素システムは、１９７６年６月１５日発 行のリヒターの米国特許第３．９６３，５６１号、およびクレツは等の「オキシ ジエン・アルカリ・プリ／ニフイケーション・アット・カミイル・ダイジェスタ −・ブロウ争ライン・コンシスチンシイＪ　（１９７６年５月２〜６日開催１９ ７６年インターナショナル・・ξルプ・ブリーチング・コンフエレンス。

ＴＡＰＰＩ、　１９７６年１１月、第５９巻、第１１号、７７〜８０頁）に記載 されている。このシステムにおいて、酸素は、蒸解釜と酸素反応器との間のプロ ウライン中のパルプに添加される。酸素は、反応器の底のりファイナ−の直前に 添加される。ノξルプは５〜２０％、好ましくは８〜１２％の濃度である。反応 器は上向流・下向流タイプのものであり、その中でパルプおよび酸素は反応器の 円錐形内側部分内を上向きに運ばれ、そして反応器の外側部分内を下向きに流れ る。酸素は反応器の上向流部分内でパルプと反応し、そこにパルプは２０〜３０ 分間滞留すべきである。サイクルのこの部分の間に、パルプは９０％酸化される 。ノミイロットプラントにおいて反応器の内側部分内の滞留時間は４０分間であ った。

−ξルプが頂部へ浮揚しないようにし、またノξルプが戸応器の円錐状の内側部 分内に適切な時間とどまるようにするための、反応器の多数の機構がある。上記 特許はシフ ステム内での過剰酸素の再使用に向けられている。

上記文献は、モス・ノルウニイエ場で使用のシステムを記載している。

多くの特許および文献が、ザ・サウス・アフリカン・パルプ−アンＶ＝ズーパー ・インダストリイ社の「空気・液−カミイルシステム」を、それが研究室から実 用生産へ発展した際に一記載している。例は、１９６８年５月２１日発行のロバ ート等の米国特許第３，３８４，５３３号および１９７２年４月１８日発行のス ミス等の米国特許第６，６５ス０６５号である。

そのパイロットプラントおよび商業的単位装置は、第２３回ＴＡＰＰＩアルカリ ン・パルピンダ・コンフエレンスにおけるマイブルフ（Ｍｙｂｕｒｇｈ）等の雑 文に記載されている。また商業的単位装置は、１９７６年ＴＡＰＰＩアルカリン ・／ξルビング・コンフエレンスで発表された後続論文「オはレーション・オブ ・サツビズ・オキシジエン・ブリーチング・プラント」にマイプルフによって記 載されている。

このシステムの商業的装置で使用される酸素反応器は１９７２年５月２日発行の ベーライン等の米国特許第５．６６０，２２５号に記載されている。この反応器 はノξルプの各層に対し個々の棚段を有し、複雑である。・ξルプ濃度は１６〜 ６７％の間である。一実施例は、反応容器中のパルプの高さを１５ｍ、反応時間 を６０分、そして圧力を１５０　ｐｓｉｇとしている。この反応器は大型で高価 な圧力容器である。

ビラールドス・システムは、１９７７年１月２５日発行の米国特許第４．００４ ，９６７号に記載されている。これも高コンシスチンシイ、高圧システムである 。

東洋パルプ株式会社のシステムは、１９７７年８月３０日のナガノ等の米国特許 第４，０４５，２７９号およびナガノ等の「ホープス・オキシジエン・パルピン グプロセスーインツーベイシック・コンセプト・アント８・サム・アスにクツ・ オブ・ザ・リアクシコン・オプ・オキシ）エン−ハルヒンク」（ＴＡＰＰＩ、１ ９７４年１’０月）に記載されている。高圧容器が使用され、反応時間は１５〜 １２０分である。第５図は、濃度（コンシスチンシイ）が高くなるにつれて反応 速度が上昇することを示している。１／１８％、１％および３％の濃度について の反応速度が示されている。

ラウマ・レポラ・システムは１９７５年６月１６日ドイツ共和国連邦特許公開２ ４４１５７９およびイルジャラ４Ｉ’）１９７４年４月１８日付「ニュウ・アス 投クツ・イン・オキシジエン・ブリーチング」に記載されている。

このシステムは上記特許の第２および６図に示された渦流ミキサーを用いる。単 一のミキサーを数回通過させるか、または直列に数台のミキサーを用いるかによ って、−々ルプな５〜１０分間で漂白することが可能である。濃度（コンシスチ ンシイ）は３％である。

イルジャラ等の［ア・ニュウ・リアクター・フォ・パ３９ ルプ・ブリーチングＪ　Ｋｅｍｉａｎ　Ｔｅｏｌｌｉｓｕｕｓ＊　２９ｘＡ１２ ，８６１−８６９（１９７２）には、塩素反応器が記載されている。

１９７８年６月６日発行のリヒターの米国特許第４．０９３，５０６号には、塩 素または二酸化塩素のような漂白用流体を高濃度パルプと混合するためのミキサ ーが記載されている。−高速回転ローター翼がパルプを実質的に流動化させ、次 いでそれに対して処理用気体が添加される。またカミイル反応器は、１９７７年 １１月１０日の「ザ・ブリーチング・セミナー・オン・クロリネーシコンＯアン トへコウスチツク・エキストラクション」で発表された論文「パイロット・アン ド・コマ−シアル・リサルツ・オブ・メディウム・コンシスチンシイ・クロリネ ーシコン」にも記載されている。

ＴＡＰＰＩモノグラフ「ザ・ブリーチング・オブ・パルプ」には、３２５頁およ び３３２頁に単軸ミキサーおよび二軸ミキサーがそれぞれ示されている。一つの 水蒸気ミキサーは炉乾燥ミキサー１トン当り６５００平方米の掃き払い面積を有 する。

いくつかの特許および文献に、酸素を用いる漂白操作過程が記載されている。

ジャミーンンの「ザ・プレゼント・アント・ヒュチャー・ロール・オブ・オキシ ジエン・ブリーチング」（日付無）には、酸素を用いる多くの操作過程が開示さ れて（・る。それらには、ＣＤ０Ｄ　、　ＣＯＤ　、　０ＣＥＤ　、○ＣＤ０Ｄ 。

レロール等め米国特許第３，４２３，２８２号には中心にＯＣ過程を有する諸操 作過程が記載されている。それらはＯＣＥ、ＯＣＰおよびＯＣＨである。そのＣ 段階は（現場） １時間から１５分へ短縮され、塩素の量は通常の使用量の５０〜７０％に減少さ れる。

スミス等の米国特許第３，７２５，１９４号には、ＯＣＥＤＥＤ　、　Ｓｏ　− ０−３ｏ　−ＤＥＤ　、　３０２−０２−Ｉ（−ＤＥＤおよび２　２　２　２ Ｓｏ２−０２−ＤＥＤの操作過程である。

グリゴレスクの「オキシジエン・ブリーチング・オプＯフィブラスＯパルプスＪ 　、Ｃｅ１ｕｌｏｚａ　Ｓｉ　Ｈｉｒｔｉｅ２３（２）、５８−６１（１９７４ 年）にはＡＯＤＥＤ　、　ＣＯＤ　。

Ｃ０ＤＥＤおよび０ＣＤＥＤの操作過程が記載されている。

ジャミーソン等の「ミル・スケール・アプリケーシコンズ・オプ・オキシジエン ・ブリーチング・イン・スカンジナビアＪ　、１９７３　ＴＡＰＰＩ・アルカリ ン・ブリーチング・・ξルピング・コンフエレンス、２３１〜２３８頁には、多 くの操作過程が列挙されている。それらは。

０　、　ＯＰ　、　ＯＨ，ＯＤ　、　０ＤＥＤ　、　ＣＯＤ　、　０ＣＥＤ　、 　ＱＣ／ＤＥＤ　。

Ｃ０ＤＥＤ１．　ＱＣ／ＤＥＨＤ　、　０ＣＥＤＥＤ　、　ＱＣ／ＤＥＤＥＤ　 、　ＯＨＤ　、　０ＰＨＤ　。

０ＨＰＤ　、　ＱＣ／ＤＰＤ　、　ＯＣ／ＤＥＨＤおよびＯＣである。

ジャミーソン等の「アトパンシーズ・イン・オキシジエン。ブリーチングＪ　Ｔ ＡＰＰＬ　５４．扁１１（１９７１年１１月）、１９０６〜１９０８頁ではＯＣ およびＧｏの両操作過程が比較されて（・る。

１ ソートラントゝ「ブリーチング・オブ・ケミカル・）ξルプ・ウィズ・オキシジ エン・アント８・オゾン」パルプ・アント・は−パー・マカジン・オブ・キャナ ダ、第７５巻、第４号（１９７４年４月）第９１〜９６頁には、酸素および高コ ンシスチンシイ・オゾン処理を含む多（の操作過程が挙げられている。それらは 酸素−オゾン、酸素−オシンー過酸化物、酸素−オシンー次亜塩素酸塩、酸素− オシンーオゾンー過酸化物、および酸素−オシンーオゾンー次亜塩素酸塩、であ る。

ローゼンバーグ等の「ブリーチング・オブ・オキシジエン・パルプス・ウィズ・ オゾンＪ　ＴＡＰＰＩ、第５８巻第８号（１９７５年８月）、第１８２〜１８５ 頁１（は、酸素−オゾン、酸素−オシンー水酸化ナトリウム抽出−オゾン、酸素 −オシンー過酸化物、および酸素−オシンー酢酸の諸操作過程が記載されている 。そのオゾン処理はそれらの各々の操作過程において高コンシスティ条件で行わ れる。

カーク等の「ロウ・コンシスチンシイ・オキシジエン・デリグニフイケーシコン ・イン・ア・パイプライン・リアクター・・・パイロット・スタディＪ、１９７ ７ＴＡＰＰＩアルカリン・パルピング／セカンダリイ・ファイバーズ・コンフエ レンス（１９７７年１１月７〜１０日ワシントンＤ、Ｃ，で開催）には、３％濃 度の・ξルプを、水流流システムを用いて酸素で漂白するパイプライン反応器が 記載されている。酸素は少量ずつ次第に導入される。その表２のカッパ価は１５ 分および６０分に測定されたものである。第４図は時間に対するカッパ価低減の グラフである。カッパ価は酸素添加後６分、５分、１０分、１５分、２０分およ び６０分に測定された。

発明の開示 従来は、洗浄機から・ξルプが出る際の濃度の・ξルプに対して酸素を添加する ことは困難であった。はとんどの先行技術では、髪処理時間または膨大な資本設 備のいずれかが必要とされる。

普通の酸素システムでは、大型の容器が採用されるので数百刃ドルの資本投資が 必要とされる。高コンシスチンシイ・システムでは、酸素処理前にパルプを毛羽 立てるための複雑な機械が必要とされる。それは酸素処理を単段階に限定してし まう。

発明者は反応時間を短縮すること、資本の増大させない設備を提供すること、お よびシステムの運転に所要の動力を削減するためにはパルプ化および漂白システ ムにおいて普通見られるパルプ濃度で操作すること、が必要であると決定した。

パルプは、洗浄機またはそれに後続する水蒸気ミキサーを約７〜１５％の濃度で 退出する。

それはパルプ工場の他の場所において同じ濃度を有する。

発明者は、通常のパルプ工場環境に一層適合し、工場の現存設置を大巾に改変す ることなくその工場に容易に挿入でき、そして運転動所要量が少ない、設備で混 合する企みを進めた。これを行うに際して、発明者は、ノξルプ４３ スラリーがミキサー内を通過するときにローターによって掃き払われる面積、す なわち「掃き払い面積」の太き−さが重要であることを悟った。この面積は下記 式で定義Ａ−）ン当り掃き払い面積、ｍ”／ｌ ｒ１”ローターの外半径、ｍ ｒ２”ローターの内半径、ｍ Ｒ＝ローターの毎分回転数 Ｎ＝ローター〇数 ｔ＝１日にミキサーを通過するノξルプのトン数（炉乾燥基準）。

発明者は、掃き払い面積は炉乾燥パルプ１トン当り１０、［］　００〜１，００ ０，０００平方米の範囲内であるべきことを発見した。発明者は、上記の範囲内 には、従来よりも良いいくつかの特性をもち、所要動力が少なく、あるいは反応 動力学が実質的に良い範囲、すなわち炉乾燥パルプ１トン当り２５．０００〜１ ５０，０００平方米の範囲があることをつきとめた。最適掃き払い面積は炉乾燥 ・ξルプ１トン当り約／）５．４００平方米である。

また酸素は混合帯域中のパルプスラリー内に導入されるべきであることも判明し た。酸素は、好ましくは、パルプがミキサー内を通過するにつれてノξルプに対 し少量ずつ次第に供給されるべきである。これは、・ξルプスラリー中へ延びて いてパルプスラリーの回転を低減させる多数の固定子（ステイタ−）を介して、 混合帯域を通過中の・ξルプスラリーに薬剤を多段添加することにより、行われ る。

スラリー内の掃き払い面積を与えるローターは、０．５〜１５１ＥＩの曲率半径 の先行刃および後刃を有する。先行刃および後刃の曲率半径は普通同じであるか 、それらが同一であることは必要ではない。ローターは好ましくは回軸の方向に 主軸をもつ楕円を基本とした形状（好ましくは楕円の形状）の断面を有する。ま たそれは、テーパー付きであるべきである。ローターの後刃は、溝を有してよく 、その溝は疎水性被覆処理がなされてよい。

ミキサーの中心軸は、パルプスラリーが処理されなから通過する環状空隙を与え るために、ミキサーの全内径の約半分の直径を有すべきであることも発見された 。中心軸がミキサーの内径の少なくとも）の直径を有するときにはそれよりも小 さい直径を有する場合よりも、反応が良好である。

ミキサーは炉乾燥パルプ１トン当り１０，０００〜１，０００，０００平方米の 掃き払い面積の混合帯域を有すべきである。好ましい範囲は２５．０００〜１５ ０，０００平方米であり、そして最適範囲は６５．４００平方米付近である。

ミキサー中のローターは、好ましくは、それぞれが０．５〜１５ｍｍの曲率半径 の先行刃および後刃、ならびに５ 楕円を基本とした断面を有する。酸素は固定子を介して混合帯域中へ導入される 。

発明者は、酸素漂白実施の経費および時間の必要性の両者を調査することに決定 した。発明者は従前のシステムに酸素を添加し、その結果を測定することに決定 した。

発明者は、先行技術の教示とは逆に、パルプが通常洗浄機またはその次の水蒸気 ミキサーから退出する濃度で酸素をパルプに添加して処理しうろこと、その処理 の多くは１分間以下でミキサー内で行われること、ならびに長い反応時間および 高資本強力設備は酸素処理に不要であること、を発見した。必要とされるものは 、パルプと気体とを強力に混合する比較的小型の混合装置である。

酸素は、抽出段階中へ、洗浄機同志の間で、洗浄機と後続貯蔵タンクとの間で、 あるいは連続蒸解機のプロウライン中へ（ただしその蒸解機で）ξルプ洗浄後） 、添加できる。アルカリ、水蒸気および酸素をプロウラインに添加し、その酸素 をパルプと接触できる。プロウラインは、パルプを貯蔵タンク、拡散洗浄機また はその他の処理工程へ運びうるものである。酸素処理に必須の部分はない。

いくつかの望ましい処理過程が可能である。それらはｏ−ｘ−ｏおよびｏ−ｏ− ｘ−ｏであり、Ｘは塩素、二ｍ化塩素、塩素および二酸化塩素の組合せ、次亜塩 素酸塩、過酸化物またはオゾンである。この処理過程には、Ｄ工程を後続させう る。

ミキサーは、・ξルプの酸素処理における問題を克服されるために最初は設計さ れたのであるが、それは、オゾン、空気、塩素、二酸化塩素、二酸化硫黄、アン モニア、窒素、二酸化炭素、塩化水素、五酸化二窒素および過酸化窒素のような 非凝縮性気体のためにも有用である。これらの気体は凝縮して液体とならないが 、・ξルプとの接触後でも過熱される点で「不飽和」状態であるともいえる。ミ キサーは高度過熱水蒸気とパルプとを混合するのにも使用できる。

図面の簡単な説明 第１（Ａ−Ｃ）図は先行技術ノξルプ化および漂白工程の線図である。

第２図はりファイナ−と関連したプロウライン中で用いられる本発明の酸素シス テムの線図である。

第３図はりファイナ−に酸素を添加するためにリファイナーと共に用いられる酸 素拡散器である。

第４および５図は、第３図の拡散器をもつりファイナ−の断面図である。

第６図はプロウラインで使用される改変システムの線図である。

第７図は先行技術酸素漂白システムの線図である。

第８図は本発明酸素漂白システムの線図である。

第９図は抽出段階における本発明酸素システムの線図である。

第１０図は洗浄機同志間の本発明酸素システムの線図４７ である。

第１１図は洗浄機と貯蔵との間の本発明酸素システムの線図である。

第１２（Ａ−１）図は、第８および９図の酸素漂白システムならびに第１１図の 改変を用いるパルプ化および漂白工程の線図である。

第１６図（Ａ−Ｃ）は第１１図の酸素漂白システムおよび第１１図の改変を用い るパルプ化および漂白工程の線図である。

第１４図は先行漂白システムの別の線図である。

第１５図は本発明のシステムを用いるパルプ化および漂白工程の線図である。

第１６図は本発明に使用しうるミキサーの斜視図である。

第１７図は第１６図のミキサーの側面図である。

第１８図は、第１７図の線１８−１８に沿うミキサーの断面図である。

第１９図は第１８図の線１９−１９に沿うミキサーの断面図である。

第２０図はローターの正面図である。

第２１図は第２０図の線２１−２１に沿うローターの断面図である。

第２２図は改変ローターの一部切り欠き正面図である。

第２６図は第２２図の線２３−２３に沿った改変ローターの断面図である。

第２４図はミキサーと共に使用できる固定子の一部切り欠き正面図である。

第２５図は、第２４図の線２．５−２５に沿う改変固定子の一部切り欠き側面図 である。

第２６図は第２４図の線２６−２６に沿う固定子の断面図である。

第２７図は第２５図の線２７−２７に沿う弁の断面図である。

第２８図は改変ミキサーの斜視図である〇第２９図は第２８図のミキサーの側面 図である。

第３０図は第２９図の線３０−３０に沿うミキサーの断面図である。

第３１図は第３０図の線３１−３１に沿うミキサーの断面図である。

第３２図は第２８〜６１図の反応器中で用いられるローターの断面図である。

第６３図は第６２図の線３５−３３に沿うローターの断面図である。

第３４図は二つのミキサーを比較するグラフである。

第６５図は改変ミキサーの断面図である。

第３６図は第３５図の線３６−３６に沿う改変ミキサーの断面図である。

第６７図は第３５図のミキサーの内部の拡大断面図である。

発明を実施するための最良の形態 ９ 第２−５図は、す７アイナーの所でプロウライン中に応用した本発明を示す。第 ２図は工程の線図であり、第３〜５図は、実際のりファイナ−機構に一層近（・ ）ξルプスラリーに対して酸素を添加するためにリファイナーについて提案され た改変である。

第２図のシステムは、前記のカミイルの特許および文献に記載されたプロウライ ン酸素システムに対し比較されるべきである。カミイルシステムではパルプを酸 素で処理した後に少なくとも２０分の滞留時間を与えるためにリファイナーの後 に特殊な上向流・下向流基が必要とされることを銘記すべきである。

これとは対照的に、本発明のシステムでは、標準的な連続式蒸解機プロウライン ・リファイナーシステムにおけるリファイナーの前ｖｃ＃素、アルカリおよび熱 を加えれば足りる。複リファイナーシステムにおいては、その第２のりファイナ −の段階では繊維が一層分離しているので第２のりファイナ−で行うのが好まし 〜・。これが第２図に示されたシステムである。

この図において、記号数字は第１図のものと同等であり、１０′は供給されるチ ップであり、１１′は工郡用水であり、１２′は水蒸気であり、１３′は・ξル プ化用薬剤であり、そして１４′は連続式蒸解機である。この場合も、チップ１ ０′は、蒸解釜１４′に入る前に、予備水蒸気処理蒸解剤での含浸またはその他 のタイプの処理によって、処理されてもよい。この場合にも任意のタイプの・ξ ルプ化法を用い治ことができ、特定のパルプ化法についてのパルプ化条件はウッ ドゝチップの種類および所望製品によって左右されよう。そのパルプ化条件およ び薬剤の量は周知である。

蒸解釜１４′は連続式であるべきであり、その理由は脱リグニン生成物の主要部 分が酸素処理前に除去されなければならないからである。さもなければ、余りに も多くの酸素が・ξルプ繊維とではなく脱リグニン生成物との反応に使用される ことになってしまうであろう。連続式蒸解釜の洗浄段階はこの洗浄を与える。記 号数字１５′および１６′は、連続式蒸解釜の洗浄段階に入る洗浄用水およびそ こから出る排出流をそれぞれ表わしている。

第１図のように、記号数字１７′、２０゛′および２１′はプロウラインの三つ の部分であり、１８′および１９′は二つのりファイナ−であり、２２′は貯蔵 タンク、あるいは拡散洗浄機およびタンクであり、そして２３′および２４′は パルプをタンク２２′から別の処理へ送ぶポンプおよびラインである。

本発明の目的は、設備を可及的に少なく変更して、洗浄済のパルプを酸素で処理 することである。水酸化ナトリウムおよび水蒸気は、リファイナー１８′および １９′の間のライン２０′中のパルプスラリーに添加される。

パルプのｐＨを調節すると共に酸素反応を緩衝する水酸化ナトリウムはライン２ ５から添加される。白液のようなその他の適当なアルカリも使用できる。水蒸気 はライ５１ ン２６から加えられる。この水蒸気はパルプの温度を、酸素処理に適切な温度に まで上昇させる。酸素はライン２７でパルプに添加される。複リファイナーシス テムでは、薬剤および水蒸気を第２リフアイナーの前に添加するのが好ましい。

なんとなれば、第２リファイナ一段階では一層繊維がばらばらになっているから である。

方法工程へこれらの種々の薬剤を送入するのに用いられる各ラインは、第２図の 上方部分に示されている。ライン３６０′は工程用水をライン１１′および１５ ／へ送る。ライン３６２／は水酸化ナトリウムをライン２５へ運ぶ。ライン６６ ４′は水蒸気をライン１２′および２６へ運ぶ。ライン３６６は酸素をライン２ ７へ運ぶ。

若干の場合に、アルカリは、水酸化す）　ＩＪウムが蒸解および酸素処理に両用 されるソーダ法におけるように、また白液が蒸解および酸素処理に両用されるク ラフト法におけるように、蒸解用薬剤としてまた酸素処理のための両方に用いら れる。この場合にライン３６２′はライン１３／に対しても供給する。

酸素使用量は、処理されるパルプの収率およびＫすなわちカッパ価によって左右 され、また当該処理に望まれる結果により左右される。炉乾燥未漂白ウッドパル プ１トン当り５〜５０ｋｇの酸素が酸素処理のために必要とされる。

低収率、低カッパ価・ξルプにおける酸素処理の目的は通常、漂白であろう。実 際の収率およびカンフ２価は、使用されるパルプ化法の如何によるが、これらの パルプは漂白製品用として使用される。漂白製品において使用されるパルプにつ いてのメロウラインおよび褐色材カッパ価は普通約３０〜約４０である。その・ ξルプを漂白するのに使用される酸素の量は炉乾燥パルプ１トン当り５〜４０ｋ ｌ？であろう。

普通ライナー板紙（Ｃ用いられるタイプの高収率、高カッパ価パルプにおける酸 素処理の目的は製品のある種の性質を改善するためである。かかるパルプについ てのメロウラインおよび褐色材カッパ価は約８０〜１２０であるのが普通である 。これによって、同じパルプ収率において製品のある種の性質値を向上させるこ と、または収率を増大させながら性質値を維持することが可能となる。

−例として、高収率、高カッパ価パルプに対して１２〜５０ｋｇの酸素を適用す ると、パルプから作られたライナーのリングクラッシュ値を増大させるか、また はリングクラッシュ値を同一値に維持して収率を増大させる。リンククラッシュ 値はＴＡＰＰＩ標準Ｔ８１８ＱＧ−７６によって測定される。

酸素処理のためにその他の条件を調整する必要があることがある。任意の環境に おける任意の酸素処理のためのｐＨは、８〜１４であるべきである。この環境下 に、このｐＨ値を得るために必要とされるアルカリの量（水酸化アル、カリとし て表わして）は、未漂白ウッドパルプの炉乾燥重量の０．２５〜８％である。任 意の環境中での３ 任意の酸素処理のための温度は、約６５°Ｃ〜約１２１℃であるのが普通である 。普通の酸素段階温度は、約り２℃〜約９９℃である。しかし、任意の酸素段階 における実際の温度は、パルプを加熱するための能力によって左右され、従って それはシステム中の酸素段階の所在位置に応じて約り５℃〜約１２１℃で変りう る。蒸解釜からのパルプが、酸素処理のために必要とされる温度値にあることも ある。もしそうでなければ、ノぞルプを加熱して、それを酸素処理に必要な温度 に調節し、または酸素処理に必要とされる温度に混合工程中維持するようにする 。

第２図には、Ａ、ＢおよびＣで示す三つのサンプル採取点がある。Ａは連続式蒸 解釜１４′の後のプロウライン１７′中にあり：Ｂはリファイナー１９′の後の プロウライン２１′中にあり；そしてＣは貯蔵タンク２２’からの出口にある。

これらはそこでサンプルを採取し、このシ表テムの工場試験で試験する三つの位 置である。

パルプは連続式蒸解釜１４′を７１℃および１３８０ｋＰａ　（ゲージ）で出た 。そのｐＨは１０．５であった。試験中に蒸解釜からシステム内を通過した未漂 白パルプの量は１時間当り１４３トン（炉乾燥基準）である。パルプはりファイ ナ−１９′を約１．５秒未満で通過し、貯蔵タンク２２′中に約５０分間とどま った。貯蔵タンク２２′は大気に開口しており、プロウライン２１′によりスラ リーをその開放タンク中に注ぎ込んだ。

システムを最初約６時間にわたって試験し、位１ｆ９およびＣにおける未漂白パ ルプ中の残留リグニンの量を測定して標準的なシステムにおける何らかの漂白効 果の有無を調べた。位置ＡおよびＣで表■に示した時間間隔でサンプルを採取し 、それぞれのサンプルのカッパ価ヲ測定した。これらの別個のサンプルの測定精 度は、試験中に多数のサンプルを採取し、これらのサンプルのカッパ価を平均し 、そしてこの平均値を別個のサンプルのカッパ価と比較することにより検定した 。これら、すなわち表■におけるＡ　ＡｖｇおよびＣＡｖｇのカンフ２価と別個 サンプルのカッパ価は実験精度内である。

未漂白パルプのサンプルについての種々のカッパ価を表■に示す。

平均　６６．３　３４．０　＋０．７ これらの結果から、サンプル採取位置Ａ（蒸解釜１４′の出口）とサンプル採取 位置Ｃ（貯蔵タンク２２′の出５５ ０）との間では漂白が起こらなかったことを示している。

酸素を用いずに行った６時間対照試験に引き続いて、酸素を用いて５１／４時間 の試験を行った。ｐＨおよび温度は、それぞれ、７〜１４および約り５℃〜約１ ２１℃であった。

この試験中、パルプに添加した酸素の量は、はぼ毎半時間ごとに測定−し、１時 間単り添加した酸素のポンド数として記録した。未漂白パルプの流動は毎時１４ ３トン（炉乾燥）で実質的に一定であったから、未漂白ウッドパルプ炉乾燥１ト ン当りの添加酸素の量（２）を決定することができた。

この試験中、酸素の流動を、未漂白パルプ炉乾燥１トン当り６．７に９の低い値 から未漂白パルプ炉乾燥１トン当り４０ｋｇの高い値にまで変えた。平均酸素流 量は未漂白・ξルプ炉乾燥１トン当り１５ｋｌ？であった。水酸化ナトリウムは 未漂白パルプ炉乾燥１トン当り６４に９の率で添加し、そして水蒸気は未漂白パ ルプ炉乾燥１トン当り６１２時の率で添加した。パルプは第２リフアイナーに７ ０〜９７℃の温度、６２１　ｋＰａの圧力およびｐＨ１２，５−Ｃ−入った。

パルプのサンプルを再び位置ＡおよびＣ４Ｃおいて表■に示した時間間隔で採取 し、そのパルプサンプルのカッ７２価を測定した。これは酸素がノξルプを漂白 したか否かを調べるためであった。これらのカッパ価は表■のＡ１およびＣ１欄 に示されている。この酸素処理中の位置Ｃのカッパ価は、位置Ａのカッパ価より も平均で７５低くこのことは漂白が起こったことを示していれ。

システムでの漂白が起こる位置を見極めるため別の一連の試験を行った。

これらの試験の最初の部分では、サンプルを再び位置ＡおよびＣで採取して、こ れらの試験と、同時に行われた上記他のＡ１−０１漂白試験との間の相関関係の 有無を見た。これらの相関試験の結果は表■のＡ２およびＣ２欄に示されている 。Ａ２およびＣ２試験についての平均カッパ価低下Ｚ８とＡ工およびＣ□試験に ついての平均カッパ価低下ｚ５とは、実験精度内であることが判る。

この試験の第２の部分はこの人２−Ｃ２試験中に実施した。サンプルをＡおよび Ｂでも採取し、そのカッパ価を測定した。ＢでのサンプルはＡでのサンプルとほ ぼ同時に取るようにした。なんとなればパルプがリファイナー１９′中に約１． ５〜２秒未満存在するからである。そのリファイナーにおける最長時間は１０秒 であろう。これらの結果は、表■のＡ２およびＢ欄に示されている。これらの試 験から、リファイナー１９′の前後にわたるカッパ価低下はＺ５であり、これは 位置Ａおよび位置Ｃ間の全体のカッパ価低下と実質的に同じであったことが判る 。これらの試験は、実験精度の範囲内で、全体のカッパ価低下、あるいは脱リグ ニンが位置ＡおよびＢ間のリファイト−中で起こることを示している。Ｂにおけ る第１のカッパ価２８．５はＣ２での対応カッパ価と同じであ７ す、Ｂの第２のカッ７２価３１．４はＣ２での対応カッパ価６１．５とほとんど 同じである。従ってこれらの試、験は、漂白が酸素添加と位置Ｂとの間のがファ イナ−１９′で起こることを示した。

５９ 位置ＡおよびＣで採取したサンプルの白色度も検査した。Ａ２パルプサンプルの 平均白色度は１８．９で７％’ｌ、Ｃ２パルプサンプルのそれは２２．３であっ た。

上記酸素試験中にその他の多（の測定を行った。壊れていない繊維束を位置Ａお よびＣで測定した。平均繊維束含量は位置Ａでパルプの炉乾燥重量の２．２％で あり、位Ｃで・ξルプの炉乾燥重量の０．６７％であった。プロウライン材料中 のＰ液固型分はパルプの炉乾燥重量の６．６％であった。

パルプの物理的性質も試験した。それらの性質は、Ｐ水産、破裂強度、引き裂き 強度、折曲強度、破断長、密度および粘度であった。

これらの試験の結果を表■に示す。６組のデータが与えられている。第１組は試 験したすべての漂白パルプの平均についてのものである。第２組はパルプの特定 サンプルについてのものである。第６組は対照のためのものであり、漂白試験の 前および後の該装置で作られた未漂白パルプの試験の平均である。

１ この試験中、酸素、水蒸気および水酸化す）　ＩＪウムを添加するための手段は 可能な最も簡巣なタイプであることが必要とされた。各場合に、薬剤はプロウラ イン２０′中へ延びている。ξイブを介して添加した。それらのラインはりファ イナ−１９′の上流側にあった。

パルプの性質を変える酸素の能力を調べるために、カッパ価１２０および収率５ ８．６を有するパルプを、パイロン）−）ランド設備中で酸素で処理した。炉乾 燥パルプ１トン当り５０ゆの酸素相当量をパルプに適用した。温度は９０℃であ った。水酸化す）　ＩＪウム添加は炉乾燥パルプの重量の４％であった。酸化マ グネシウムのような保護剤は添加しなかった。つまりこの出願に記載されている いずれの実験においても、保護剤を用いなかった。

上記処理済パルプは約６５のカッ・ξ価を有した。それを５８のカッパ価を有す るクラフトパルプと比較した。

試験は６７５のカナダ標準Ｆ水産（Ｃ８Ｆ）で行った。この酸素処理パルプはそ のクラフトパルプよりも大きい１５％のリングクラッシュを有し、またそのクラ フトパルプよりも大きい２％破裂を有した。

この場合にも、実際の薬剤適用量は、原料・ξルプにより、また性質または収率 のいずれを改善することが望まれるかにより、左右される。酸素適用量は炉乾燥 ノルジ１トン当り１２〜５０に＋７であってよい。アルカリの添加量は、水酸化 ナトリウムとして表わして、６６〜４９％が通常であり、そして温度は通常８２ 〜９５℃である。

夕景の保護剤を用いてもよい。それは炉乾燥・ξルプ重量基準で０．５％を越え ないであろう。

最終製品は６５〜６９の範囲めカッパ価を有し；一層良好な性質が所望されて収 率を２８％以上増大させる場合には６％少ないリングクラッシュ（クラフトパル プと比較）を有し；そして一層良好な性質が所望されて収率を６％以上増大する 場合には同値の破裂強度（クラフトパルプと比較）を有する。

処理の多くはミキサー中で生じ、大部分はミキサー中背圧弁またはミキサー出ロ ラインのパイプの頂部までの途中で生ずる。

第６，４および５図は酸素の良好な分配を与える装置を示す。第３図は分配装置 自体を示し、第４および５図はその装置を含むリファイナーの断面を示す。

この分配装置３７０はリファイナーのケーシング入口に嵌合し、フランジ３７３ の穴３７２を貫通するボルトで所定位置に固定される入口スリーブ６７１を有し ている。そのスリーブおよびフランジの周囲に等間隔に軸方向に配列された複数 のＬ字型管状拡散器３７４がある。

各拡散器は入口部分６７５と出口部分３７６とを有している。入口部分６７５は フランジ３７３に沿って半径方向に延在し、出口部分３７６はスリーブ３７１の 長さ方向に延在している。その管は仕置の断面を有してよい。

拡散器６７４をスリーブおよびフランジに取付けるにはいくつかの方式がある。

入口部分３７５Ｆ’！、、フランジ６３ ３７３の内もしくは外側面に沿っていても、フランジ３７６の内もしくは外側面 の凹部内に嵌合していても、あるいはフランジの壁内にその壁によって形成され ていてもよい。後者の設計では、出口管は、第２図に示したように、フランジ６ ７６から半径方向に延在する。同様に出口部分３７６はスリーブ３７１の内もし くは外側壁に固定されても、スリーブの内もしくは外側壁の凹部に嵌合されてい ても、あるいはスリーブ壁内にその壁によって形成されていてもよい。それらは 、スリーブおよびフランジを成形するときに鋳造により、または壁にドリル加工 することにより、それらの壁内に形成される。好ましい形態は第６図に示されて いる。入口部分３７５はフランジ内に形成され、出口部分３７６はスリーブの内 壁に固着されている。拡散器は−またはそれ以上の酸素出口を有する。６本の拡 散器は酸素をパルプ中に適切に分散すべきである。

第４図において、上記装置はりファイナ−と共に示されている。単一ディスクリ ファイナ−が示されている。。

リファイナーの主要部分のみが示されている。

リファイナー６８０は、入口３８１、スクリュウ・コンはヤ部分３８２、リファ イナ一部分３８６および出口３８４を有している。リファイナー軸３８５はケー シング内にある。その軸にはスクリュウコンイヤ３８６および回転リファイナ一 部材３８７が取付けられている。回転リファイナー板３８８がその部材６８７に 取付けられている。リファイナーケーシング３８９には固定リファイナ一部材３ ９０および固定リファイナー板が回転板６８８と対向して取付けられている。軸 ３８５、コンイヤ３８６、回転リファイナ一部材３８７および回転板６８８は、 適当なモーター３９２［よって回転される。

このリファイナーにおいて、ユニット３７０は、コンベヤ用の耐層プレートの一 部をなす。拡散器６７４は上述のようにスリーブ６７１表面に埋込まれていても 、あるいはスリーブ内部に形成されていてもよい。このようにすれば、コンはヤ 部分の後に酸素が導入されうる。酸素は酸素導管６９４を経て拡散器へ供給され る。酸素は導管３９４を経て拡散器３７４に入り、コンはヤ３８６を過ぎた後に パルプに添加される。酸素と混合されたパルプは出口３８４を介してリファイナ ーを去る。

プロウライン２０’が入口６８１に取付けられている。

第５図は、コンベヤ部分を有しないリファイナー中でのユニット３７０の使用を 示す。記号数字は第３図と同じである。

いずれのタイプのりファイナ−においても、その間に材料を通過させるように隔 てられた二つの対向面の間に相対回転運動がなされる。ディスクリファイナ−は 、リファイナーへの供給量および所望最終製品に応じてプレート間の間隙および プレート上の圧力を変化できるので通常用いられる。使用しうるその他のタイプ のりファイナ−もある。普通の複ディスクリファイナ−では、回転５ ディスクは、その両面にリファイナープレートを有し、これが対面する固定プレ ートに対して作用を及ぼす。別のタイプの複ディスクリファイナ−は、ローリン グ作用および摩耗作用を与えるように反対方向に回転する二枚ｃｒ＞−フイスク 上に装置されたりファイナ−プレートラ有スる。それらのディスクは、別々の軸 に装着されており、それらの軸は同軸とすることができる。円錐リファイナーも 使用できる。

いくつかの設備においては、連続式蒸解釜１４とプロウランク２２との間のプロ ウラインにリファイナーがない。今や、プロウライン中へアルカリライン、水蒸 気ライン、酸素ラインおよびミキサー（例えばミキサー１１６）を星に付加する ことにより良好な処理を達成することが可能である。これは第６図に示されてい る。その他の記号数字は第２図のものと同じである。

ミキサー１１６は第４または５図に示したりファイナ−のようなりファイナ−で あってよい。例えば、リファイナーは、停止時に、混合装置として使用できる。

ディスク同志の間の間隙は１３１ｍ付近で試験し、７５ｍまで可能であった。従 ってその間隙は、数Ｕから約７５酊までであってよ“い・この狭い通路によって パルプスラＩＪ−と酸素が混合される。別の適当なミキサーは、比較的小型で、 ・ξルプと気体とを強力に混合するものである、いくかの適当なミキサーをこの 出願において後で述べる。

ミキサーまたはりファイナ−中のノξルプには背圧が掛からなければならない。

これはミキサーの後の上向流ラインによって与えられうる。そのようなラインは ミキサーで静水頭を生じさせる、圧力弁が好ましい。かかる弁を上向流ラインと 組合せることができる。弁はりファイナ−１９′の下流側のプロウライン２１′ に、またはミキサー１１６の下流側のライン２１“に配置しうる。弁は、ミキサ ーまたはりファイナ−の直後であっても、あるいはその出口前のラインの頂部に あってもよい。

ミキサー中の最高圧は、通常８３０　ｋＰａ　（ゲージ）を越えず、−でイブの 頂部では通常３４５　ｋＰａ　（ゲージ）を越えないであろう。

第７および８図はパーレイン等の米国特許第３．６６０，２２５号に示されたタ イプの先行技術酸素漂白システムの大きさおよび複雑を本発明のシステムと比較 している。両図は同じ縮尺である。両装置は、炉乾燥重量基準で同量のパルプを 処理する。

第７図に示した先行技術システムでの、ミル４０１からのパルプ４００はポンプ ４０２により貯蔵タンク４０３へ運ばれる。貯蔵タンク４０３において、パルプ はＰ液貯蔵タンク４０５からのアルカリ溶液４０４と混合される。この時に保護 剤もパルプに添加されるであろう。処理された／Ｉ′ルプ混合物４０６はポンプ ４０７によって脱水フレス４０８へ送られ、それによってパルプスラＩＪ−の濃 度を約２０〜３０％にまで増加させるに足る水が除去される。次いでこの材料は ポンプ４０９によって酸素６７ 反応器の頂部へ運ばれるｃペンプ４０９は一連のスクリュウコンにヤであり、こ れはかかる濃度のノξルプを加圧する唯一の手段である。反応器４１０の頂部に 毛羽立て機４１１があり、これはパルプを反応器の頂部棚段４１２上に均等に拡 げる。パルプは他の棚段４１３〜４１６を経て下向きに通過し、それらの棚段を 通過する間に酸素で処理される。棚段の底から漂白された・ξルプ４１７は貯蔵 タンク４１８へ運ばれる。

上記工場は、第８図に示された本発明システムと対比されるべきである。混合タ ンク４０６、ｆ液貯蔵タンク４０５、プレス４０８、ポンプ４０９および反応器 ４１０は、酸素をパルプ４００′と混合させる簡単なミキサー４２０で置き換え られた。

比較のため、第７図のシステムは、第８図のシステムの６倍大きな動力を必要と する。同量のパルプにつき、第７図のシステムは反応器およびそれに関連した種 々の装置を運転するためのモーター類で合計２２３８　ｋＷを必要とするが、第 ８図のミキサーは３７３　ｋＷの一基のモーターを必要とする。

また第８図のミキサーは、パルプ化および漂白システムで普通見られるコンシス チンシイ（パルプ濃度）で運転することが可能である。このような濃度は、普通 洗浄機またはそれに続く水蒸気ミキサーを去る・ξルプ濃度であり、洗浄機から は約８〜１５％の濃度そして、水蒸気ミキサーからは約１％以下の濃度が得られ る−６８　特表昭５Ｌ５０１３２Ｂ（３５）第９図は漂白システムの積率的な苛 性抽出段階における酸素ミキサーを示す。それは、簡単な変更によって苛性抽出 段階を酸素処理段階に転換できることを示している。この抽出段階を第１図にお けるそれと比較できるように、同じ記号数字が用いられている。装置の種々の部 分、すなわち、洗浄機２０１′および２２１’、水蒸気ミキサー２０６′、抽出 塔２１３′ならびにシールタンク２９６′および３１３′は、第１図における先 行技術抽出段階のものと同じである。

システム内の・ξルプの流れおよび洗浄用水の流れも、第１図と同じである。

ノξルプ１９５’は洗浄５２０１’に入り、そこで洗浄され、脱水されそしてア ルカリ（普通は水酸化ナトリウム）で処理される。洗浄機を去るパルプの濃度は 、普通８〜１５％の範囲である。退出パルプ２０６′は次いで水蒸気ミキサー２ ０６１中でアルカリおよび水蒸気と混合される。パルプ濃度はその水蒸気ミキサ ー中で約１％に低減される。水蒸気ミキサーからのノξルプは抽出塔２１３′へ 行き、そこに普通の時間にわたりととます。

それは稀釈され洗浄機２２１′へ運ばれ、そこで洗浄され、脱水される。

洗浄機２２１′は拡散洗浄機であってもよいが、ここではそれは真空または圧力 ド９ラム洗浄機として図示され説明されている。

洗浄機２２１′で、水はライン６１０′からの新鮮な９ 工程用水、ライン３４３′からの向流Ｐ液、またはこれらの組合せであり、そし て洗浄機２０１′における洗浄用水はライン２９０′からの新鮮な工程用水、ラ イン３２６′の向流Ｆ液、またはこれらの組合せである。

洗浄機２０１！からのＰ液はシールタンク２９６′中に貯蔵され、ライン２９５ ’、２９７’および３０１′を介しての稀釈用水として、ライン６０６′を介し ての洗浄用水として用いられ、あるいはライン２９４′を介して排出流処理へ送 られる。それはライン６５０′中の排出流とは別個に処理されるように示されて いるが、その理由はその排出流が、もし塩素段階からのものであれば、酸素段階 からの排出流とは別個に処理されるからである。

同様に、洗浄機２２１′からのＦ液は、シールタンク５１３’中に貯えられ、ラ イン５１５’、３１７’および３２１′を介しての稀釈用水として、ライン３２ ６′を介しての洗浄用水として使用され、あるいはライン６１４′を介しての排 出流として処理される。酸素排出流は塩素成分を、たとえあったとしても、はと んど含まないので、褐色材洗浄機および蒸解釜からの排出流と併合して、回収炉 中で処理することができ、かくして外部隣接水流や湖水等に放出される物質量を 低減できる。

工程用水の供給ラインは３６０”、水酸化ナトリウム溶液の供給ラインは３６２ 　”そして水蒸気の供給ラインは５６４　”である。

この段階の記載に関する限り、排出流の分割以外は、第１図における抽出段階に ついての記載と同じである。

その抽出段階を酸素段階に転換するためには唯一の小さな変更が必要とされる。

すなわち、ライン２０９′への酸素ミキサー２１１：ミキサ２１１またはそのミ キサーの直前のライン２０９’Ａへの酸素ライン２１２：および酸素供給ライン ３６６“：の付加である。パルプは水蒸気ミキサー２０６′からライン２０９’ Ａで去り、酸素ミキサー２１１に入り、そして酸素処理パルプはライン２０９’ Ｂを介してミキサー２１１から出て、抽出塔２１３′に入る。・ξルプに供給さ れる酸素の量は、炉乾燥パルプ１トン当り１１〜２８ｋｇであろう。好ましい範 囲は炉乾燥パルプ１トン当り酸素１７〜２２に５７である。

すべての条件、すなわち、時間、温度、圧力、・ξルプ濃度、ｐＨおよび薬剤添 加は、第１図に示した抽出段階におけるものとほぼ同じである。温度は抽出段階 のための７１〜７７℃から酸素処理段階のための８２〜８８℃に上昇させるのが 通常であり、その理由は酸素処理が高い温度で改善されるからである。ここでも 、温度は１２１℃はどの高さであってよい。水酸化す）　ＩＪウムとして表わし たアルカリの□量は炉乾燥パルプの重量の０．５〜７％である。混合後の酸素の チャネリングは特別な結果をもたらさない。抽出塔が下向流塔である場合、それ は下向流塔のままである。ミキサー２１１の物理的配置位置は便宜上の問題であ り、建造および保繕の簡易性が要件と７１ なるだけである。もしそれを在来ライン中に配置できるならばそのようにされよ う。便宜上、それを漂白プラントの床に配設する必要があるならば、それを漂白 ブランドの床に配設し、外部パイプがパルプスラリーを抽出塔２１３′の頂部に 送るようにできる。

混合によって気体とスラリーとの間に緊密な接触が生じ、また気体をほとんど小 さな気泡に細分するようである。しかしいく分かの大気な気泡およびガスポケッ トカー存在することがある。パルプスラリーが通過しつつあるパイプの寸法未満 の大きな気泡およびガスポケットの（・く分かの存在が観察された。これらは） ξルプの品質またはパルプの処理に影響を与えなかった。

この場合にもミキサー中のパルプに背圧がかかるようにすべきである。これは、 ミキサーのところに静水頭を生じさせるようにミキサーの後に設けた上向流ライ ンによって与えられる。圧力弁が好ましい。この弁は上記の上向流ラインと組合 せることもできる。弁はミキサ２１１の下流側のライン２０９’Ｂ中に配置でき る。弁はミキサー直後にあっても、ミキサー出口前のラインの頂部にあってもよ い。

ミキサー中の高大圧力は通常８３０　’ｋＰａ　（ゲージ）を越えず、パイプの 頂部は通常ろ４５　ｋＰａ　（ゲージ）を越えないである、。

システムの工場試験において、位置り、ＥおよびＦでサンプリングを行った。位 置Ｅでのサンプリングはミキサー２１１の直後ではなく塔２１６′の頂部で行っ たがその理由はミキサー直後にサンプリングができなかったからである。ミキサ ーから位置Ｅにまでスラリーが達するのに約１分間装した。これらの試験で、ミ キサーは漂白プラントの床にあり、外部ラインによってスラリーを塔の頂部へ運 んだ １．４　１．１３　０．９５ １．４１　１．１３　０．９０ 第１０図は二基の洗浄機の間の酸素ミキサーを示す。

この場合の両洗浄機は褐色付洗浄機である。この場合も記号数字は第１図のもの と同じであり、そしてこれらの二基の洗浄機での条件は第１図に示したものと同 じである。

このユニットと第１図のものとの差異は、水蒸気ミキサー８６．ポンプ７６、ミ キサー８８およびライン８５゜８７．８９の付加である。ライン８５はマツドア ろ′Ａが洗浄機７１′を去るときにその上にアルカリを添加する。マット上に加 えられるアルカリの量は、水酸化ナトリウムとして表わして、パルプの炉乾燥重 量基準で０．１〜６％、好ましくは２〜４％である。処理されたマツドア３′Ａ は次いで水蒸気ミキサー８６へ運ばれ、そこでそのアルカリおよびライン８７か らの水蒸気と混合され３ そのパルプの温度が６５〜８８℃（場合によっては１２１℃はどの高さまで）に 上昇される、水蒸気ミキサー８６からのパルプスラリー７３′Ｂはポンプ７６に よってミキサー８８へ運ばれ、そこでライン８９からの酸素と混合される。その 酸素添加量はパルプのに価および所望される結果によって左右されることになる 。褐色材洗浄櫛において酸素を添加する理由は、プロウラインにおいて酸素を添 加する理由と同じであり、従って同じ量が使用されよう。それは、通常、炉乾燥 パルプ１トン当り５〜５０ｋｇの範囲であろう。褐色材システム１Ｆ−おけろ漂 白のための二つの標准的な範囲は、炉乾燥ノξルプ１トン当り酸素２２〜２８ｋ ｇと、８〜１７ｋｇとである。後者は好ましい範囲である一酸素処理パルプ７６ ′Ｃは次いで洗浄機９１′のバット９０′へ移行する。

ミキサー後の洗浄機は拡散洗浄機であってもよい。

再び、ミキサーには背圧がなければならない。この背圧は、ミキサー２１１に背 圧を与えたのと同じ方式で、上向流ラインにより、圧力弁により、またはこれら の組合せにより与えられる。弁の配置および最大圧力はミキサー２１１について のものと同じである。

第１１図は、褐色付洗浄機９１“のような洗浄機と、貯蔵タンク１１０′のよう な貯蔵タンクとの間に配置されたシステムを示す。再び、記号数字は第１図で用 いられたもめと同じである。変更は、水蒸気ミキサー１０６ミキサー１０８、ア ルカリライン１０５およびその供給ライフ　３６２　”’＋水萎気ライン１０７ およびその供給ライン３６４　ｔｔｔｔｔ、ならびに酸素ライン１０９およびそ の供給ライン３６６“７である。パルプに添加されるアルカリおよび酸素の量、 −ξルプの温度、アルカリの添加と酸素の添加との間の時間、ミキサーおよび出 口ラインでの圧力、およびこれらの圧力を得る方法は、第１０図のシステムにお けるものと同じである。その他の運転条件は第１図のものと同じままであろう。

これらのシステムの各々において、アルカリ添加と酸素添加との間の時間は普通 １〜５分である。正確な時間は設備配置およびパルプ速度によって左右されるこ とになる。

第１１図に示したシステムを用いて工場試験を実施した。このシステムにおいて 、ミキサー１０８は床に設置し、パイプ９３“Ｃによってスラリーをミキサー１ ０Ｂから塔１１０ノの頂部へ運んだ。塔は大気に開口していた。パイプ９６“Ｃ の出口近くの部分閉鎖弁は、そのライン中に２７６　ｋＰａ　（ゲージ）の背圧 を生じた。そのライン中の静水頭は２４１．５ｋＰａ（ゲージ）であったのでミ キサー中の圧力は５１７．５ｋＰａ（ゲージ）であった。

四つの試験をわずかに異なる条件下で実施して、そのシステムの全体的な脱リグ ニン効果、ならびにシステムの各部内で起こる脱リグニンの百分率を測定した。

Ｋ測測定は、ミキサー１０８の前後、ノミイブ９３７Ｃの出口、タンク１１０′ の出口、およびタンク１１０′の下流側７５ のデツカ−（第７ｈ図）の出口でそれぞれ行った。

システムＩＬ酸素を添加しないで行った対照試験では、ミキサー１０８の入口と デツカ−１２１′の出口との間でに価が１だけ低減したことが測定された。これ はおそらくスクリーニングによるものであった。全体的脱リグニンの計算では、 各数値はこの１のに価低減について補正された。

システム内で種々のに価を採り、ミキサー１０８内、ノぐイブ９３“Ｃ内、タン ク１１０′内およびデツカ−１２１′内で起こる全脱リグニンの百分率またはに 価低減を測定した。洗浄シャワーをこれらの試験のためのデツカ−に加えた。ス ラリーはミキサー１０８を通過するのに１０〜１５秒、・ξイブ９３“Ｃを通過 するのに２．５〜６．５分そしてタンク１１０′またはデツカ−１２１ノを通過 するのに０．５〜６時間要間装。これらの試験において、全脱リグニンの６０％ がミキサー１０８中で起こり、４０％がパイプ９６″Ｃ中で起こり、８％がタン ク１１０１中で起こり、そして２１％がタンクおよびデツカ−の間で起こること が認められた。この後者の低減はパルプのスクリーニングによって起こるもので ある。

表■は、ミキサー中での実際の条件：温度（℃）；−ξルプ炉乾燥１トン当りの アルカリ（水酸化ナトリウム換算）および酸素のｋｇ数：圧力（ｋＰａゲージ） ；システム内の種々の位置でのに価：ならびにに価低減率：を示している。実験 １において、最下行のデツカ−出口での低減率は・ξイブの頂部とデツカ−出口 との間での低減である。

表Ｖ 実　験 このデータは、この出願に記載したシステムのいずれにおいても、酸素ミキサー に背圧を与えるために酸素ミキサーの下流側のライン中に弁を配置すべきことを 示し７ ている、またそれは脱リグニンの多くはミキサー中で１分より少ない時間で起こ ることも示している。そ、れは１０〜１５秒またはそれ以下でありうる。はとん どはミキサー内およびそのミキサーの直後の出口バイブ内で数分間で起こるであ ろう。

ミキサー中の最高圧力は通常８３　Ｄ　ｋＰａ　（ゲージ）を越えず、もし静水 脚を使用するならばパイプの頂部での圧力は通常ろ４５　ｋＰａ　（ゲージ）を 越えないであろう。

ミキサーは静水圧のみの下でも操作された。

第９．１０および１１の酸素システムは、第１２図の漂白システムに示されてい る。第１２図は第１図と同じ全体システムを示し、またこれらの図面を通して同 じ記号数字が用いられている。第１図に示したシステムは、回分もしくは連続式 蒸解釜でのウッドチップの蒸解、褐色付洗浄、スクリーニング、デツカ−１２１ での脱水、およびり。ＥＤＥＤ漂白操作を含んでいろ。第１２図は、蒸解、褐色 付洗浄、スクリーニング、および○○ＣＯＤ漂白操作を示す。第１２図の大部分 について、運転条件、すなわち時間、温度、ｐＨ，パルプ濃度および薬剤添加は 第１図のものと同じである。

第１２図のシステムと第１図のそれとの間の差異は、第１２図の下部に犬カッコ で示されている。

第１２図の方法と第１図の方法との間の第１の差異は犬カッコ４３０によって示 されている。これは第１０図の洗浄機酸素システムであり、この場合もこの酸素 段階についての記号数字および操作条件は第１０図の酸素段階について与えられ たものと同じである、酸素処理段１階は洗浄済の・ξルプを受けなければならな いので、第１１図の酸素段階４６０は、第６褐色材洗浄機の後に示されており、 蒸解釜中で洗浄が行われない回分式蒸解釜の後のその位置が示しである。連続式 蒸解釜については、より少ない褐色材洗浄機が用いられ、酸素段階は褐色材シス テムのうちの早期の段階に配置しうる。

第２の変更は太カッコ４６１で示されている。これは第１１図の洗浄機酸素シス テムの改変である。酸素漂白段階の後には少なくとも２段階の洗浄がなされなげ ればならない。

太カッコ４ろＯにおける酸素段階後の二つの洗浄段階は洗浄機９１／／／および デツカ−１２１″（これは洗浄機に変換されている）である。犬カッコ４６０に おける酸素段階が、第６褐色材洗浄機７１“の後ではなく第２褐色材洗浄機５１ ′の後にあるとす几ば、酸素システム４３１は洗浄機９１“′と貯蔵タンク１１ ０１との間（第１１図参照）にすることができる。

示されたシステムにおいて、デツカ−１２１１は、洗浄ヘラ）”１２５．工程用 水ライン１２８およびクリーンアンプ洗浄機１２４の付加によって洗浄機に変換 これている。さらにこのシステムは、アルカリライン４２５、水蒸気ミキサー４ ２６、水蒸気ライン４２７、酸素ミキサー４２８および酸素ライン４２９の付加 により酸素ン７９ ステムに変換されている。これらはデツカ−１２１′と高密度貯蔵タンク１４０ ′との間に配置された、運転は第１１について記載したものと同じである。

次の変更は犬カッコ４６２である。これは、点線で、塩素および二酸化塩素設備 の除去を示している。二酸化塩素ミキサー１４４’、二酸化塩素基１４６′、塩 素アスｅレータ−１５３′、塩素ミキサー１５５’、塩素塔１５７′およびポン プ１５９′は除かれているーこの設備に関連した配管および薬剤も除かれている 。

次ノ変更は太カッコ４３６のところである。この犬カッコは洗浄機１６１′と１ ８１′との間の抽出設備を除去して、これらの洗浄機を大カッコの酸素段階後の 二段階の洗浄機として使用しうろことを示している。これは点線内の要素によっ ても示されている。除去された物は水蒸気ミキサー１６６′、抽出塔１７３′な らびにポンプ１７０’、１７６’、２７Ｂ’および２８２′である。

この場合も抽出段階に必要とされる配管および薬剤添加が除かれている。ポンプ １７０′は、もし必要ならパルプ１６６′を洗浄機１８１′へ移動するために残 こしてもよい。

次の二つの変更は犬カッコ４６４および４ろ５によって示されている。太カッコ ４３４は二酸化塩素段階の除去を示し、そして大カッコ４３５はそれを塩素ミキ サーにより置換したことを示している。二酸化塩素段階の除去は、水蒸気ミキサ ー１８６’、二酸化塩素ミキサー１９１’、二酸化塩素基１９３′、およびポン プ１９０′１９６’、２９８“および６０２″ならびにそれらの関連配管および 薬剤添役の除去をもたらす。これらは、小型の塩素ミキサー４３８および塩素供 給ライン１５１′によって置き換えられる。塩素塔は不要である。、ポンプ　１ ９０′は、もしパルプ１８６′をミキサー４３０へ移動するのに必要ならば、残 してもよい一ライン２９４　”の塩素排出流シま酸素排出流と別々にしておく８ このミキサー中での時間は、酸素ミキサーにおけるように、１分以下であり、通 常はわずか数秒であろう。毎秒１８、ろｍで移動するパルプは、非常に短時間に ２．４または３ｍ長の反応器を通過する。塩素は、低温塩素化温度ではなく洗浄 機をパルプが出る温度５４〜６０℃で処理さｎよう。

最後の変更は大カッコ４３６によって示されている、これは第９図に示した如き 抽出段階へ９酸素添加である。

再び記号数字および操作条件は第９図のものと同じである。

それぞれガスミキサーには前述のように背圧が掛けられるべきである。

第１６図は漂白操作工程が０ＣＯＤＥＤである別の配置を示す。この場合にも、 第１６図と第１図との間の変更を第１６図中に犬カッコで示しである。変更４６ １′〜４３６′は第１２図に示したものと同じである。同じ記号数字および操作 条件が第１，１２および１６図で用いられる。

１ 大カッコ４３７で示される別の一つの変更がある。これは方法工程の最後でのＥ およびＤ段階の付加である。

再びこの最後の抽出段階についての操作条件はその他の抽出段階についてのもの と同じであり、そしてこの最後の二酸化塩素段階についてはその他の二酸化塩素 段階のものと同じである。この二つの段階に必要とされる追加設備は二基の追加 洗浄機だけであることが明かである。

４６３′で除去された抽出設備は、この抽出段階で使用することができ、そして ４６４′で除去された二酸化塩素設備シまこの二酸化塩素段階で使用でき石。実 際の改変では、この設備はその場に残され、再配管されよう。

しかし、ここでの説明の目的のため１□、（、これらの最後の二段階について新 たな記号数字を用いろことにオろ。

このＥ段階において、水蒸気ミキシー４４６、アルカリライン４４７、水蒸気ラ イン４４８、スラリーライン４４９、ポンプ４５０、抽出塔４５６、稀釈帯域４ ５４、塔から洗浄機へのライン４５５およびポンプ４５６がある。

抽出洗浄機において、バラ）４６０．ａ浄１４６Ｌビラム４６２、退出パルプ４ ６６、クリーンアップ洗浄機４６４、導入工程用水４９０、洗浄ヘッド４９１、 ｆ液ライン４９２、シールタンク４９ろ、排出ライン４９４゜稀釈ライン４９５ ．４９７および５０１、それらのイ■々の、Ｉソンプ４９６．４９８および５０ ２、ならびに向流洗浄用水ライン５０３およびそのポンプ５０４がある。

最後の二酸化塩素段階において、水蒸気ミキサー４６６、アルカリライン４６７ 、水蒸気ライン４６８、パルプスラリーライン４６９、ポンプ４７０、二酸化塩 素ミキサー４７１、二酸化塩素ライン４７２、二酸化塩素基４７６、稀釈帯域４ ７４、塔から洗浄機へのライン４７５、そのポンプ４７６、ならびにニヤ化硫黄 ライン４７７および４７８がある。

最後の洗浄機において、バット４８０、洗浄機４８１、ドラム４８２、退出パル プ４８３、クリーンアップ洗浄機４８４、導入工程用水５１０．洗浄ヘッド５１ １，７＋”液ライン５１２．シールタンク５１６、排出ライン５１４稀釈ライン ５１５．５１７および５２１、そブｔらのポンプ５１６，５１８および５２２． ならびに向流洗浄用水ライン５２ろおよびそのポンプ５２４がある。

再び、各ガスミキサーには前述のように背圧を掛けなけｎばならない。

次の二つの第１４および１５図は、ＤｃＥＤＥＤ漂白操作過程を有する先行技術 漂白プラントと、０ＯＣＯＤ操作過程を有する本発明システムを用いるプラント と力量の設備の差異を示している。それぞれの操作過程は褐色付洗浄機で始まり 、貯蔵タンクで終わる。第１４図の操作過程は第１図のＤｃＥＤＥＤ　と同じで ある。第１５図の操作過程は第１２図の０ＯＣＯＤと同じである。第１４および １５図の記号数字は第１および１２図において用いられているものと同じであり 、そして同じ設備部分（Ｃ対応し８３ ている。

第１４図において、褐色材洗浄機２８“′からのパルプ９６″′　は濃厚材ポン プ９６″　によって高密度貯蔵１１０““へ運ばれる。貯蔵からのパルプスラリ ーはライン１１１“を介してポンプ１１２“″　によって混合タンク１１６へ移 動され、そこで水と混合されてその濃度を低減させる。タンク１１６から、ポン プ１１７はパルプスラリーをライン１１８を介してスクリーン１１３”へ運フ。

次いでパルプスラＩＪ−１１５“′はデツカ１２１“′　に入り脱水される。Ｆ 液はｐ液ライン１２８′／／を通りシールタンク１２９　”’　に入り、他方パ ルプ１２ろ“′　は濃厚材ポンプ１２６　”　によって高密度貯蔵１４０　″′ へ移動される。

高密度貯蔵１４０“′からパルプはポンプ１４２“′および１５６′によってラ イン１４１“′で移動されタンク１４４“′中で二酸化塩素と混合される。次い で・ξルプは二酸化塩素基１４６“に入り、この塔からライン１５０′で出る。

ライン１５０′内にあるときに・ξルプはミキサー１５５　”中で塩素と混合さ れ、そして塩素基１５７　”へ運ばれる、塩素処理された材料はライン１５８１ で塩素基１５７　”を去り、そして異質物が洗浄機１６１”中でそ扛から洗出さ れる。、Ｐ液はライン２５１　”でシールタンク２５３“′へ移る。

・ξルプ１６３　”は洗浄機を出て、水蒸気ミキサー１６６／／／へ行き、そし て水酸化す）　ＩＪウムおよび水蒸気と混合さ机、濃厚材ポンプ１７０　”によ りライン１６９′を介して抽出塔１７ろ“′へ運ばれる。この抽出段階＋ｃおけ るアルカリは、他の場合のように、洗浄機または水蒸気ミキサーで添加される。

抽出済パルプはライン１７５ノを介してポンプ１７６“′によって洗浄機ｉ　ｓ 　ｉ　”へ移動される。この洗浄工程からのｆ液はライン２７２“′を介してシ ールタンク２７３“′へ移る。パルプ１　ｓ　３　ｎｔは水蒸気ミキサー１８６ 　”へ移り、再び水蒸気および水酸化ナトリウムと混合される。次いでそれは濃 厚材ポンプ１９０”′によりライン１８９′を介して二酸化塩素ミキサー１９１ 　”’および二酸化塩素基１９ろ“′へ運ばれる。二酸化塩素基からパルプスラ リー＋ｉ＆ンプ１９６“′によってライン１９５““を介して洗浄機２０１“へ 運ばれる。再び、この洗浄機からのｒ液はライン２９．２　”を介してシールタ ンク２９ろ““へ運ばれ、また退出パルプ２０ろ〃／ｌは水蒸気ミキサー２０６ “へ移り、水酸化ナトリウムおよび水蒸気と混合され、ライン２０９″″を介し て濃厚材ポンプ２１０“により抽出塔２１６“へ運ばれる。

この塔からスラリーはライン２１５”’を介してポンプ２１６““によって洗浄 機２２１““へ運ばれ、洗浄される。

Ｆ液は洗浄機からライン６１２“を介してシールタンクろ１３““　に入り、他 方パルプ２２６″〃は水蒸気ミキサー２２６“′中で水蒸気および場合により水 酸化ナトリウムと混合される。ミキサーからパルプ（ｉライン２２９　”を介し て濃厚材ポンプ２３０　”によって二酸化塩素ミキ５ サー２３１“′および二酸化塩素基２３６“′へ運：ｆ、れる。

次いでパルプスラリーはライン２３５”Ｙ介してポンプ２３６　”により洗浄機 ２４１　”’へ運ばれ、そこで再び洗浄される一Ｐ液はライン３３２　”を経て シールタンク３３６“′へ移る。）ξルプ２４３　”は濃厚材ポンプ４５０′に よりライン４５５′を介して貯蔵タンク５２７へ運ばれる。この貯蔵タンクから 、材料はポンプ５２８によってライン５２９を介して何らかの付加処理工程へ運 ばれる。

」二記は第１５図に示さ八た酸素システムと対照されるべきである。先行技術シ ステムの８基の貯蔵タンクは本発明のシステムでは４基の貯蔵タンクになる。こ の数値は、第１５図に示したシステムにおける１つの二酸化塩素基も省くことが できるので、６にまで減少しうる。その目的は、システム内における貯蔵タンク としてであり二酸化塩素基として使用される必要ｉない。

両システム（（おいて、材料は同じＰＢＣで開始し、そして同じＰＢＣで終了す る、従って、この同一結果は我々の新システムにおいては資本コストを大巾に低 減して達成される。その他の節減もある。

第１５図に示したシステＪ、において、褐色材洗浄機２８　／／／／からの・Ｓ ルプ９６““Ａは水蒸気ミキサー１０６′中で水酸化す）　＋１ウムおよび水蒸 気と混合され、ライン９ろ／／／／／　Ｂ　を介して濃厚材ポンプ９６″″によ って酸素ミキサー１８０′へ運・イア”Ｌ、次にライン９６“′Ｃを介して高密 度貯蔵タンク１１０″″ｌへ運ばれる。

この第１酸素段階から、パルプスラリーはライン１１１″ｌ／′を介してポンプ １１２　”’　によってタンク１１６′へ運ばれそしてそこからライン１１８′ を介してポンプ１１７′によってスクリーン１１３““へ運ばれる。スクリーン から・ξルプ１１５““はデツカ１２１　”を通過する。デツカ−からのｒ液は ライン１２８″″を介してシールタンクへ運ばれ、一方・ξルプ１２３　″Ａは 水蒸気ミキサー４２６“へ運ばれ、水酸化ナトリウムおよび水蒸気と混合され、 次いでライン１２３“Ｂを介して濃厚材ポンプ１２６“により酸素ミキサー４２ ８　″へ運ばｎろ。この酵素ミキサーから材料はライン１２３″″Ｃを介して高 密度貯蔵１４０〃″へ移行する。

高密度貯蔵からのパルプスラリーはライン１４１““を介してポンプ１４２　” によって洗浄機１６１　”および１８１　”へ運ばれる。これらの二つの洗浄機 からのＰ液：まライン２５２″″および２７２“を介してそれぞれシールタ／り ２５ろ“″および２７ろ“へ送られる。洗浄機１８１“″からのパルプ１８３〃 〃　は濃厚材ポンプ１９０”’によって塩素ミキサー４６８“へ選ばれる、この ミキサーからスラリーはライン１９５“を介して洗浄機２０１　ｕ′ｕへ移る。

この洗浄機からのＦ液はライン２９２　”“を介してシールタンク２９ろ“″へ 移る。パルプ２０３　”’は水蒸気ミキサー２０６″″′へ運ば２ｔ、水酸什ナ トリウムおよび水蒸気と混合され、次いでライン２０９　″’を介し８７ て濃厚材ポンプ２１０“″によって酸素ミキサー２　ｉ　１／Ｎへ運ハれる。こ の酸素ミキサーから、パルプはライン２１５“′を経て洗浄機２２１〃”へ移る 、この洗浄機からのＰ液はライン３１２“′を介してシールタンクろ１３　／／ ／／／　へ移る。

洗浄機２２　ｉ　／／＝／　からのパルプ２２３　”’　は水蒸気ミキサー２２ ６““へ移り、水酸化す）　１１ウムおよび水蒸気と混合され、ライン２２９“ を介して濃厚材ポンプ２６０“〃により二酸化塩素ミキサー２３１““へ運ばれ る。

このミキサーからパルプは二酸化塩素基２６６“へ行く。

この塔は任意である。

この塔の後、パルプスラリーはライン２３５““を介してポンプ２３６““によ って洗浄機２４１““へ運ばれる、この洗浄機からのＦ液はライン６６２““を 経てシールタンク６６６““へ移り、ノξルプ２４６““は濃厚材ポンプ４５０ “によりライン４５５“を介して貯蔵タンク５２７１へ移動される、このタンク から、パルプはポンプ５２８′によりライン５２９′を介して任意の次操作へ送 られうる。

これらの二叉において、水酸化す）　ＩＪウムまたはその他のアルカリは洗浄機 または水蒸気ミキサーのいずれにお（・でも添加しうる。

コノミキサー後の洗浄機は拡散洗浄機であってもよい。

この場合もミキサーに背圧を掛ける必要がある。この圧力は、ミキサー２１１に 圧力を加えたのと同じ方法に８８　特衣昭５８−’、ＪＯ１３２８（４０）より 、上向流ライン、圧力弁またはそれらの組合せにより与える。弁の位置および最 大圧力はミキサー２１１についてのものと同じである。

これらは○ＯＣおよびＯＣＯ操作過程を例示し、そして一般の０−Ｏ−Ｘおよび ０−Ｘ−０過程の例である。いずれの過程においてもＸは塩素、二酸化塩素、塩 素と二酸化塩素の組合せ（ｔなわちＣＤ、Ｄｏもしくは塩素と二酸化塩素の混合 物）、次亜塩素酸塩、過酸化物またはオゾンでありうる。説明されるミキサーは これらを混合するのに使用できる。・ξルゾは、１９７７年９月２６日出願の米 国特許出願第８３６，４４９号または１９７９年１月１１日付米国特許出願第２ ，４９１号に記載された処理法によってオゾンにより処理できる。

使用される酸素および薬剤の量はもちろん、未漂白パルプのに価、所望の白色度 および漂白段階数によって左右される。−例として、６０ＣＯＤ操作過程は、第 １段階で炉乾燥パルプ１トン当り１４〜２０ｋｇの酸素および２２〜２８に５７ の水酸化ナトリウム；第２段１階で炉乾燥パルプ１トン当り１１〜１７に９の酸 素および１７〜２２ｋｇの水酸化ナトリウム；第６段階で炉乾・喚・ξルゾ１ト ン当り約５６ｋｇの塩素；第４段階で炉乾燥パルプ１トン当り８〜１１に９の酸 素：そして最後の段階で炉乾燥パルプ１トン当り１４〜１６ｋｇの二酸化塩素； を使用するであろう。パルプの温度は塩素処理のための洗浄機の温度と変わらな いであろう。

９ 残りの図面はこれらのシステムに使用しうるいくつかのタイプのミキサーを示す 。それぞれにおいて外部は同じであるが、内部構造は変っている。

第１６〜１９図において、ミキサー５５０は円筒状本体５５１および二つのイツ トプレート５５２，５５３を有する。パルプスラリーはパイプ５５４を介して入 り、ミキサーの本体内を通過して、・ξイブ５５５から退出−３［”る。酸素導 管５５８は、ミキサー内部の固定子５８０・＼酸素を供給するものであり、これ は酸素ライン５５９から供給を受けている。

軸５６０はミキサー内に長手方向に延びて、イア１１ング５６１および５６２に 支持され、回転手段５６３に、しり回転される。チェノ（ルト駆動が示されてい るが、いずれのタイプの回転手段も使用できる。

ローター５７０は軸５６０に取付けられている。典型的なローターの構成は第２ ０〜２１に示されている。ローター５７０は軸から外向きにテーパーを付けた本 体５７１を有し、そゝして楕円を基礎とする断面を有している。好ましい断面は 楕円である。ローターの主軸はローターの回転の方向に一致されている。その先 行刃５７２および後刃５７３のそれぞれは０５〜１５ｍｍの範囲内の曲率半径を 有する。それらの曲率半径は普通同じであるが、同一である必要はない。異なる 曲率半径の場合には先行刃は後刃よりも大きな曲率半径を有する。

改変が第２２〜２６図に示されている。溝５／Ａカｔｌ−ターの後刃５７６′に 形成されている。この溝は径約０１間である。溝は疎水性材料で被覆されうる。

ローターの数およびローターの速度は、ミキサーを通過するパルプの量およびミ キサーを通過するパルプの濃度によって左右される。ローターにより掃き払われ る面積は炉乾燥パルプ１トン当りｉ　ｏ、ｏ　ｏ　ｏ〜ｉ、ｏ　ｏ　ｏ、ｏ　ｏ 　ｏ平方米の範囲であるべきである。好ましく・範囲は炉乾燥・セルプ１トン当 り２５．０００〜１５０，０００平方米である。最適値は炉乾傑パルプ１トン当 り約６５，４００平方米であると考えられる。この面積は下記式で決定される。

Ａ−）ン当り掃き払〜・面積、ｒｒ？／１ｒ１−ローターの外側半径、ｍ ｒ２−ローターの内側半径、ｍ Ｒ−ローターの毎分回転数 Ｎ−ローターの数 ｔ＝１日当りミキサーを通過する・ξルプのトン数（炉乾燥井憩）。

個々のローターの長さおよびローターの数の間ｔｃは、交換関係がある。ロータ ー中心軸、にいくつかのリング状に配列される。一つのリングにおけるローター の数は、中心軸の円周およびロークー基部の寸法１．ｆｉよって左右される。ロ ーターの数が多くなれば、一層長い剛直な軸が９１ 必要とされる。ローターの数が少なければ、一層長いローターが必要とされる。

従ってミキサーのための空隙は実際のローター形状によって決定されよう。通常 、合計で４〜４００のローターがあり、一つのリング中には２〜２０のローター がある。

ローターはミキサー内のパルプ移動方向に対し横向きに回転する。ローターの回 転速度は、モーター、およびモーターと中心軸との間の駆動比によって決定され よう。

中心軸５６０の直径はミキサーの内径の少な（ともｂであり、スラリーが通過す る環状空隙５６８を形成する。

大型軸は軸端５６６および５６７にスフレイパー棒５６４および５６５を必要と する。通常は各端に四本のスフレイパー棒を設ける。それらの棒は軸とミキサー のヘッド板との間に貯まる繊維を除去する。これはミキサーにおける軸の絡みを 防止する。

固定子は第２４〜２６に示されている。固定子は混合帯域中のパルプに酸素を添 加し、また摩擦手段としても作用してパルプがローターと共に回転するのを低減 または停止させて、ローターと）ξルプとの間に相対回転運動が起こるようにす る。各固定子５８０は本体５８１、中央通路５８２およびベース板５８６を有す る。回転子はミキサ一本体５５１の透孔５５６を通って延在して（・る。

固定子を取付けるには二つの方式がある。第２４図では固定子はパンクストーン ・フランジ５８４を用いて摩擦９２　特表昭５８−５０１３２８　（４１）嵌合 により本体５５１に取付けられている。これにより酸素位置を変えたいときには 、固定子を回転できる。第２５図では、ベース板５８６′がボルトまたは鋲で本 体５５１に直接取付けられている。酸素はチェック弁５９０を介してミキサーに 入る。固定子は丸味を帯びテーパーを付けられており、チェック弁を有する面は 平らになっている。チェック弁同志はミキサーの横方向平面を越えて、ローター の回転方向において対面している。

チェック弁５９００目的は・ξルプ弁が通路５８２に入るのを防止することであ る。典型的なチェック弁が〒２７図に示されている。弁５９０は固定子本体５８ １へねじ込まれた弁本体５９１からなっている。弁自体は、バネ５９５によって 閉位置へ偏在されたポルト５９６およびナツト５９４からなっている。

固定子中のチェック弁の数は０〜４の間で変えうる。

若干のミキサーでは、気体の大部分はミキサー人口で添加され、４個までのチェ ック弁を必要とし、そしてミキサーの出口近くは気体を全（またはほとんど添加 せず１個のチェック弁を必要とするかまたは全く必要としないものがあり、これ らの固定子はその場合にパルプ回転に対する摩擦具としてのみ作用することにな る。例えば６０〜７０％の酸素をミキサーの前半分中に加えることができた。固 定子のうちの最初のｂのものは３または４個のチェック弁を有し、次の１内のも のは２個のチェック弁を有し、最後の−のものは１個または０個のチ３ ニック弁を有するようになろう。

固定子も１１ング状に配列できる。一または二個のリング状のローター配列に対 して一個の１１ング状の固定子配列が用いられよう。一つのリング中の固定子の 数はミキサーの大きさによって左右されることになる。普通は、一つのリングに 四で固の同定子が用いられるが、これは通常２〜８個の間で変わりうる。

ローターおよび固定子の両者は環状空隙を横切って延在する。ローターとミキサ ーの内壁との間、または固定子と中心軸の外壁との間の、通常の間隙（クリアラ ンス）は約１３ｍｍである。この値により、すべての・１！ルプが酸素と接触さ れ、そして酸素と接触せずに・ξルプがミキサーを短時間で通り抜けてしまうこ とをなくすことができる。ロークーおよび固定子は入口と出口との間ですべての ・ξルプが前記掃き払い面積を経て通過し、酸素と接触されるようにしなければ ならない。

第２８〜６６図は上記基本ミキサーの一改変を示す。

酸素は、バイブロ００および軸５６０′の中心に延在する通路６０１を経てロー ターへ運ばれろ。半径方向通路６０２は酸素を外側環状導管６０３へ運ぶ。酸素 はその導管からローター本体６０５の中心通路６０４およびチェック弁５９０“ を経てパルプへ移る。

ローターは丸味を帯びチーノミ−付きのように示されているが、その形状は異な って℃・てもよい。ロークーは丸味を帯びていても角張っていてもよく、そして 水蒸気ミキサーにおいて通常見られるようにチーノミ−無しでもよい。丸味のあ るローターは６０１４π以上の曲率半径を有するであろう。矩形断面をもつチー ノミ−付きローター６０６も使用できる。

第６４図は、第２８〜６３図に示したものと類似の改変ミキサーの運転と、−第 １６〜２７図のミキサーの運転とを比較するものであり、掃き払い面積が太ぎく なるにつれて、また軸径が増大するにつれてミキサー効率が向上することを示し ている。両方のミキサーのクーシングは同一であった。その内径は０．９１４ｍ であった。入口および出口は同一であった。両者にお（・てローターの外側半径 は同じ０．４４４ｍであった。両者は・ξルプを同じ割合の１日当り８１０トン （炉乾燥）のパルプを処理した。

この改変ミキサーは４３５　ＲＰＭの回転速度を有した。

３２個の固定子を８個のリングに、そして６６個のローターを９個のリングにそ れぞれ配列して有した。ローターの各リングは２個のバッグＳよび２個の翼を有 した。

翼は矩形の断面であった。固定子およびローターのはラグは丸味を帯び、外向き にテーパーが付けられ、長さ０．２５４ｍであった。酸素は固定子のみから導入 された。

軸の直径は０．３８ｍであり、その掃き払い面積は炉乾燥パルプ１トン当り１４ ，１００平方米であった。

第１６〜２７図のミキサーは同じ内径を有したが、直径０．５０８ｍの中心軸を 有した。２２４個のローターが９５ あった。ローターは楕円であり線型にテーパーが付けられていた。ローターの主 軸はローターの回転方向に延在していた。ローターの先行刃および後刃は３゜８ ｍｍの曲率半径を有した。ローターは長さ１９ＣＴＬ、そして反応壁から約１３ 關の距離まで延びており、固定子は中心軸から約１６闘のところまで延びていた 。ローターの回転速度は４３５ＲＰＭであった。反応器の掃き払い面積は炉乾燥 パルプ１トン当り７２，２０．０平方米であった。酸素は固定子を介して導入さ れた。

第６４図はパルプの抽出に価とミキサー通過後の追加に価低鍼とを比較しており 、このミキサーが改変ミキサーよりも大きなに価低減を達成したことを示してい る。

このミキサー同量の脱リグニンを達成するのに改変ミキサーの酸素量のわずか職 な必要とするにすぎなかったこと；すなわちその他残りの操作条件を同じにして 同じに価低減を達成するのに、改変ミキサーでは炉乾燥パルプ１トン当り１１ｋ ｇの酸素を必要としたが、そのミキサーでは炉乾燥パルプ１トン当りわずか５ゆ の酸素を必要とするにすぎなかったこと、を示しているまたそのミキサーは改変 ミキサーよりも多量の酸素をパルプと混合できたことも判明した。そのミキサー では改変ミキサーよりも１．５〜２倍多量の酸素をパルプと混合できた。例えば 、改変ミキサーは最高１５，１〜２０．２　ｋ１９の酸素を炉乾燥パルプ１トン と混合できた。そのミキサーは６０．２〜６５６ｋｇの酸素を炉乾燥パルプ１ト ンと混合できた。

９６　特表昭５８−５０１３２８（４２）最適掃ぎ払い面積はそのミキサー中の ローターの数を２２４から２０６に削減することにより達成される。

第６６〜３７図は別異のタイプのローターおよび固定子配列および別異のタイプ の酸素導入を示す。

この改変にお見・て、酸素導管６１０はミキサーの外側本体５５１“を取囲んで おり、気体は本体５５１“の穴６１１を介してミキサーに入る。各１）ング配列 穴６１１の開に配置された環状ダム６１２は、本体５５１“の内側壁に取付けら れている。ダム６１２はミキサー壁に隣接したガス溜めを作る。固定子５８５は そのダム６１２に取付けられている。ローター５７５はダム６１２の間の空隙と 整合している。ローター５７５の外側半はダム６１２の内側半径よりも大きいの で、ローターはダムの内側壁６０８を越えてダム間の捕捉ガス中へ延びている。

この構成によりローターがガス・ポケットの中まで延びることができ、そしてガ スが、ローターがパルプスラリー内を通過中と、ローターの後刃に沿って流下で きる。

ロークーおよび固定子は丸味のある性行刃および後刃な有する平板状であっても よい。この場合も先行刃および後刃の曲率半径は０．５〜１５龍でなければなら ないがそれらの半径が同一である必要はない。ローターおよび固定子はその巾が ６．３５　ｍｍのように狭くてもよい。

この設計にもローターの後刃に溝が含まれて（・てよくその溝は疎水性物質で被 覆されていてよい。

Ｈ季＊　ｗ４いり、１で偶られりネ會比にイ品４ζ−３１ −際調査報告 Ｉｎｌｅｎｗ電ｉａ＋＋ａｌ＾ｏｏ＋＋ｃａａｅｅＮ６．ｐｃＴ／ｕｓｓ１ノ’ ０Ｌｉ８７第１頁の続き ＠発明者　フレック・ジョン・エイ アメリカ合衆国ワシントン用９８０２２エヌムクロー・トウーハントレッドフイ フテイフォース・アベニュー・サウスイースト３９５３１ ０発　明　者　シャステイス・デニス・エッチアメリカ合衆国ワシントン用９８ ３９０サムナー・サウス・タツプス・ドライブ・イースト１７２２７ ０発　明　者　メレデイス・マイケル・ディーアメリカ合衆国ワシントン用９８ ００３フエデラル・ウェイ・サウスウエスト・スリーハンドレッドフォーティシ ックスス２７９ ０発　明　者　トレグロツサ・ルイス・オーアメリカ合衆国ミシシッピー州３９ ７０１コロンブス・ロブ・リピューレ・レイン・ルート４

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、　非凝縮性気体、不飽和勿体および高度過熱水蒸気からなる群よりｆ択され る薬剤と、７〜１５％の濃度のウッドパルプとを混合する方法であって、混合帯 域内に上記パルプを通過させ、混合帯域内のパルプに上記薬剤を添加することか らなり；上記混合帯域は、パルプの移動方向に対して横の方向において・ξルプ 流を切るように旋回動する一連の複数の回転部材を有し、 それらの回転部材は回転の方向に延在する一本の主軸を有し、 それらの回転部材は炉乾燥ノξルプ１トン当り１０，０００〜１，０００，００ ０平方米の掃き払い面積をパルプ流内に与え、 それらの回転部材は先行刃と後刃とを有し、その先行刃は０．５〜１５絹の曲率 半径を有する、ことを特徴とする上記パルプ混合法。 ２、掃き払（・面積は炉乾燥パルプ１トン当り１４．１００〜１．０００，００ ０平方米である請求の範１７１！第１項に記載の方法。 ろ　掃き払い面積は炉乾燥パルプ１トン当り２５，０００〜１５０、ＯＤＤ　平 方床である請求の範囲第１項に記載の方法。 ４　掃き払い面積は炉乾燥パルプ１トン当り約６５．４　Ｄ　Ｏ平方床である請 求の範囲第１項（・て記載の方法。 ５、回転部材は回転の方向に延在する主軸を有する楕円基本断面を有する請求の 範囲第１．２．３または４項ｒ記載の方法。 ６、　混合は環状空隙内で生じ、その空隙の内側表面はその空隙の外側表面の半 径の少なくともｂの半径を有する請求の範囲第１．２．３または４項に記載の方 法。 ７　後刃は０．５〜１．５龍の曲率半径を有する請求の範囲ｍ１，２．３または ４項に記載の方法。 ８、薬剤をパルプに対して少量ずつ次第に添加する請求の範囲第１．　２．　３ または４項に記載の方法。 ９　混合は８３０　ｋＰａまでのゲージ圧の圧力の下で行う請求の範囲第１，２ ．ろまたは４項に記載の方法。 １０、回転部材は回転の方向に延在する主軸を有する楕円基本断面を有し、そし て混合は８３０　ｋＰａまでのゲージ圧の圧力の下で行う請求の範囲ｍ１．　２ ．　３または４項に記載の方法。 １１、混合帯域は環状空隙内で生じ、その空隙の内側表面はその空隙の外側表面 の半径の少なくとも１／２の半径を有し、そして混合は８３０　ｋＰａまでのゲ ージ圧の圧力の下で行う請求の範囲第１．２．３または４項に記載の方法。 １２、後刃は０．５〜１５ｍｒｎの曲率半径を有し、そして混合は８３０　ｋＰ ａまでのゲージ圧の圧力の下で行う請求の範囲第１．２．３または４項に記載の 方法。 １６　パルプを７〜１５％の濃度に調節する工程をさら９９ に含む請求の範囲第１項に記載の方法。 １４　掃き払い面積は炉乾燥パルプ１トン当り１４，１００〜１，０００，００ ０　平方米である請求の範囲第１６項に記載の方法。 １５、掃き払い面積は炉乾燥パルプ１トン当り２５．０００〜１５　Ｄ、０００ 　平方米である請求の範囲第１６項に記載の方法。 １６、　掃き払い面積は炉乾燥パルプ１トン当り約６５．４００平方米である請 求の範囲第１６項に記載の方法。 １Ｚ　回転部材は回転の方向に延在する主軸を有する楕円基本断面を有する請求 の範囲第１３．１４．１５または１６項に記載の方法。 １８、混合は環状空隙内で生じ、その空隙の内側表面はその空隙の内側表面の半 径の少なくとも１／２の半径を有する請求の範囲第１３．１４．１５または１６ 項ｊｃ記・”Ｖの方法。 １９　後刃は０５〜１５順の曲率半径を有する請求の範囲臼１３，１４．１５ま たは１６項に記載の方法。 ２０、薬剤はパルプに対して少量ずつ次第に添加する請求の範囲第１６，１４． １５または１６項に記載の方法。 ２１、混合は８ろＯｋＰａまでのゲージ圧の圧力の下で行う請求の範囲第１３． １４．１５または１６項（（記載の方法 ２２、回転部材は回転の方向に延在する主軸を有する楕円基本断面を有し、そし てポ合は８３０　ｋＰａまでのゲージ圧の圧力の下で行う請求の範囲第１３．１ ４゜１５または１６項に記載の方法。 ２６、混合帯域は環状空隙であり、その空隙の内側表面はその空隙の外側表面の 半径の少なくとも１／２の半径を有、そして混合は８３０　ｋＰａまでのゲージ 圧の　の圧力の下で行う請求の範囲第１３．１４．１５または１６項に記載の方 法。 ２４　後刃は０．５〜１５ｍｍの曲率半径を有し、そして混合は８３０　ｋＰａ までのゲージ圧の圧力の下で行う請求の範囲第１３．１４．１５または１６項に 記載の方法。 ２５、薬剤は、酸素、オゾン、空気、塩素、二酸化硫黄、アンモニア、窒素、二 酸化炭素、塩化水素、硝酸、過酸化窒素および高度過熱水蒸気からなる群より選 択される請求の範囲第１項に記載の方法。 ２６、掃き払い面積は、炉乾燥パルプ１トン当り１４．０００〜１，０００，０ ００平方米である請求の範囲第２５項に記載の方法。 ２Ｚ　掃き払い面積は炉乾燥パルプ１トン当り２５，０００〜１５０，０００平 方米である請求の範囲第２５項に記載の方法。 ２８　掃き払い面積は炉乾燥パルプ１トン当り約６５．４００平方米である請求 の範囲第２５項に記載の方法。 ０１ ２９　回転部材は回転の方向に延在する主軸を有する楕円基本断面を有する請求 の範囲第２５．２６．２７または２８項だ記載の方法。 ３０、混合は環状空隙内で生じ、その空隙の内側表面はその空隙の外側表面の半 径の少なくとも１／２の半径を有する請求の範囲第２５．２６．２７または２８ 項に記載の方法、 ６１、後刃は０．５〜１５ｍｍの曲率半径を有する請求の範囲第２’５，２６． ２７または２８項に記載の方法。 ３２　薬剤をパルプに対して少量ずつ次第に添加する請求の範囲第２５．２６． ２７または２８項に記載の方法。 ろ６．　混合は８ろＱ　ｋＰａまでのゲージ圧の圧力の下で行う請求の範囲第２ ５．２６．２７または２８項に記載の方法。 ３４　回転部材シま回転の方向に延在する主軸を有する楕円基本断面を有し、そ して混合は８３０　ｋｐａまでのゲージ圧の圧力の下で行う請求の範囲に２５， ２６゜２７または２８項だ記載の方法。 ６５、混合は環状空隙内で生じ、その空隙の内側表面はその空隙の外側表面の半 径の少なくとも１／２の半径を有し、そして混合は８３０　ｋＰａまでのゲージ 圧の圧力の下で行う請求の範囲第２５．２６．２７または２８項に記載の方法。 ろ６　後刃は口、５〜１５１ｍの曲率半径を有し、そして混０２ 合は８３０　ｋＰａまでのゲージ圧の圧力の下で行う請求の範囲第２５．２６． ２７または２８項に記載の方法。 ６Ｚ　−ξルプを７〜１５％の濃度に調節する工程をさらに含む請求の範囲第２ ５項に記載の方法。 ６８、掃き払い面積は炉乾燥パルプ１トン当り１４，１００〜１，０００，００ 　［１平方米である請求の範囲第６７項に記載の方法。 ３９　掃き払い面積は炉乾燥パルプ１トン当り２５．０００〜１５０，０００　 平方米である請求の範囲第６７項に記載の方法。 ４０、掃き払い面積は炉乾燥パルプ１トン当り約６５．４００平方米である請求 の範囲第３７項に記載の方１去。 ４１、回転部材は回転の方向に延在する主軸を有する楕円基本断面を有する請求 の範囲第３７．３８．３９または４０項ＩＣ記載の方法。 ４２　混合は環状空隙内で生じ、その空隙の内側表面はその空隙の外側表面の半 径の少なくとも１／２の半径を有する請求の範囲２３７，３８．３９または４０ 項に記載の方法。 ４ろ、　後刃は０．５〜１５ｍｍの曲率半径を有する請求の範囲第３７．３８． ３９または４０項１で記載の方法。 ４４　薬剤をパルプスラリーに対して少量ずつ次第（Ｃ添加する請求の範囲第３ ７．３８．３９または４０項に記載の方法。 １０３ ４５、混合は８３０　ｋＰａまでのゲージ圧の圧力の下で行う請求の範囲第３７ ，３８．３９または４０項に記載の方法。 ４６、回転部材は回転の方向に延在する主軸を有する楕円基本断面を有し、そし て混合は８ろＤ　ｋＰａまでのゲージ圧の圧力の下で行う請求の範囲第３７．３ ８゜ろ９または４０項に記載の方法。 ４Ｚ　混合は環状空隙内で生じ、その空隙の内側表面はその空隙の外側表面の半 径の少なくとも１／２の半径を有し、そして混合は８３０　ｋＰａまでのゲージ 圧の圧力の下で行う請求の範囲第３７．３８．３９または４０項に記載の方法。 ４８、後刃は０５〜１５朋の曲率半径を有する請求の範囲第６７、ろ８．ろ９ま たは４０項に記載の方法。 ４９　薬剤は酸素である請求の範囲第１項に記載の方法。 ５０　ウッドパルプと酸素との間に緊密接触を生じさせてパルプを酸素で処理し 、その際に・ξルプに対して酸素を添加し、混合帯域中でその酸素とパルプとを 緊密に混合させ、その・ξルプを貯蔵タンクへ送り、その貯蔵タンク中で貯蔵す ることを特徴とする請求の範囲４９項に記載の方法。 ５１、掃き払い面積は炉乾燥パルプ１トン当す１４，１００〜１，０００，００ ０平方米である請求の範囲５０項に記載５２、掃き払い面積は炉乾燥〜・♀ルプ １トン当り２５．Ｄ　Ｏ０〜１５０．０００平方米である請求の範囲第５０項に 記載の方法。 ５ろ、　掃き払い面積は炉乾燥・ξルプ１トン当り約６５．４００平方米である 請求の範囲第５０項に記載の方法。 ５４　回転部材は回転の方向に延在する主軸を有する楕円基本断面を有する請求 の範囲第５０．５１．５２または５６項に記載の方法。 ５５、混合は環状空隙内で生じ、その空隙の内４９１１表面はその空隙の外側表 面の半径の少なくとも１／２の半径を有する請求の範囲第５０．５１．５２また は５３項に記載の方法。 ５６、後刃は０．５〜１５間の曲率半径を有する請求の範囲第５０．５１．５２ または５３項に記載の方法。 ５７、酸素をパルプに対して少量ずつ次第に添加する請求の範囲第５０．５１． ５２または５３項に記載の方法。 ５８、・ξルプに添加される酸素の量は、炉乾燥パルプ１トン当り５〜５０ｋ１ ７である請求の範囲第５０，５１゜５２または５３項に記載の方法。 ５９　パルプに添加される酸素の量は、炉乾燥パルプ１トン当り２２〜２８ゆで ある請求の範囲第５０゜５１．５２または５６項に記載の方法。 ６０、・ξルプに添加される酸素の量は、炉乾燥パルプ１トン当り８〜１７に９ である２青求の範囲第５０．５１゜５２または５５項ｊ（記載の方法。 ０５ ６１、酸素の混合は１分間以下行う請求の範囲第５０゜５１．５２または５６項 に記載の方法。 ６２、酸素の混合は、８ろ０ｋＰａまでのゲージ圧の圧力の下で行う請求の範囲 ２５０，５１，５２または５６項に記載の方法。 ６ろ、　酸分工程の前に、・ξルプを加熱してその混合工程中疋パルプが約り５ ℃〜約１２１℃の範囲内の温度であるようにする工程をさらに含む請求の範囲第 ５０〜に記載の方法。 ６４　掃き払い面積は炉乾燥）ξルプ１トン当り１４，１００〜１，０００，０ ００平方米である請求の範囲第６３項に記載の方法。 ６５　掃き払い面積は炉乾燥・ξルプ１トン当り２５．０００〜１５０．０００ 　平方米である請求の範囲第６６項に記載の方法。 ６６、掃き払い面積は炉乾燥パルプ１トン当り約６５，４００平方米である請求 の範囲第６６項に記載の方法１．６７　回転部材は回転の方向に延在する主軸を 有する楕円基本断面を有する請求の範囲第６＋、６４．６５または６６項に記載 の方法。 ６８、混合は環状空隙内で生じ、その空隙の内側表面はその空隙の外側表面の半 径の少なくとも１／２の半径を有する請求の範囲第６３．６４．６５または６６ 項に記載の方法。 ６９　後刃は０５〜１５ｍｍの曲率半径を有する請求の範０６ 間第６３．６４．　６５または６６項に記載の方法。 ７０、酸素をパルプに対して少量ずつ次第に添加する請求の範囲第６３．６４． 　６５−１：たは６６項に記載の方法。 ７１、パルプに添加される酸素の量は炉乾燥・ξルプ１トン当り５〜５０′ｋｇ である請求の範囲第６３．６４゜６５または６６項に記載の方法。 ７２、パルプに添加される酸素の量は炉乾燥パルプ１トン当り２２〜２８ｋｇで ある請求の範囲第６５’、６４゜６５または６６項に記載の方法。 ７６、パルプに添加される酸素の量は炉乾燥・ξルプ１トン当り８〜１７ｋｇで ある請求の範囲第６６．６４゜６５または６６項に記載の方法。 ７４　酸素の混合は１分間以下行う請求の範囲第６６゜６４．６５または６６項 に記載の方法。 ７５、酸素の混合は８３０　ｋＰａまでのゲージ圧の圧力の下で行う請求の範囲 第６３．６４．６５または６６項に記載の方法。 ７６、パルプ濃度を７〜１５％に調節する工程をさらに含む請求の範囲第５０項 に記載の方法。 ７Ｚ　掃き払い面積は炉乾燥パルプ１トン当り１４，１００〜１．０００，００ ０平方米である請求の範囲第７６項（Ｃ記載の方法。 ７８８　掃き払い面積は炉乾燥パルプ１トン当り２５．０００〜１５０．０００ 平方米である請求の範囲第７６項に記１０７ 載の方法。 ７９　掃き払い面積は炉乾燥・パルプ１トン当り約６５，４００平方米である請 求の範囲第７６項に記載の方法。 ８０、回転部材は回転の方向に延在する主軸を有する楕円基本断面を有する請求 の範囲第７６、　７７、　７８または７９項に記載の方法。 ８１、混合は環状空隙内で生じ、その空隙の内側表面はその空隙の外側表面の半 径の少なくとも１／２の半径を有する請求の範囲第７６．７７、．７８または７ ９項尾記載の方法。 ８２、後刃は０．５〜１５ｍｍの曲率半径を有する請求の範囲第７６．７７．７ ８または７９項に記載の方法。 ８６、酸素をパルプに対して少量ずつ次第に添加する請求の範囲第７６．７７． ７８または７９項に記載の方法。 ８４　パルプに添加される酸素の量は、炉乾燥ノξルプ１トン当り５〜５０ｋｇ である請求の範囲第７６．７７゜７８または７９項に記載の方法。 ８５、パルプに添加される酸素の量は、炉乾燥ノξルプ１トン当り２２〜２８ゆ である請求の範囲第７６゜７７．７８または７９項に記載の方法。 ８６、パルプに添加される酸素の量は、炉乾燥パルプ１トン当り８〜１７ｋｇで ある請求の範囲第７６．７７゜７８または７９項に記載の方法。 ８Ｚ　酸素の混合は１分間以下行う請求の範囲第７６゜１０８　特表昭５８−！ １０１３２８（４）７７．７８または７９項に記載の方法。 ８８、酸素の混合は８３０　ｋＰａまでのゲージ圧の圧力の下で行う請求の範囲 第７６．７７．７８または７９項に記載の方法。 ８９　混合工程の前に、パルプを加熱してその混合工程中にパルプが約り５℃〜 約１２１℃の範囲内の温度であるようにする工程をさらに含む請求の範囲第７６ 項に記載の方法。 ９０、掃き払い面積は炉乾燥パルプ１トン当り１４，１００〜ｉ、ｏ　ｏ、ｏ、 ｏ　ｏ　ｏ平方床である請求の範囲第８９項に記載の方法。 ９１、掃き払い面積は炉乾燥パルプ１トン当り２５，０００〜１５０，０００平 方米である請求の１１囲第８９項に記載の方法。 ９２、掃き払い面積は炉乾燥パルプ１トン当り約６５．４００平方米である請求 の範囲第８９項に記載の方法。 ９６　回転部材は回転の方向に延在する主転を有する楕円基本断面な有する５青 求の範囲第８９．９０．９１または９２項に記載の方法。 ９４　混合は環状空隙内で生じ、その空隙の内側表面はその空隙の外側表面の半 径の少な（とも１／２の半径を有する請求の範囲第８９．９０．９１または９２ 項に記載の方法。 ９５、後刃は０５〜１５＋＋＋ｍの曲率半径を有する請求の範囲第８９．９０． ９１または９２項に記載の方法。 ０９ ９６、　酸素をパルプに対して少量ずつ次第に添加スル請求の範囲第８９．９０ ．９１または９２項に記載の方法。 ９７　・パルプに添加される酸素の量は、炉乾燥・パルプ１トン当り５〜５０ｋ ｑである請求の範囲第８９．９０゜９１または９２項に記載の方法。 ９８、パルプに添加されるや素の量は、炉乾燥パルプ１トン当り２２〜２８ｋｇ である請求の範囲第８９゜９０．９１または９２項に記載の方法。 ９９、パルプに添加される酸素の量は、炉乾燥）パルプ１トン当り８〜１７ｋｇ である請求の範囲２８９，９０゜９１または９２項に記載の方法。 １００、混合は１分間以下行う請求の範囲第８９．９０゜９１または９２項に記 載の方法。 １０１、酸素の混合は８ろＱ　ｋＰａまでのゲージ圧の圧力の下で行う請求の範 囲第８９．９０．９１−１：たは９２項に記載の方法。 １０２、ウッドパルプと酸素との間に緊密接輪を生じさせパルプを酸素で処理し 、その瞭にパルプに対して酵素を添加し、混合帯域中でその酸素と・パルプとを 緊密に混合させ、そのパルプを貯蔵タンクへ送りその貯蔵タンク中で貯蔵するこ とを特徴とする請求の範囲第４９項に記載の方法。 １０ろ、掃き払い面積は炉乾燥パルプ１トン当り１４，１００〜１５０，０００ 　平方床である請求の範囲第１０２項に１０ 記載の方法。 １０４　掃き払い面積は炉乾燥パルプ１トン当り２５．０００〜１５０，０００ 　平方床である請求の範囲第１０２項に記載の方法。 １０５、掃ぎ払い面積は炉乾燥パルプ１トン当り約６５．４００平方米である請 求の範囲第１０２項に記載の方法。 １０６、回転部材は、回転の方向に延在する主軸を有する楕円基本断面を有する 請求の範囲！１０２，１０３゜１０４または１０５項に記載の方法。 １０Ｚ　混合は環状空隙内で生じ、その空隙の内側表面はその空隙の外側表面力 半径の少なくとも１／２の半径を有する請求の範囲第１０２．１０６，１ｏ４ま たは１０５項に記載の方法。 １０８、後刃は０．５〜１５ｍｍの曲率半径を有する請求の範囲第１０２．１０ ３，１０４または１０５項に記載の方法。 １０９　酸素をパルプに７寸して少量ずつ次第に添加する請求の範囲第１０２， １０３，１０４または１０５項に記載の方法。 １１０　パルプに添加される酸素の量（・ま、炉乾燥パルプ１トン当り５〜５０ ｋｇである請求の範囲第１０２゜１０３．１０４または１０５項に記載の方法。 １１１、パルプに添加される酸素の量）よ、炉乾燥・パルプ１トン当り２２〜２ ８ｋｇである請求の範！用第１０２゜１０５．１０４またはｉｔ］５項に記載の 方法。 １１１ １１２、パルプに添加される酸素の量は、炉乾燥・ξルプ１トン当り８〜１７ｋ ｑである請求の範囲！１０２゜１０ろ、１０４または１０５項に言ｅ載の方法。 １１ろ、混合は１分間以上行う請求の範囲第１０２．１［３３゜１０４または１ ０５項に記載の方法。 １１４混合は８ろＯｋＰａまでのゲージ圧の圧力の下に行う請求の範囲第１０２ ，１０６，１０４または１０５項に記載の方法。 １１５、混合の前に、パルプを加熱してその混合中にパルプが約６５°Ｃ〜約１ ２１°Ｃの範囲内の温度であるようにする工程を含む請求の範囲第１０２項に記 載の方法。 １１６、掃き払い面積は炉乾燥パルプ１トン当り１４．１００〜１，０００，０ ００平方米である請求の範囲第１１５項に記載の方法。 １１７、掃き払い面積は炉乾燥パルプ１トン当り２５．０００〜１５０，０００ 平方米である請求の範囲第１１５項に記載の方法。 １１８、掃き払い面積は炉乾燥パルプ１トン当り約６５，４００平方米である請 求の範囲第１１５項に記載の方法。 １１９回転部材は回転の方向に延在する主軸を有する楕円基本断面を有する請求 の範囲第１１５．１１６゜１１７または１１８項に記載の方法。 １２０　混合は環状空隙内で生じ、その空隙の内側表面はその空隙の外側表面の 半径の少なくとも１／２の半径を有する請求の範囲第１１５，１１６，１１７ま たは１１８項に記載の方法。 １２１、後刃は０５〜１５闘の曲線半径を有する請求の範：用第１１５，１１６ ，１１７または１１８項に記載の方法。 １２２、酸素を・ξルプに対して少量ずつ次第に添加する請求の範囲第１１５， １１６，１１７または１１８項に記載の方法。 １２ろ、パルプに添加される酸素の量は、炉乾燥・ξルプ１トン当り５〜５０ｋ ｇである請求の範囲第１１５゜１１６．１１７または１１８項１ｃ記載の方法。 １２４　・ξルプに添加される酵素の量は炉乾燥パルプ１トン当り２２〜２８ｋ ｌ？である請求の範囲第１１５゜１１６．１１７または１１８項に記載の方法。 １２５、−ξルプに添加される酸素の量は炉乾燥パルプ１トン当り８〜１７ｋｇ である請求の範囲第１１５，１１６゜１１７または１１８項に記載の方・去。 １２６混合は１分間以下行う請求の範囲第１１５，１１６゜１１７または１１８ 項に記載の方法。 １２７、混合は８３０　ｋＰａまでのゲージ圧の圧力の下に行う請求の範囲第１ １５，１１６，１１７または１１８項に記載の方法。 １２８、パルプ濃度を７〜１５％に調節する工程をさらに含む請求の範囲第１０ ２項に記載の方法。 １２９掃き払℃・面積は炉乾燥パルプ１トン当り１５．０００１３ 〜ｉ、ｏ　ｏ　ｏ、ｏ　ｏ　ｏ平方米である請求の範囲第１２８項に記載の方法 。 １３０　掃き払℃・面積は炉乾燥パルプ１トン当り２５．０００〜１５０．００ ０　平方米である請求の範囲ＩＥ　１．２８項に記載の方法。 １６１、掃き払い面積は炉乾燥パルプ１トン当り約６５．４００平方米である請 求の範囲第１２８項に記載の方法。 １６２　回転部材は回転の方向に延在する主軸を有する楕円基本断面を有する請 求の範囲第１２８，１２９゜１６０または１６１項に記載の方法。 １３３、混合は埋伏空隙中で生じ、その空隙の内側表面はその外側表面の半径の 少なくとも１／２の半径を有する請求の範囲第１２８，１２９，１６０または１ ６１項に記載の方法。 １３４　後刃は０．５〜１５間の曲率半径を有する請求の範囲第１２８，１２９ ．　１３０または１６１項に記載の方法。 １ろ５　ｅ素をパルプに対して少量ずつ次第に添加する請求の範囲第１２８，１ ２９，１３０または１６１項に記載の方法。 １３６　パルプに添加される酸素の量は炉乾燥パルプ１トン当り５〜５０ｋｇで ある請求の範囲第１２８．１２９゜１６０または１６１項に記載の方法。 １３７、　パルプに添加される酸素の量は炉乾燥パルプ１トン当り２２〜２８ｋ ｑである請求の範１用第１２８゜１４ １２９．１３０または１３１項に記載の方法。 １６８、パルプに添加される酸素の量は炉乾燥パルプ１トン当り８〜１７’ｋｇ である請求の範囲第１２８．１２９゜１３０または１６１項に記載の方法。 １６９混合は１分間以下行う請求の範囲第１２８．１２９゜１３０または１３１ 項に記載の方法。 １４０、混合は８３０　ｋＰａまでのゲージ圧の圧力の下で行う請求の範囲第１ ２８，１２９，１３０または１６１項に記載の方法。 １４１、混合の前に、パルプを加熱して混合中に・ξルプが約６５°Ｃ〜約１２ １°Ｃの範囲内の温度であるようにする工程を含む請求の範囲第１２８項に記載 の方法。 １４２、掃き払い面積は炉乾燥）ξルプ１トン当り１４，１００〜１．０００， ０００平方米である請求の範囲第１４１項に記載の方法。 １４ろ、掃き払い面積は炉乾燥・ξルプ１トン当り２５．０００〜１５００００ 平方米である請求の範ｉｆ＠埠１４１項１（記載の方法。 １４４　掃き払い面積は炉乾・漠・ξルプ１トン当り約６５．４００平方米であ る請求の範囲第１４１項ＩＣ記載の方法。 １４５、回転部材は回転の方向に延在する主軸を有する楕円基本断面を有する請 求の範囲第１４１，１４２゜１４６または１４４項１Ｃ記載の方法。 １４６　混合は環状空隙内で生じ、その空隙力内側表面はその空隙の外側表面の 半径の少なくとも１／２の半１１５ 径を有する請求の範囲第１４１．．１４２，１４３または１４４項に記載の方法 。 １４　Ｚ　後刃は０．５〜１５ｍｍの曲率半径を有する請求の範囲第１４１，１ ４２，１４３または１４４項１（記載の方法。 １４８、酸素をパルプに対して少量ずつ次第に添加する請求の範囲第１４１，１ ４２，１４３または１４４項に記載の方法。 １４９　パルプに添加される酸素の量は炉乾燥パルプ１トン当り５〜５０に９で ある請求の範囲第１４１，１４２゜１４６または１４４項に記載の方法。 １５０、パルプに添加される酸素の量は炉乾燥・ξルプ１トン当り２２〜２８ｋ ｇである請求の範囲第１４１゜１４２．１４３または１４４項に記載の方法。 １５１、、ξルプに添加される酵素の量は炉乾燥・ξルプ１トン当り８〜１７ｋ ｌ？である請求の範囲第１４１，１４２゜１４３または１４４項に記載の方法。 １５２、混合は１分間以下行う請求の範囲第１４１，１４２゜１４３または１４ ４項に記載の方法。 １５６、混合は８３０　ｋＰａまでのゲージ圧の圧力の下で行う請求の範囲第１ ４１．１，１１２，１４３または１４４項に記載の方法。 １５４ｐ素とウッドパルプとの間に緊密接触を生じさせてそのパルプを酸素で処 理するとともにアルカ１］を用いてパルプから漂白副生物を抽出し、そのアにパ ルプを貯蔵タンクへ送り、パルプをその貯蔵タンク中に１／２〜４時間にわたり 貯蔵し、その貯蔵後にパルプから抽出副生物を洗出し：その貯蔵工程の前にパル プに対してアルカリを、パルプの炉乾燥重量に基き、水酸化ナトリウムとして表 わして、０，５〜７％の量で添加し、パルプを加熱し：そしてその加熱工程と貯 蔵工程との間で該酸素を・ξルプに添加してその酸素とパルプとを混合帯域中で 緊密に混合する；ことを特徴とする請求の範囲第４９項に記載の方法。 １５５、掃き払い面積は炉乾燥パルプ１トン当り１４．１００〜１．ＯＤ　Ｏ， ０００平方米である請求の範囲第１５４項に記載の方法。 １５６、掃き払い面積は炉乾燥パルプ１トン当り２５，０００〜１５０，０００ 　平方米である請求の範囲第１５４項に記載の方法。 １５７、　掃き払い面積は炉乾燥・ξルプ１トン当り約６５，４００平方米であ る請求の範囲第１５４項に記載の方法。 １５８、回転部材は回転の方向に延在する主軸を有する楕円基本断面を有する請 求の範囲第１５４，１５５゜１５６または１５７項に記載の方法。 １５９　混合は環状空隙内で生じ、その空隙の内側表面はその空隙の外側表面の 半径の少な（とも１／２の半径を有する請求の範囲第１５４，１５５，１５６ま たは１５７項に記載の方法。 １７ １６０、後刃は０５〜１５朋の曲率半径を有する請求の範囲第１５４，１５５， １５６または１５７項に記載の方法。 １６１、酸素をパルプに対して少量ずつ次第に添加する請求の範囲第１５４．１ ’５５，１５６または１５７項に記載の方法。 １６２、）ξルプに添加される酸素の量は炉乾燥ノξルプ１トン当り５〜５０ゆ である請求の範囲第１５４．１５５゜１５６または１５７項に記載の方法。 １６６、混合は１分間以下行う請求の範囲第１５４．１５５゜１５６または１５ ７項に記載の方法。 １６４　混合は８３０　ｋＰａまでのゲージ圧の圧力の下で行う請求の範囲第１ ５４．１５５，１５６または１５７項１（記載の方法。 １６５、貯蔵工程と洗浄工程との間でパルプの濃度を１〜２％に低減する請求の 範囲第１５４項に記載の方法。 １６６　掃き払い面積は炉乾燥パルプ１トン当り１４．１００〜１，０００，０ ００平方米である請求の範囲第１６５項に記載の方法。 １６７　掃き払い面積は炉乾ｅ）ξルプ１トン当り２５，０００〜１５０，００ ０　平方米である請求の範囲第１６５項に記載の方法。 １６８、掃き払い面積は炉乾燥パルプ１トン当り約６５．４０　ｎ平方米である 請求の範囲第１６５項に記載の方法。 １６９回転部材は回転の方向に延在する主軸を有する楕１８ 円基本断面を有する請求の範囲第Ｌ６５．’１６６゜１６７または１６８項に記 載の方法。 １７０、混合は環状空隙内で生じ、その空隙の内１１１　表面はその空隙の外側 表面の半径の少なくとも１／シの半径を有する請求の範囲第１６５，１６６．１ ６７または１６８項に記載の方法。 １７１、後刃は０．５〜１５ｍｍの曲率半径を有する請求の範囲第１６５，１６ ６．１６７または１６８項ｊ′に記載の方法。 １７２、酸素をパルプに対して少量ずつ次第に添加する請求の範囲第１６５，１ ６６．１６７または１６８項に記載の方法。 １７６、パルプに添加される酸素の量は、炉乾燥・ξルプ１トン当り９〜２３ｋ ｌ？である端末の範囲第１６５゜１６６．１６７または１６８項に記載の方法。 １７４混合は１分間以下行う請求の範囲第１６５，１６６゜１６７または１６８ 項に記載の方法。 １７５、混合は８３０　ｋＰａまでのゲージ圧の圧力の下で行う請求の範囲第１ ６５，１６６．１６７または１６８項に記載の方法。 １７６、パルプスラ１１−の濃度を７〜１５％に調節する工程をさらに含む請求 の範囲第１５４項に記載の方法。 １７７、掃き払い面積は炉乾燥パルプ１トン当り１４，１００〜１，０００，０ ００平方米である請求の範囲第１７６項に記載の方法。 １１９ １７８、掃き払い面積は炉乾燥パルプ１トン当り２５．０００〜１５［］、００ ０　平方米である請求の範囲第１７６項に記載の方法。 １７９掃き払い面積は炉乾燥・ぐルプ１トン当り約６５．４００平方米である請 求の範囲第１７６項に記載の方法。 １８０、回転部材は回転の方向に延在する主軸を有する楕円基本断面を有する請 求の範囲第１７６．１７７゜１７８または１７９項に記載の方法。 １８１、混合は環状空隙内で生じ、その空隙の内側表面はその空隙の外側表面の 半径の少なくともｂの半径を有する請求の範囲第１７６．１７７．１７８または １７９項に記載の方法。 １８２後刃は０．５〜１５ｍ＋ｘの曲率半径を有する請求の範囲第１７６．１７ ７．１７８または１７９項に記載の方法。 １８ろ、酸素をパルプに対して少量ずつ次第に添加する請求の範囲第１７６、　 １７７、１７８または１７９項に記載の方法。 １８４パルプに添加される酸素の量は炉乾燥パルプ１トン当り９〜２３ｋｑであ る請求の範囲第１７６．１７７゜１７８または１７９項に記載の方法。 １８５、混合は１分間以下行う請求の範囲第１７６、１７７゜１７８または１７ ９項１（記載の方法。 １８６々合は８ろＯｋＰａまでのゲージ圧の圧力カ下で行う請求の範囲第１７６ ．１７７．１７８−１：たは１７９項に記載の方法。 １８７、貯蔵工程と洗浄工程との間でパルプの濃度を１〜２％に低減する請求の 範囲第１７６、　１．７７、　１７８または１７９項に記載の方法。 １８８、掃き払い面積は炉乾燥・ξルプ１トン当り１４，１００〜１，０００， ０００平方米である請求の範囲第１８７項に記載の方法。 １８９掃き払い面積は炉乾燥・ξルア″１）ン当り２５．０００〜１５０．ＣＩ 　００平方米である請求の範囲第１８７項に記載の方法。 １９０、掃き払い面積は炉乾燥パルプ１トン当り約６５．４００平方米である請 求の範囲第１８７項に記載の方法。 １９１、回転部材は回転の方向に延在する主軸を有する楕円基本断面を有する請 求の範囲第１８７，１８８゜１８９または１９０項に記載の方法。 １９２、混合は環状空隙内で生じ、その空隙の内側表面はその空隙の外側表面の 半径の少なくとも１／／２の半径を有する請求の範囲第１８７，１８８．１８９ ｔたは１９０項に記載の方法。 １９ろ、後刃は０．５〜１５龍の曲率半径を有する請求の範囲第１８７，１８８ ，１８９または１９０項に記載の方法。 １９４酸素をパルプに対して少量ずつ次第に添加する請求の範囲第１８７，１８ ８，１８９または１９０項に記載の方法。 ２１ １９５、パルプに添加される酸素の量は炉乾燥ノξルプ１トン当り９〜２６ｋｇ である請求の範囲第１８’７．１８８゜１８９または１９０項に記載の方法。 １９６、混合は１分間以下行う請求の範囲第１８７，１８８゜１８９または１９ ０項に記載の方法。 １９７、混合は８３　Ｄ　ｋＰａまでのゲージ圧の圧力カ下で行う請求の範囲第 １８７．１８８．１８９または１９０項に６２戦の方法。 １９８、濃度７〜１５％のパルプをアルカリ性のｐＨおよび約６５℃〜約１２１ °Ｃの温度において酸素で処理し：酸素処理パルプを洗浄し：洗浄パルプを塩素 、二酸化塩素、塩素／二酸什塩素氾合物、次亜塩素酸塩、過酸化物およびオゾン からなる群より選択される漂白剤で処理し；漂白剤処理パルプを洗浄し；そして この後者力洗浄パルプを７〜１５％の濃度１こおいてアルカリ性ｎｐＨおよび約 ６５℃〜約１２１°Ｃθ）温度で酸素により処理する；ことからなり、それらの 酸素処理のそれぞれにおける酸素は２合帯域のうちの一つ尾おいてパルプと混合 されることを特徴とする請求の範囲第４９項に記載の方法。 １９９酸素混合のそれぞれにおける掃き払い面積は、炉乾燥パルプ１トン当り１ ４，１００〜１，０００，０００平方米である請求の範囲第１９８項に記載の方 法。 ２００酸素混合のそれぞれにおける掃き払い面積は、炉乾燥パルプ１トン当り２ ５．０００〜１５０，０００平方米で１２、 特許請求の範囲第１９８項１に記載の方法。 ２０１、酸素混合のそれぞれにおける掃き払も・面積（ま、炉乾燥パルプ１トン 当り約６５，４００平方米である請求の範囲第１９８項に記載の方法。 ２０２回転部材シま回転の方向に延在する主軸を有する楕円基本断面を有する請 求の範囲第１９８，１９９゜２００−１：たは２０１頂に記載の方法。 ２０３、酵素混合のそれぞれは環状空隙内で生じ、その空隙の内側表面はその外 側表面の半径のルなくともｂの半径を有する請求の産間第１９８，１９９゜２０ ０または２０１項に＝ｇ載の方法。 ２０４後刃は０５〜１５ｍ＋ｘの曲率半径を有する請求の範囲第１９８，１９９ ，２００または２０１項に記載の方法。 ２０５酸素混合のそれぞれにお℃・て、酸素を・ξルプに対して少量ずつ次第に 添加する請求の範ｉ第１９８゜１９９．２００または２０１項に記載の方法。 ２０６酸素混合のそれぞれにおし・て、混合は８ろＯｋＰａまでのゲージ圧の圧 力の下で行つ請求の範囲第１９８゜１９９．２００または２０１項に記Ａ−Ｖの 方法。 ２０７、酸素混合のそれぞれの前に、酸素混合における約６５°Ｃ〜約１２１℃ の温度にパルプを加熱する請求の範囲第１９８，１９９，２００または２０１項 に記載の方法。 ２０８最初の酸素処理は、濃度７〜１５９おのパルプをア１２３ ルカリ性のｐＷおよび約６５°Ｃ〜約１２１℃の温度に松いて酸素で処理するこ とにより行ない、そしてその酸素処理・ξルプを洗浄し、その町に酸素は混合帯 域においてパルプと混合する請求の範囲第１９８項に記載の方法。 ２０９酸素渭合のそれぞれにおける掃き払い面積は、炉乾燥パルプ１トン当り１ ４．１００〜１，０００，０００平方米である請求の範囲第２０８項に記載の方 法。 ２１０、酸素混合のそれぞれにおける掃き払い面積は、炉乾燥パルプ１トン当り ２５，０００〜１５０．０ＯＣ１平方米である請求の範１７１Ｊ第２０８項に記 載の方法。 ２１１、酸素混合のそれぞれにお（する掃き払い面積は、炉乾燥パルプ１）−ン 当り約６５．４００平方米である請求の範囲第２０８項に記載の方法。 ２１２、回転部材は回転の方向に延在する主軸を有する楕円基本断面を有する請 求の範囲第２０８．２０９゜２１０または２１１項ＩＣ記載の方ミ去。 ２１６、酸素混合のそれぞれは環状空隙内で生じ、その空隙の内・側表面はその 空隙の外側表面の半径の少なくとも１／２の半径を有する請求の範囲第２０８． ２［］９゜２１０または２１１項（Ｃ記載の方法。 ２１４後刃は０．５〜１５ｍｍの曲率半径を有する請求の範囲第２０８，２０９ ，２１０または２１１項に記載の方、云。 ２１５酸素混合のそれぞれにお℃・て酸素をパルプに対し１２４１ｇ表昭５８− ！１０１３２８　（８）で少量ずつ次第に添加する請求の範囲第２０８゜２０９ ．２１０または２１１項に記載の方法。 ２１６、酸素混合のそれぞれＩＣお（・て、その混合は８６０ｋＰａまでのゲー ジ圧の圧力の下で行つ請求の範囲第２０８．２０９，２１０または２１１項に記 載の方法。 ２１７、酸素混合のそれぞれの前に、酸素混合における約６５°Ｃ〜約１２１° Ｃの温度にパルプを加熱する請求の範囲第２０８，２０９，２１０または２１１ 項に記載の方法。 ２１８、酸素混合のそれぞれの前にパルプ濃度を７〜１５％に調節する請求の範 囲第１９８項に記載の方法。 ２１９酸素混合のそれぞれにおける掃き払い面積は、炉乾燥パルプ１トン当り１ ４．１００〜１，００　ｏ、ｏ　ｏ　ｏ　平方米である請求の範囲第２１８項に 記載の方法。 ２２０、酸素混合のそれぞれにおける掃き払い面積は、炉乾燥パルプ１トン当り ２５．０００〜１５０．０００平方米である請求の範：用第２１８項に記載の方 法。 ２２１、酸素混合のそれぞれＩＣおける掃き払い面積は、炉乾燥パルプ１トン当 り約６５．４００平方米である請求の範囲第２１８項に記載の方法。 ２２２、回転部材は回転の方向に延在する主軸を有する楕円基本断面を有する請 求の範囲第２１８，２１９゜２２０または２２１項に記載の方法。 ２２ろ酸素混合のそれぞれは環状空隙内で生じ、その空２５ 隙の内側表面はその空隙の外側表面の半径の少なくとも１／／２の半径を有する 請求の範囲筺２１８，２１９゜２２０または２２１項に記載の方法。 ２２４後刃は０．５〜１５ｍ＋ＩＩの曲率半径を有する請求の範囲第２１８，２ １９．２２０または２２１項１Ｃ記載の方法。 ２２５、ｅ素混合のそれぞれにおいて酸素をパルプに対して少量ずつ次第に添加 する請求の範囲第２１８゜２１９．２２０または２２１項に記載の方法。 ２２６、酸素混合のそれぞれにおいて、その混合は８ろ０ｋＰａまでのゲージ圧 の圧力の下で行５　請求の範囲第２１８．２１９，２２０または２２１項に記載 の方法。 ２２７、酸素混合のそれぞれの前に、酸素混合・°τおける約６５°Ｃ〜約１２ １℃の温度にパルプを加熱する請求の範囲第２１８，２１９，２２０または２２ １項に記載の方法。 ２２８、最初の酸素処理は、濃度７〜１５％のパルプをアルカリ性のｐＨおよび 約６５°Ｃ〜約１２１℃の温度において酸素で処理することにより行な℃・、そ してその酸素処理パルプを洗浄し、その際に酸素は混合帯域においてパルプと混 合する請求の範囲第２１８項に記載の方法。 ２２９酸素混合のそれぞれＩＦ−おける掃き払い面積は、炉乾ｉ％　、ｅ　ルヴ １　）　ン当’）　１４．１００〜１．ＯＯＯ，［）Ｄｏ　Ｗ４米１２、 特許請求の範囲第２２８項に記載の方法。 ２６０、酸素混合のそれぞれにおける掃き払い面積は、炉乾燥ノξルプ１トン当 り２５，０００〜１５０．０００平方米である請求の範囲第２２８項に記載の方 法。 ２３１、酸素混合のそれぞれにおける掃き払い面積は、炉乾燥パルプ１トン当り 約６５．４００平方米である請求の範囲第２２８項に記・穴の方法。 ２ろ２１回転部材は回転の方向に延在する主軸を有する楕円基本断面を有する請 求の範囲第２２８，２２９゜２ろＯまたは２６１項に記載の方法。 ２ろろ、酸素混合のそれぞれは環状空隙内で生じ、その空隙の内側表面はその空 隙の外側表面の半径の少なくとも１／／２の半径を有する請求の範囲第２２８． ２２９゜２６０または２６１項に記載の方法。 ２ろ４後刃は０．５〜１５闘の曲率半径を有する請求の範囲第２２８，２２９， ２３０または２６１項に記載の方法。 ２６５酸素混合のそれぞれにおいて酸素をパルプに対して少量ずつ次第に添加す る請求の範囲第２２８゜２２９．２ろＯまたは２６１項１（記載の方法。 ２６６、酸素混合のそれぞれにおし・て、その混合は８３０ｋＰａまでのゲージ 圧の圧力の下で行う請求の範囲第２２８．２２９．２６０または２３１項？（記 載の方法。 ２６７、酸素混合のそれぞれの前１ｃ、酸素混合における約１２７ ６５℃〜約１２１℃の温度にパルプを加熱する請求の範囲第２２８，２２９，２ ３０または２６１項１（記載の方法。 ２６８加熱および加圧下にウッドチップを薬剤で連続的に蒸解して脱リグニン生 成物および脱リグニン済ウッド８チップな作り、その脱リグニン生成物の少なく とも一部を除去し、脱１）ゲニン済つッドチップから圧力を部分的に解放するこ とによりその脱リグニン済ウッドチップからパルプを形成する工程をさらに含み ；そのウッドパルプおよび残留脱リグニン生成物を含むスラリーを貯蔵タンクへ 送り：そしてスラリーをそのタンクに貯蔵し、かつその貯蔵前にスラリーのｐＨ を８〜１４のｐＨ値に調節すること、そのｐＨ調節と貯蔵との間でスラリーに対 して酸素を添加すること、そのｐＨ調節と貯蔵との間でその酸素を混合帯域にお いてスラリーと混合すること、を特徴とする請求の範囲第４９項（（記載の方法 。 ２６９掃き払い面積は炉乾燥パルプ１トン当り１４，１００〜１，０００．００ ０平方米である請求の範囲第２６８項に記載の方法。 ２４０、掃き払い面積は炉乾燥パルプ１トン当り２５．０００〜１５０．ＯＤ　 Ｏ平方米である請求の範囲第２６８項に記載の方法、。 ２４１、掃き払い面積は炉乾燥パルプ１トン当り約６５．４００平方米である塑 大の範囲第２６８項に記載の方法。 ２４２、回転部材は回転の方向ｒ延在する主軸を有する楕円基本断面を有する請 求の範囲第２６８，２６９゜２４０または２４１項に記載の方法。 ２４６、混合は環状空隙内で生じ、その空隙の内側表面はその空隙の外側表面の 半径の少なくとも職の半径を有する請求の範囲第２３８，２３９．２４０または ２４１項に記載の方法。 ２４４　後刃は０．５〜１５ｍ１の曲率半径を有する請求の範囲第２’３８．− ２３９，２４０または２４１項ＩＣ記載の方法。 ２４５酸素をパルプに対して少量ずつ次第１Ｃ添加する請求の範囲第２３８．２ ３９，２４０または２４１項尾記載の方法。 ２４６、パルプに添加される酸素の量は炉乾燥パルプ１トン当り５〜５０に９で ある請求の範囲第２３８．２３９゜２４０または２４１項に記載の方法。 ２４７パルプの炉乾燥重量に某き０．２５〜８％の量のアルカリ（水酸化ナトリ ウム換算）を添加することによりｐＨを調節する請求の範囲第２３８，２３９゜ ２４０または２４１項に記載の方法。 ２４８、混合の前に、混合における約６５　°Ｃ〜約１２１°Ｃの温度にスラリ ーを加熱する請求の範囲第２６８゜２３９．２４０または２４１項ＩＣ記載の方 法。 ２４９混合中にスラ１１−を８ろＯｋＰａまでのゲージ圧の圧力に付す請求の範 囲第２３８，２３９．２４０ま２９ たは２４１項に記載の方法。 ２５０、加熱および加圧下にウッドチップを薬剤で連続的に蒸解して脱＋１ゲニ ン生成物および脱リグニン済つッドチップな作り、その脱リグニン生成物の少な くとも一部を除去し、脱リグニン済つッドチップから圧力を部分的に解放するこ とによりその脱リグニン済つッドチップからパルプを形成する工程をさら（（含 み：そのウッドパルプおよび残留脱リグニン生成物を含むスラリーを拡散洗浄機 へ送り：パルプをその洗浄機で洗浄し；かつその拡散洗浄前にスラＩＩ−のｐＨ を８〜１４のｐＨ値に調節すること、そのｐＨ調節と拡散洗浄との間でスラリー に酸素を添加すること、そしてそのｐＨ調節と拡散洗浄との間で混合帯域におい てその酸素をスラリーと混合すること、を特徴とする請求の範囲第４９項に記載 の方法。 ２５１、掃き払い面隋は炉乾燥パルプ１トン当り１４，１００〜１，０００．０ 口Ｏ平方米である夾青求の範囲第２５０項Ｉに記載の方法。 ２５２掃き払い面積は炉乾′ｒナパルプ１トン当り２５．０００〜１５０．００ ０　平方米である請求の範囲第２５０項に記載の方法。 ２５ろ、掃き払い面積は炉乾燥パルプ１トン当り約６５，４００平方米である請 求の範囲第２５０項に記載の方法。 ２５４回転部材は回転の方向１（延在する主軸を有する楕円基本断面を有する請 求力範囲第２５０．２５１゜３０ ２５２または２５６項１（記載の方法。 ２５５、混合は環状空隙内で生じ、その空隙の内側表面はその空隙の外側表面の 半径の少なくとも偽の半径を有する請求の範囲第２５０，２５１．２５２または ２５６項に記載の方法。 ２５６、後刃は０．５〜１５ｍｍの曲率半径を有する請求の範囲第２５０，２５ １，２５２またれ２５６項に記載の方法。 ２５７酸素をパルプに対して少量ずつ次第に添加する請求の範囲第２５０，２５ １，２５２または２５６項に記載の方法。 ２５８、パルプに添加される酸素の量は炉乾燥パルプ１トン当り５〜５０に９で ある請求の範囲第２５０，２５１゜２５２または２５６項に記載の方法。 ２５９炉乾燥パルプ重量に基き水酸化ナトリウム換算０２５〜８％の量でアルカ リを添加することによりｐＨを調節する請求の範囲第２５０，２５１，２５２ま たは２５６項に記載の方法。 ２６０、混合の前に、その混合中の約６５°Ｃ〜約１２１℃の温度にスラ１１− を加熱する請求の範囲第２５０゜２５１．２５２または２５３項に記載の方法。 ２６１、混合中にスラ１１−を８３０　ｋＰａまでのゲージ圧の圧力に付す請求 の範囲第２５０．２５１，２５２または２５６項ＩＣ記載の方法。 ２６２、非凝縮性気体、不飽和気体および高度過熱水基気１３１ からなる群より選択される薬剤とスラリーとを混合するためのミキサーであって 、 ケーシング、 そのケーシングの一端に設けた入口およびそのケーシングの他端に設けた出口、 そのケーシング内の軸、 その軸１４ｃ設けＬ複数のローター、 それらのローターを回転させる手段よりなり、七〇ケーシング、入口、出口およ び軸によって混合帯域を構成し、それらのローターは先行刃および後刃を有し、 その先行刃は０．５〜１５龍の曲率生保を有し、それらのローターはスラリーの 移動方向に横の方向においてスラリー内を回転し５るものであり、それらのロー ターは回転の方向に延在する主軸を有し、そしてそれらのローターはスラリー中 の炉乾燥内体物質１トン当り１０．０００〜１，０００，０００　平方米の掃き 払い面積を与えることを特徴とする上記ミキサ２６ろ、ローターはスラリー中の 炉乾燥固体物量１トン当り１４，１００〜ｉ、ｏ　ｏ　ｏ、ｏ　ｏ　ｏ平方米の 掃き払い面積を与える請求の範囲第２６２項１（記載のミキサー。 ２６４　ローターはスラリー中の炉乾燥固体物量１トン当り２５．０００〜１５ ０．０００平方米の掃き払い面積を与える請求の範囲第２６２項１ｃ紀載のミキ サー。 ２６５、ローターはスラＩ）−中の炉乾燥固体物質１トン当り約６５．４００平 方米の掃き払い面積を与える請求の範囲第２６２項に記載のミキサー。 ２６６、ローターは回転の方向に延在する主軸を有する楕円基本断面を有する請 求の範囲第２６２．２６３゜２６４または２６５項（Ｃ記載のミキサー。 ２６７、混合帯域は環状空隙であり、その空隙の内側表面はその空隙の外側表面 の半径の少なくともｂの半径を有する請求の範囲第２．６２．２６３．２６４ま たは２６５項に記載のミキサー。 ２６８、後刃は０５〜１５ｍｍの曲率半径を有する請求の範囲第２６２．２６３ ，２６４または２６５項に記載のミキサー。 ２６９後刃はその後刃の長手方向に延在する浩を有する請求の範囲第２６２，２ ６３，２６４または２６５項に記載のミキサー。 ２７０　ローターは外向きにテーパー加工されている請求の範囲第２６２．２６ ３．２６４−！たは２６５項に記載のミキサー。 ２７１、ケーシングから混合帯域中へ延在する複数の固定子をさらに含み、それ らの固定子のうちの少なくともい（つかは、混合帯域の外側から固定子を経て長 手方向に延在する第１の通路、およびその第１の通路と混合帯域との間を結ぶ第 ２の通路を有し；そして第２の通路中にチェック弁をさらに含む；ことを特徴と する請求の範囲第２６２，２６３゜３３ ２６４または２６５項１（記載の方法。 ２７２　ローターが回転の方向に延在する主軸を有する楕円基本断面を有し： ケーシングから混合帯域中へ延在する複数の固定子なさらに含み、それらの固定 子のうちの少なくともい（つかは贋金帯域の外側から固定子ン経て長手方向に延 在する第１の通路およびその第１の通路と混合帯域との間を経ぶ第２の通路を有 し：そしてその第２の通路中にチェック弁をさらに含む；ことを特徴とする請求 の範囲第２６２．２６３゜２６４および２６５項ＶＣ紀枦のミキサー。 ２ノ乙。混合帯域が環状空隙であり、その空隙の内部表面はその空隙の外側表面 の半径の少なくともｂの半径を有し； ケーシングから冑、合否域中へ延在する複数の固定かは混合帯域の外側から固定 子を経て長手方向に延在する第１の通路、およびその第１の通路と混合帯域との 間を結ぶ第２の通路を有し； そしてその第２の通路中にチェック弁をさらに含む； ことを特徴とする請求の範囲第２６２，２６６゜２６４または２６５項１ｙｉＦ ：％のミキサー。 ２７４後刃が９５〜１５酩の曲率半径を有し：ケーシングから習合帯域中へ延在 する複粒の固定３４ 子かさらに含み、それらの固定子のうちの少な（ともいくつかは混合帯域の外側 から固定子を経て長手方向に延在する第１の通路、およびその中１の通路と混合 帯域との間を結ぶ第２の通路を有し；そしてその第２の通路中にチェック弁をさ らに含む； ことを特徴とする請求の範囲第２６２．２’６ろ。 ２６４−１：たは２６５項に記載のミキサー。 ２７５、ケーシングの内側に複数の周辺ダムをさらに含み；ロークーがそれらの ダムの間の空隙と整合され、そしてそれら爾ダムの内側縁を越えて延在する請求 の範囲第２６２，２６３，２６４または２６５項に記載のミキサー。 ２７６、混合帯域が環状空隙であり、その空隙の内側表面はその空隙の外側表面 の半径の少な（とも４の半径を有し： ケーシングの内４］１１　ｉＣ複数の周辺ダムをさらに含み；ロータがそれらの ダムの間の空隙と整合され、そしてそれらのダムの内ｇｌ　ｑを越えて延在する 請求の範囲第２６２，２６６．２６４または２６５頁に記載のミキサー。 ２７７、後刃が０５〜１５１の曲率半径を有し：ケーン　ングの内側１に周辺ダ ムをさらに合み；ローターがそれらのダムの間の空隙と整合され、そしてそれら のダムの内（ＩｌｉｌＩ縁を越て延在する請求の１３５ 範囲第２６２，２６３，２６４または２６５項１τ記載のミキサー。 ２７８、ケーシングの内＋’ｌ］：ｌに周辺ダムをさにに含み；ローターがそれ らのダムの間の空隙と整合され、そしてそれらのダムの内側縁を越えて存在し： そしてそれらのダムから混合帯域中へ延在する複数の固定子をさらに含む；請求 の範囲第２６２゜２６３．２６４または２６５項に記載のミキサー。 ２７９、混合帯域は環状空隙であり、その空隙の内側表面はその空隙の外側表面 の半径の少な（ともｂの半径を有し； ケーシング内側に複数の周辺ダムをさらに含み、ローターがそれらのダムの間の 空隙と整合され、そしてそれらのダムの内側縁を越えて延在し；そしてそれらの ダムから混合帯域中へ延在する複数の固定子をさらに含む： 請求の範曲第２６２，２６３，２６４または２６５項に記載の方・去。 ２８０、後刃が０５〜１５ｍｍの曲率半径を有し；ケーシングの内側に複数の周 辺ダムをさらに含み；ローターがそれらのダムの間の空隙と整合され、そしてそ れらのダムの内側縁を越え″ｃ延在し；それらのダムから混合帯域中へ延在する 複数の固定子をさらに含む； 請求の範囲第２６２，２６３，２６４または２６５項に記載のミキサー。　“− 一− ２８１、ケーシングの内１１１に設けられた複数の周辺ダム：それらのダムの間 の空隙に整合してミキサーゲージングに設げられた複数の透孔； それらの透孔に薬剤乞導入するための手段；をさらに含み、ロータがそれらのダ ムの間の空隙と整合され、そしてそれらのダムの内側縁を越えて延在している、 請求の範囲第２６２，２６３，２６４または２６５項に記載のミキサー。 ２８２、混合帯域が環状空隙であり、その空隙の内側表面はその空隙の外側表面 の半径の少なくともｂの半径を有し： ケーシングの内側ＩＣ設けられた複数の周辺ダム、それらのダムの間の空隙に整 合してミキサーケーシングに設げられた複数の透孔、およびそれらの透孔薬剤を 導木するための手段をさらに含み：ローターがそれらのダムの間の空隙と整合さ れ、そしてそれらのダムの内−１１１縁を越えて延在している請求の範囲第２６ ２，２６３，２６４または２６５項に記載のミキサー。 ２８６、後刃が０６５〜１５順の曲率半径を有し；ケーシングの内側（（設けら れた複数の周辺ダム、それらのダムの間の空隙に整合してミキサーケーシングに 設けられた複数の透孔、およびそれらの透孔に薬剤を導入するための手段をさら に含み；３７ ０−ターがそれらのダムの間の空隙と整合されそしてそれらのダムの内側縁を越 えて延在している請求の範囲第２６２，２６３，２６４または２６５項にｄ己載 のミキサー。 ２８４ケーシングの内側に設けられた複数の周辺ダム；ダムから混合帯域中へ延 在している複数の固定子；それらのダムの開力空隙に整合してミキサーケーシン グに設けられた複数の透孔； 透孔に薬剤を導入するための手段； をさらにきみ、ローターがそれらのダムの間の空隙に整合され、そしてそれらの ダムの内側縁を越えて延在している、請求の範囲第２６２．　２６３．２６４ま たは２６５項（（記載のミキサー。 ２８５混合帯域が環状空隙であり、その空隙の内側表面はその空隙の外側表面の 半径の少な（とも１／２の半径を有し； ケーシングの内側に設けられた複数の周辺ダム、それらのダムから〉合帯域中へ 延在する複数の固定子、それらのダムの間の空隙ｔｃ整合してミキサーケーシン グに設けられた透孔、およびそれらの透孔に薬剤を導入するための手段をさらに 含み；ロークーがそれらのガムの間の空隙に整合され、そしてそれらカダムの内 側縁を越えて延在して℃・る請求の範囲第２６２，２６３．２６４または２６５ 項（Ｃ記載のミキサー。 ３８ ２８６後刃が０．５〜１５ｍｍの曲率半径を有し：ケーシングの内側に設けられ た複数の周辺ダム、それらのダムから混合帯域中へ延在する複数の固定子、それ らのダムの間の空隙に整合してミキサーケーシングに設けられた複数の透孔、お よびそれらの透孔に薬剤を導入するための手段をさらに含み：ローターがそれら のダムの間の空隙に整合され、そしてそれらのダムの内側縁を越えて延在してい る請求の範囲第２６２，２６６．２６４または２６５項に記載の方法。 ２８７、貯蔵タンクにパルプを移送するための手段および貯蔵タンク； ならびにその貯蔵タンク以前に、パルプにアルカリナ添加する手段、パルプに酸 素を添加する手段、および酸素とパルプとを混合するための混合帯域を有する混 合手段； なさらに含む、７〜１５％の濃度を有するスラリーを１酸素と緊密に混合し、そ のパルプをそのや素で処理するための請求の範囲第２６２項１（記載の装置。 ２８８　ローターが炉乾燥パルプ１トン当り１４，１００〜１．０００，０００ 平方米の掃き払い面積を与えるｊＦＦＪの範囲第２８７項に記載の装置。 ２８９０−ターが炉乾燥パルプ１トン当り２５．０００〜１５０．００ロ平方米 カ掃き払い面積を与える請求の範：用第２８７項に記載の装置。 １３９ ２９０、ローターが炉乾燥パルプ１トン当り約６５．４００平方米の掃き払い面 積を与える請求の範囲第２８７項に記載の装置。 ２９１、ローターは回転の方向に延在する主軸を有する楕円基本断面を有する請 求の範囲第２８７，２８８゜２８９または２９０項に記載の装置。 ２９２混合帯域が環状空隙であり、その空隙の内側表面はその空隙の外側表面の 半径の少なくとも１／２の半径を有する請求の範囲第２８７．２８８．２８９ま たは２９０項に記載の装置。 ２９３、後刃は０．５〜１５ｍｍの曲率半径を有する請求の範囲第２８７．２８ ８，２８９または２９０項に記載の装置。 ２９４混合帯域中へ延在する複数の固定子をさらに含み：それらの固定子のうち の少なくともいくつかは、混合帯域の外側から固定子を経て長手方向に延在する 第１の通路、およびその第１の通路と混合帯域とを結ぶ第２の通路を有し； そして第２の通路中にチェック弁を有する；請求の範囲第２８７，２８８，２８ ９または２９０項に記載の装置。 ２９５．８合手段と貯蔵タンクとの間の移送手段中に弁を含む請求の範囲第２８ ７．２８．８，２８９または２９０項に記載の装置。 ２９６、混合手段以前に、パルプを加熱してパルプが混合手段中で約６５°Ｃ〜 約１２１℃の範囲内の温度となるようにするための手段をさら１（含む請求の範 囲第２８７項に記載の装置。 ２９７、　ローターが炉乾燥）ξルプ１トン当り１４，０００〜１．０００．０ ００平方米の掃き払い面積を与える請求の範囲第２９６項に記載の装置。 ２９８、ロータが炉乾燥パルプ１トン当り２５，０００−、−１５０．０００平 方米の掃き払い面積を与える請求の範囲第２９６項に記載の装置。 ２９９０−タが炉乾燥パルプ１トン当り約６５，４００平方米の掃き払い面積を 与える請求の範囲第２９６項に記載の装置。 ６００、ロータが回転の方向に延在する主軸を有する楕円基本断面を有する請求 の範囲第２９６．２９７゜２９８または２９９項に記載の装置。 ６０１、混合帯域が環状空隙であり、その空隙の内側表面はその空隙の外側表面 の半径の少なくとも４の半径を有する請求の範囲第２９６，２９７，２９８また は２９９項に記載の装置。 ６０２、後刃が０．５〜１５πの曲率半径を有する請求の範囲第２９６，２９７ ．２９８または２９９項に記載の装置。 ろ０６．混合帯域中へ延在する複数の固定子をさらに含み；それらの固定子の少 なくともいくつかは、その帯域の外側から固定子を経て長手方向に延在する第１ ４１ の通路、およびその第１の通路とその帯域との間を結ぶ第２の通路を有し： その第２の通路中にチェック弁を有する：請求の範囲第２９６．２９７．２９８ または２９９項に記載の装置。 ろ０４　混合手段と貯蔵タンクとの間の移送手段中に弁を有する請求の範囲第２ ９６，２９７，２９８または２９９項に記載の装置。 ろ０５．添加手段以前に、パルプの濃度を７〜１５％に調節するための手段を含 む請求の範囲第２８７項に記載の装置。 ろ０６．ローターが炉乾燥ノξルプ１トン当りｉ　５．ｏ　ｏ　ｏ　〜１．００ ０．０００平方米の掃き払い面積を与える請求の範囲第６０５項に記載の装置。 ３０７、ローターが炉乾燥パルプ１トン当り２５．０００〜１５０．０００　平 方米の掃き払い面積を与える請求の範囲第６０５項に記載の装置。 ６０８、ローターが炉乾燥パルプ１トン当り約６５．４００平方米の掃き払い面 積を与える請求の範囲第３０５項に記載の装置。 ３０９、　ローターが回転の方向に延在する主軸を有する楕円基本断面を有する 請求の範囲第６０５．３０／Ｓ。 ６０７または６０８項に記載の装置。 ろ１０．混合帯域が環状空隙であり、その空隙の内側表面；まその空隙の外側表 面の半径の少なくとも１／／２の半４２ 径を有する請求の範囲第６０５，３０６，３０７または６０８項に記載の装置。 ろ１１．後刃が０５〜１５ｍｍの曲率半径を有する請求の範囲第６０５，６０６ ．３０７または６０８項に記載の装置。 ３１２、混合帯域中へ延在する複数の固定子をさらに含み；それらの固定子の少 なくともいくつかはその帯域の外側から固定子を経て長手方向に延在する第１の 通路、およびその第１の通路とそ力帯域との間を結ぶ第２の通路を有し； そしてその第２の通路中にチェック弁を有する；請求の範囲第３０５．３０６， ３０７または３０８項に記載の装置。 ３１３．８合手段と貯蔵タンクとの間の移送手段中に弁を有する請求の範囲第３ ０５．３０６．　６０７または６０８項に記載の装置。 ６１４混合手段以前に、パルプを加熱してパルプが混合手段中で約り５℃〜約１ ２１℃の範囲内の温度であるようにするための手段をさら１４−８む請求の範囲 第３０５．３０６，３０７または３０８項ｖｃ記載の装置。 口１５．ローターが炉乾燥パルプ１トン当り１４，０００〜ｉ、ｏ　ｏ　ｏ、ｏ 　ｏ　ｏ平方米の掃き払（・面積を与える請求の範囲第６１４項１ｃ妃載の装置 。 ６１６６０−ターが炉乾局パルプ１トン当り２５．０００〜１４３ １５０．０００平方米の掃き払い面積を与える請求の範囲第６１４項に記載の装 置。 ろ１Ｚローターが炉乾燥パルプ１トン当り約６５．４００平方米の掃き払い面積 を与える請求の範囲第３１４項に記載の装置。 ６１８、ローターが回転の方向１（延在する主軸を有する楕円基本断面を有する 請求の範囲第３１４，３１５゜６１６または３１７項ｌ（記載の装置。 ３１９混合帯域が環状空隙であり、その空隙の内側表面はその空隙の外側表面の 半径の少なくとも偽の半径を有する請求の範囲第３１４．３１５．３１６または ３１７項に記載の装置。 ろ２０後刃が０５〜１５ｍｍの曲率半径を有する請求の範囲第３１４，３１５， ３１６または６１７項に記載の装置。 ６２１、混合帯域中へ延在する複数の固定子をさらて含み：それらの固定子の少 なくとも（・（つかばその帯域の外側から固定子を経て長手方向に延在する第１ の通路、およびその第１の通路とその帯域との間を結ぶ第２の通路を有し： そしてその第２の通路中にチェック弁を有する：請求の範囲第６１４．３１５． 　ろ１６または３１７項に記載の装、置。 乙２２．混合手段と貯蔵タンクとの間の移送手段中にさらに弁を含む請求の範囲 第６１４，３１５，３１６まろ２３．スラリーがパルプである場合パルプ抽出段 階を含み： パルプの濃度を７〜１５％に調節するための手段その濃度調節手段から貯蔵タン クへパルプを移送するための手段、該貯蔵タンク、そのタンク以降にパルプを洗 浄する手段、そのタンク以前にパルプにアルカリを添加するための手段、該濃度 調節手段とタンクとの間で・ξルプを加熱する手段、その加熱手段と該貯蔵タン クとの間で、パルプに酸素を添加するための手段およびその酸素とパルプとを混 合するための混合帯域を有する手段、からなる請求の範囲第２６２項に記載の装 置。 ６２４　ローターが炉乾燥ノξルプ１トン当り１４．１００〜１．０００．００ ０平方米の掃き払い面積を与える請求の範囲第６２６項に記載の装置。 ろ２５．ローターが炉乾燥パルプ１トン当り２５．０００〜１５０．０００平方 米の掃き払い面積を与える請求の範囲第６２６項に記載の装置。 ６２６、ローターが炉乾燥パルプ１トン当り約６５．４００平方米の掃き払い面 積を与える請求の範囲第６２６項に記載の装置。 ３２７　ローターが回転の方向に延在する主軸を有する楕円基本断面を有する請 求の範囲第６２６，６２４゜６２５または６２６項に記載の装置。 ４５ ６２８、混合帯域が環状空隙であり、その空隙の内側表面はその空隙の外側表面 の半径の少なくとも職の半径を有する請求の範囲第３２３，３２４，３２５また は３２６項に記載の装置。 ６２９後刃が０．５〜１５朋の曲率半径を有する請求の範囲第６２３，３２４， ５２５または３２６項に記載の装置。 ３３０、混合帯域中へ延在する複数の固定子をさらに含み；それらの固定子のい くつがは混合帯域の外側から固定子を経て長手方向に延在する第１の通路、およ びその第１の通路と混合帯域との間を結ぶ第２の通路を有し： そしてその第２の通路中にチェック弁を含む；請求の範囲第３２３，３２４，３ ２５または６２６項に記載の装置。 ろ３１．混合手段と貯蔵タンクとの間の移送手段中に弁を含む請求の範囲第３２ ６．ろ２４．ろ２５または６２６項に記載の方法。 ろろ２洗浄手段の前にパルプの濃度を当該洗浄手段中の１〜２％にまで低減する ための手段をさら尾含む請求の範囲第３２６項に記載の装置。 ６ろろ、ローターが炉乾燥パルプ１トン当り１４．１００〜ｉ、ｏ　ｏ　ｏ、ｏ 　ｏ　ｏ平方床の掃き払い面積を与える請求の範囲第ろろ２項に記載の装置。 ろろ４　ローターが炉乾燥パルプ１トン当り２５．０００〜４６ １５０．０００　平方床の掃き払い面積を与える請求の範囲第６６２項に記載の 装置。 ６６５、ローターが炉乾燥パルプ１トン当り約６５．４００平方米の掃き払い面 積を与える請求の範囲第６３２項に記載の装置。 ６６６、ローターが回転の方向に延在する主軸を有する楕円基本断面を有する請 求の範囲第３３２，３３６゜６３４または３６５項に記載の装置。 ３３７、混合帯域が環状空隙であり、その空隙の内側表面はその空隙の外側表面 の半径の少なくとも−の半径を有する請求の範囲第６ろ２，６ろ６，６ろ４また は６６５項に記載の装置。 ６６８後刃が０．５〜１５話の範囲内の曲率半径を有する請求の範囲第３６２， ６３３，３３４または３６５項に記載の装置。 ６ろ９混合帯域中へ延在する複数の固定子をさらに含み：それらの固定子の少な （ともいくつがは、混合帯域の外側から固定子を経て長手方向に延在する第１の 通路、およびその第１の通路と混合帯域との間を結ぶ第２の通路を有し； そしてその第２の通路中にチェック弁を会む；請求の範囲第６３２，３３３，３ ３４または６６５項に記載の装置。 ６４０混合手段と貯蔵タンクとの間の移送手段中ζＣ弁を含む請求の範囲第３３ ２，３３３，３３４または１４７ ６６５項に記載の装置。 ３４１．７〜１５％の濃度を有する・ξルプスラリーと酸素との間に緊密な接触 を生じさせ、その・ξルプをその酸素で処理するための装置であって、 パルプを洗浄装置へ移送するための手段、およびパルプを洗浄するための該洗浄 装置をさらに含むと共に： 該洗浄装置の前ニノξルプにアルカリを添加するための手段、パルプに酸素を添 加するための手段、および酸素とパルプとを混合するための混合帯域を有する手 段をさらに含む： 請求の範囲第２６２項に記載の装置。 ６４２、ローターが炉乾燥ノルジ１トン当り１４，１００〜１．０００．０００ 平方米の掃き払い面積を与える請求の範囲第３４１項に記載の装置。 ６４３、ローターが炉乾燥パルプ１トン当り２５．０００〜１５０．０００　平 方米の掃ぎ払い面積を与える請求の範囲第６４１項に記載の装置。 ろ４４　ローターが炉乾燥パルプ１トン当り約６５，４００平方米の掃き払い面 積を与える請求の範囲第６４１項に記載の装置。 ６４５、ローターが回転の方向に延在する主軸を有する楕円基本断面を有する請 求の範囲第５４１，３４２゜ろ４ろまたは６４４項に記載の装置。 ３４６、混合帯域が環状空隙であり、その空隙の内１０１１表面はその空隙の外 側表面の半径の少なくとも１／／２の半径を有する請求の範囲第６４１．３４２ ．　３４６または３４４項に記載の装置。 ３４７、後刃が０．５〜１５間の範囲内の曲率半径を有する請求の範囲第６４１ ．乙４２．ろ４６または６４４項に記載の装置。 ６４８ケーシングから混合帯域中へ延在する複数の固定子をさらに含み： それらの固定子の少な（ともいくつかは、混合帯域の外側から固定子を経て長手 方向に延在する第１の通路、およびその第１の通路と混合帯域とを結ぶ第２の通 路を有し： そしてその第２の通路中にチェック弁を含む；請求の範囲第３４１，３４２．３ ４３または６４４項に記載の装置。 ３４９混合手段と洗浄手段との□の移送手段中に弁を含む請求の範囲第３４１． ろ４２．ろ４ろまたは６４４項に記載の装置。 ３５０、混合手段以前に、パルプを加熱してパルプが該混合手段中で約り５℃〜 約１２１℃の範囲内の温度であるようにするための手段をさらに含む請求の範囲 第６４１項に記載の装置。 ３５１、ローターが炉乾燥・ξルプ１トン当り１４，１００〜ｉ、ｏ　ｏ　ｏ、 ｏ　ｏ　ｏ平方米の掃き払い面積を与える請求の範囲第３５０項１（記載の装置 。 ４９ ３５２　ローターが炉乾燥パルプ１トン当り２５．０００〜１５０．０００平方 米の掃き払い面積を与える請求の範囲第６５０項に記載の装置。 ６５３、ローターが炉乾燥パルプ１トン当り約６５．４０１０平方米の掃き払い 面積を与える請求の範囲第３５０項に記載の装置。 ３５４　ローターが回転の方向に延在する主軸を有する楕円基本断面を有する請 求の範囲第３５０，３５１゜３５２または３５６項に記載の装置。 ６５５混合帯域は環状空隙であり、その空隙の内側表面はその空隙の外側表面の 半径の少なくともｂの半径を有する請求の範囲第６５０，６５１，３５２または ６５６項に記載の装置。 ６５６、後刃が０．５〜１５ｍｍの範囲内の曲率半径を有する請求の範囲第３５ ０，６５１．３５２またはろ５ろ項に記載の装置。 ろ５７　混合帯域中へ延在する複数の固定子シさらに含み；それらの固定子のう ちの少なくともいくつかは、混合帯域の外側から固定子を経て長手方向に延在す る第１の通路、およびその第１の連路と混合帯域とを結ぶ第２の通路を有し： そしてその第２の通路中にチェック弁を含む：請求の範囲第３５０，３５１．　 ろ５２−１：たは６５ろ項に記載の装置。 ６５８　混合手段と洗浄手段との間の移送手段中に弁を今５０ む請求の範囲第３５０，３５１，３５２または３５６項に記載の装置。 ６５９パルプの濃度を７〜１５％に調節するための手段をさらに含む請求の範囲 第６４１項に記載の装置。 ろ６０．ローターが炉乾燥〕ξルプ１トン当り１４．１（［〜１．０００，００ ０平方米の掃き払い面積を与える請求の範囲第６５９項に記載の装置。 ３６１、ローターが炉乾燥パルプ１トン当り２５，０００〜１５０．０００平方 米の掃き払い面積を与える請求の範囲第６５９項に記載の装置。 ろ６２．ローターが炉乾燥パルプ１トン当り約６５，４００平方米の掃き払い面 積を与える請求の範囲第３５９項に記載の装置。 ６６６、ローターは回転の方向に延在する主軸を有する楕円基本断面を有する請 求の範囲第６５９，３６０゜３６１または６６２項に記載の装置。 ６６４混合帯域か環状空隙であり、その空隙の内側、茂面はその空隙の外側表面 の半径の少なくとも（／２の半径を有する請求の範囲第ろ５９，３６０．　ろ６ １または６６２項に記載の装置。 ろ６５後刃は０．５〜１５ｍｍの範囲内の曲率半径を有する請求の範囲第６５９ ，３６０，３６１または６６２項に記載の装置。 口６６　ケーシングから混合帯域中へ延在する複連の固定子をさらに含み； １５１ それらの固定子の少な（ともいくつかは、混合帯域の外側から固定子を経て長手 方向に延在する第１の通路、およびその第１の通路と混合帯域との間を結ぶ第２ の通路を有し； そしてその第２の通路中にチェック弁を含む；請求の範囲第３５９，３６０，３ ６１または３６２項に記載の装置。 ３６７、混合手段と洗浄手段との間の移送手段中に弁をさらに含む、請求の範囲 第３５９，３６０，３６１または３６２項に記載の装置。 ６６８、混合手段の前に、パルプを加熱してその混合手段中でパルプが約６５８ Ｃ〜約１２１℃の範囲の温度であるようにするための手段をさらに含む請求の範 囲第３５９項に記載の装置。 ３６９０−ターが炉乾燥パルプ１トン当り１４，１００〜１．０００，０００平 方米の掃き払い面積を与える請求の範囲第６６８項に記載の装置。 ３７０　ローターが炉乾燥パルプ１トン当り２５．０００〜１５０．０００　平 方米の掃き払い面積を与える請求の範囲第６６８項に記載の装置。 ６７１、ローターが炉乾燥）ξルプ１トン当り約６５．４００平方米の掃き払い 面積を与える請求の範囲第３６８項に記載の装置。 ３７２、ローターが回転の方向に延在する主軸を有する楕円基本断面ｌ有する請 求の範囲第３６８，３６９゜６７３、混合帯域が環状空隙であり、その空隙の内 側表面はその空隙の外側表面の半径の少なくとも１／／２の半径を有する請求の 範囲第３６８，３６９．　ろ７０または３７１項に記載の装置。 ろ７４後刃は０．５〜１５１ｍの範囲内の曲率半径で有する請求の範囲第３６８ ，３６９．　ろ７０または３７１項に記載の装置。 ６７５混合帯域中へ延在する複数の固定子をさらに含み；それらの固定子の少な くともいくつかは混合帯域の外側から固定子を経て長手方向に延在する第１の通 路、およびその第１の通路と混合帯域との間を結ぶ第２の通路を有し； そしてその第２の通路中にチェック弁を含む；請求の範囲第３６８．３６９，３ ７０または６７１項に記載の装量。 ３７６、混合手段と洗浄手段との間の移送手段中に弁をさらに含む請求の範囲第 ６６８．ろ６９．ろ７０−１：たは６７１項に記載の装置。 ろ７Ｚスラリーがパルプスラリーである場合の装置であって、 パルプに対してＤＨ調節剤を添加するため６第１手段； その第１手段後にパルプに対して酸素を添加するための第２手段； ５３ その酸素なパル゛ゾと混合するための第３手段：その第６手段後に、酸素処理済 パルプを洗浄するための第４手段； その第４手段後に、塩素、二酸化塩素、坩素および二酸化塩素の混合物、次亜塩 素酸塩、過酸化物お゛　よびオゾンよりなる群から選択される薬剤をパルプに対 して添加するための第５手段； その後者の薬剤をパルプと混合するための第６手段； その第６手段後に、パルプを洗浄するための第７手段； その第７手段後に、パルプに対してｐＨ調節剤を添加するための第８手段： その第８手段後に、パルプに対して酸素を添加するための第９手段： その酸素をノξルプと混合するための第１０手段；その第１〜１０手段からのパ ルプを移送するため６第１１手段； からなり、かつそれらの酸素混合手段のそれぞれが混合帯域を有する、請求の範 囲第２６２項（（記載の装置。 ３７８　ローターが炉乾燥パルプ１トン当り１４，１００〜１．０００．０００ 平方米の掃き払い面積を与える請求の範囲第６７７項１で記載の装置− ６７９、ローターが炉乾燥パルプ１トン当り２５．Ｄ　ＯＯ〜５４ １５０．０００平方米の掃き払い面積を与える請求の範囲第６７７項に記載の装 置。 ３８０、ローターが炉乾燥、ａルプ１トン当り約６５．４００平方米の掃き払い 面積を与える請求の範囲第３７７項に記載の装置。 ろ８１．ローターが回転の方向に延在する主軸ケ有する楕円基本断面を有する請 求の範囲第３７．７，３７８゜３７９または３８０項に記載の装置。 ろ８２．混合帯域が環状空隙であり、その空隙の内側表面はその空隙の外側表面 の半径の少なくとも１／２の半径を有する請求の範囲第６７７．３７８．３７９ または６８０項に記載の装置。 ３８６後刃は０．５〜１５ｍｍの範囲内の曲率半径を有する請求の範囲第３７７ ．３７８．　６７９または３８０項に記載の装置。 ６８４混合帯域中へ延在する複数の固定子なさら１（含み；それらの固定子の少 なくともいくつかは混合帯域の外側から固定子を経て長手方向１ｃ延在する第１ の通路、およびその第１の通路と混合帯域との間を結ぶ第２の通路を有し そしてその第２の通路中にチェック弁を含む：請求の範囲第３７７．６７８．ろ ７９または３８０項に記載の装置。 ６８５酸素混合手段のそれぞれの前に、パルプを加熱して該混合帯域中でパルプ が約６５８Ｃ〜約１２１℃の１５５ 範囲内の温度であるようにするための手段をさらに含む請求の範囲第６７７．３ ７８，３７９または３８０項１４一記載の装置。 ３８６、酸素混合手段のそれぞれの後の移送手段中に弁を含む請求の範囲第３７ ７．３７８，３７９または６８０項に記載の装置。 ３８７、パルプに対してｐＨ調節剤を添加するための第１追加手段： その第１追加手段後にパルプに対して酸素を添加するための第２追加手段： その酸素をパルプと混合するための第３追加手段；およびその第６追加手段後か つ第１手段の前にパルプを洗浄するための第４追加手段； をさらに含む請求の範囲第３７７項に記載の装置。 ３８８　ローターが炉乾燥パルプ１トン当り１４，１ｏｏ〜１．０００．０００ 平方米の掃き払い面積を与える請求の範囲第３８７項に記載の装置。 ３８９０−ターが炉乾燥パルプ１トン当り２５，０００〜１５０．０００　平方 米の掃き払い面積を与える請求の範囲第３８７項に記載の装置。 ３９０、ロータニが炉乾燥パルプ１トン当り約６５，４ｏｏ平方米の掃き払い面 積を与える請求の範囲第６８７項に記載の装置。 ３９１、ローターが回転の方間に延在する主軸を有する楕円基本断面ケ有する請 求の範囲第３８７，３８８゜３８９または３９０項に記載の装置。　−′６９２ 、混合帯域が環状空隙であり、その空隙の内側表面はその空隙の外側表面の半径 の少なくとも偽の半径ケ有する請求の範囲第６８７，３８８．　ろ８９または３ ９０項に記載の装置。 ３９６、後刃は０．５〜１５＋＋ｍの範囲内の曲率半径を有する請求の範囲第３ ８７，３８８，３８９または３９０項に記載の装置。 ３９４混合帯中へ延在する複数の固定子をさらに含み；それらの固定子の少なく ともいくつかは、混合帯域の外側から固定子を経て長手方向に延在する第１の通 路、およびその第１の通路と混合帯域とを結ぶ第２の通路を有し： そしてその第２の通路中にチェック弁を含む；請求の範囲第３８７，３８８，３ ８９または３９０項に記載の装置。 ３９５、酸素混合手段のそれぞれの前に、・パルプを加熱して、パルプが該混合 手段中で約り５℃〜約１２１℃であるようにするための手段をさらに含む請求の 範囲第３８７，３８８，３８９または３９０項に記載の装置。 ６９６、酸素混合手段のそれぞれの後の移送手段中に弁をさらに含む請求の範囲 第３８７，６８８．３８９または６９０項に記載の装置。 ３９７、酸素混合手段のそれぞれの前に、パルプの濃度な５７ ７〜１５％に調節するための手段をさらに含む請求の範囲第６８７，６８８，３ ８９または３９０項に記載の装置。 ６９８、ローターが炉乾燥パルプ１トン当り１４．１００〜１．０００．０００ 平方米の掃き払い面積を与える請求の範囲第６９７項に記載の装置。 ３９９　ローターが炉乾燥、６ルプ１トン当り２５．０００〜１５０．０００平 方米の掃き払い面積を与える請求の範囲第６９７項に記載の装置。 ４００、ローターが炉乾燥パルプ１トン当り約６５．４００平方米の掃き払い面 積を与える請求の範囲第３９７項に記載の装置。 ４０１、ローターが、回転の方向に延在する主軸を有する楕円基本断面を有する 請求の範囲第３９７，３９８゜ろ９９または４００項に記載の装置。 ４０２、混合帯域が環状空隙であり、その空隙の内側表面はその空隙の外側表面 の半径の少なくとも１／／２の半径を有する請求の範囲第３９７，３９８，３９ ９または４００項に記載の装置。 ４０６、後刃が０，５〜１５朋の範囲内の曲率半径を有する請求の範囲第３９７ ，３９８，３９９または４００項に記載の装置。 ４０４　混合帯域中へ延在する複数の固定子をさらに含み；それらの固定子のい くつかは混合帯域の外側から固定子欠経て長手方向に延在する第１の通路、およ ５８ びその第１の通路と混合帯域との間を結ぶ第２の通路を有し； そしてその第２力通路中にチェック弁を含む；請求の範囲第３９７，３９８．　 ろ９９または４００項に記載の装置。 ４０５、酸素混合手段のそれぞれの前に、パルプを加熱してパルプが該混合手段 中で約り１℃〜約１２１°Ｃの範囲の温度であるようＶＣスるための手段をさら に含む請求の範囲第６９７，６９８，３９９または４００項１（記載の装置。 ４０６、酸素混合手段のそれぞれの後の移送手段中に弁をさらに含む請求の範囲 第６９７，６９８．ろ９９または４００項に記載の装置。 ４０７パルプに対してｐＨ調節剤を添加するための第１追加手段； その第１追加手段後に・パルプに対して酸素を添加するための第２の追加手段； その酸素をパルプと混合するための第３の追加手段：および その第３追加手段後かつ第１手段前にパルプを洗浄するための第４追加手段； をさらに含む請求の範囲第３９７項に記載の装置。 ４０８、ローターが炉乾燥パルプ１トン当り１４１０Ｏ〜ｉ、ｏ　ｏ　ｏ、ｏ　 ｏ　ｏ平方米の掃き払い面積を与える請求の範囲第４０７項に記載の装置。 １５９ ４０９０−ターが炉乾燥パルプ１トン当り２５．Ｃ１００〜１５０．０００平方 米の掃き払い面積を与える請求の範囲第４０７項に記載の装置。 ４１０、ローターが炉乾燥パルプ１トン当り約６５．４００平方米の掃き払い面 積を与える請求の範囲第４０７項に記載の装置。 ４１１、ローターが、回転の方向に延在する主軸ケ有する楕円基本断面ケ有する 請求の範囲第４０７，４０８゜４０９または４１０項に記載の装置。 ４１２、混合帯域が環状空隙であり、その空隙の内側表面はその空隙の外側表面 の半径の少なくとも１／／２の半径を有する請求の範囲第４０７，４０８，４０ ９または４１０項１ｃ記載の装置。 ４１３、後刃が０．５〜１５ｍｍの範囲内の曲率半径を有する請求の範囲第４０ ７，４０８，４０９または４１０項に記載の装置。 ４１４混合帯域中へ延在する複数の固定子をさらに含み；それらの固定子のいく つかは混合帯域の外側から固定子を経て長手方向に延在する第１の通路、および そ６第１の通路と混合帯域との間を結ぶ第２の通路を有し、 そしてその第２の通路中にチェック弁をさらに含む； 請求の範囲第４０７，４０８．４０９または４１０項ＩＣ記載の装置。 ４１５、酸素混合手段のそれぞれの前に、・ξルプを加熱してパルプが該混合手 段中で約り１℃〜約１２１°Ｃの範囲の温度であるようにするための手段をさら に含む請求の範囲第４０７，４０８，４０９または４１０項に記載の装置。 ４１６、酸素混合手段のそれぞれの後の移送手段中に置火さらに含む請求の範囲 第４０７．４０８．’　４０９または４１０項に記載の装置。 ４１７、　スラｌｊ−カパルプスラリーである場合の装置Ｃ−ｆ、。 って、 ウッドチップを連続的に蒸解して脱リグニン生成物および脱リグニン化ウッドチ ップを得るための連続蒸解釜； その蒸解釜と関連して、その脱リグニン生成物の少なくとも一部を除去するため の洗浄機：脱リグニン化ウッドチップから圧力を部分的に解プを作るため１（、 上記蒸解釜に付設されている圧力解放弁： そのウッドパルプおよび残留脱リグニン生成物を含むスラリーを加圧下に蒸解釜 から貯蔵タンクへ移送するための）ξイブ： および上記貯蔵タンク： その貯蔵タンクの前に、スラリーに対してＤＨ％節剤を添加するための手段： ６１ そのｐＨ添加手段と貯蔵タンクとの間で、スラリーに対して酸素を添加するため の手段；ならびにその貯蔵タンクの前に、その酸素をスラＩＩ−と混合するため の混合帯域を有する混合手段；をさらに含む請求の範囲第２６２項に記載の装置 。 ４１８、ローターが炉乾燥・ξルプ１トン当り１４，１００〜１．０００，００ ０平方米の掃き払い面積を与える請求の範囲第４１７項ＩＣ記載の装置。 ４１９０−ターが炉乾燥・ξルプ１トン当り２５．０００〜１５０．０００平方 米の掃き払い面積を与える請求の範囲第４１７項に記載の装置。 ４２０、ローターが炉乾燥パルプ１トン当り約６５．４００平方米の掃き払い面 積を与える請求の範囲第４１７項ＩＣ記載の装置。 ４２１、ローターが回転の方向に延在する主軸を有する楕円断面を有する請求の 範囲第４１７，４１８，４１９または４２０項に記載の装置。 ４２２、混合帯域は環状空隙であり、その空隙の内側表面はその空隙の外側表面 の半径の少なくとも偽　の半径を有する請求の範囲第４１７，４１８，４１９ま たは４２０項に記載の装置。 ４２ろ、後刃が０．５〜１５ｍｍの範囲内の曲率半径ケ有する請求の範囲第４１ ７．４１８．４１９または４２０項１（記載の装置。 ４２４混合手段の前・′こ、スラリーを加熱してスラリーが６２ その混合手段中で約６５°Ｃ〜約１２１℃の範囲の温度であるようにするための 手段をさらに含む請求の範囲第４１７，４１８，４１９または４２０項に記載の 装置。 ４２５、混合帯域中へ延在する複数の固定子をさらに含み；固定子の少なくとも いくつかは混合帯域の外側から固定子を経て長手方向に延在する第１の通路、お よびその第１の通路と混合帯域とを結ぶ第２の通路を有し； そしてその第２の通路中ＩＣチェック弁をさらに含む： 請求の範囲第４１７．４１８，４１９または４２０項に記載の装置。 ４２６、混合手段と貯蔵タンクと力量のパイプ中１７ｍ弁を含む請求の範囲第４ １７，４１８，４１９または４２０項に記載の装置。 ４２７、スラ１）−がバルプスラ１）−である場合の装置であって、 ウッドチップを連続的１（蒸解して脱リグニン生成物および脱リグニン化ウッド チップを得るための連続蒸解釜−： その蒸解釜と関連してその脱リグニン生成物の少なくとも一部を除去するための 洗蜂機；脱すグニン化つッドチップがら圧力を部分的１（＠放することによりそ のウッドチップからウッドバル１６３ プを作るために上記蒸解釜に付設されている圧力解放弁； そのウッド・ξルプおよび残留脱リグニン生成物を含むスラリを加圧下にその蒸 解釜から拡散洗浄機へ移送するためのパイプ； および上記拡散洗浄機： その拡散洗浄機の前・”Ｃ、スラリーに対して′ＣＩＨ調節剤を添加するための 手段； そのｐＨ添加手段と貯蔵タンクとの間で、スラリーに対して酸素を添加するため の手段：ならびにその貯蔵タンクの前にその酸素をスラリーを混合するための混 合帯域を有する混合手段：をさらに含む、請求の範囲第２６２項に記載の装置。 ４２８、ローターが炉乾燥パルプ１トン当り１４，１００〜１．０００．ＯＤ　 Ｏ平方米の掃き払い目積を与える請求の範囲第４２７項に記載の装置。 ４２９０−ターが炉乾燥ノξルプ１トン当り２５．００　［１〜１５０．０００ 平方米の掃き払い面積を与える請求の範囲第４２７項１（記載の装置。 ４３０、ローターが炉乾燥パルプ１トン当り約６５．４　Ｄ　Ｏ平方米の掃き払 （・面積を与える請求の範囲第４２７項に記載の装置。 ４６１、ローターは回転の方向に延在する主軸を有する楕円基本断面を有する請 求の範囲第４２７，４２８゜４２９または４ろ０項て記載の装置、 その空隙の外側面の半径の少なくとも偶の半径を有する請求の範囲第４２７，４ ２８，４２９または４３０項に記載の装置。 ４６６、後刃が０．５〜１５ｍｍの範囲内の白兎半径を有する請求の範囲第４２ ７，４２８，４２９または４ろ０項（Ｃ記載の装置。 ４６４混合手段の前に、スラリーを加熱してそのスラリーが該混合手段中で約り ５℃〜約１２１℃の節回の温度であるようにするための装置をさらに含む請求の 範囲第４２７，４２８，４２９または４６０項に記載の装置。 ４６５、混合帯域中へ延在する複数の固定子を含み；それらの固定子の少なくと もいくつかは、混合帯域の外側から固定子を経て長手方向に延在する第１の通路 、およびその第１の通路と混合帯域との間を結ぶ第２の通路を有し； そしてその第２の通路中にチェック弁をさらに含む； 請求の範囲第４２７．．４２８，４２９または４３０項に記載の装置。 ４３６混合手段と拡散洗浄機との間のパイプ中にさらに弁を含む請求の範囲第、 ４２７，４２８，４２９または４３０項に記載の装置。