JPS5847229A - 熱電対による温度測定方法とその温度測定器 - Google Patents
熱電対による温度測定方法とその温度測定器Info
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- JPS5847229A JPS5847229A JP14574881A JP14574881A JPS5847229A JP S5847229 A JPS5847229 A JP S5847229A JP 14574881 A JP14574881 A JP 14574881A JP 14574881 A JP14574881 A JP 14574881A JP S5847229 A JPS5847229 A JP S5847229A
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- JP
- Japan
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- temperature
- thermocouple
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- measurement
- theta0
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-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01K—MEASURING TEMPERATURE; MEASURING QUANTITY OF HEAT; THERMALLY-SENSITIVE ELEMENTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01K7/00—Measuring temperature based on the use of electric or magnetic elements directly sensitive to heat ; Power supply therefor, e.g. using thermoelectric elements
- G01K7/02—Measuring temperature based on the use of electric or magnetic elements directly sensitive to heat ; Power supply therefor, e.g. using thermoelectric elements using thermoelectric elements, e.g. thermocouples
- G01K7/021—Particular circuit arrangements
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Measuring Temperature Or Quantity Of Heat (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、熱電対による温度測定方法に係り、特に昇温
過程での昇温変化率を追跡して、その変化から、測温対
象の温度即ち飽和温度を推定して、温度を測定する方法
に閃するものである。
過程での昇温変化率を追跡して、その変化から、測温対
象の温度即ち飽和温度を推定して、温度を測定する方法
に閃するものである。
熱電対による温度測定は、広く行なわれており種々の温
度計測用の熱電対が開発されている。
度計測用の熱電対が開発されている。
測温対象に熱電対を投入すると、指示温度は上昇を始め
、測定対象温度と平衡した時点で上昇が消え、測温対象
の温度を示す。その際一般に該指示温度に到達する１で
にはある程度の時間が必要でありこれが測定の遅れ時間
となる。また、該対象温度が熱電対の溶断温度を上燃る
場合には該飽和温度が得られるまでに熱電対が溶断し温
度測定は成されない。更には該対象物温度が１２００℃
を越える場合には、一般にＰＲ等の貴金属熱電対が用い
られるが、該貴金属熱電対は高価であるため、何回かの
繰り返しが可能であることを省慮しても、１回当りの測
定コストが亮い。
、測定対象温度と平衡した時点で上昇が消え、測温対象
の温度を示す。その際一般に該指示温度に到達する１で
にはある程度の時間が必要でありこれが測定の遅れ時間
となる。また、該対象温度が熱電対の溶断温度を上燃る
場合には該飽和温度が得られるまでに熱電対が溶断し温
度測定は成されない。更には該対象物温度が１２００℃
を越える場合には、一般にＰＲ等の貴金属熱電対が用い
られるが、該貴金属熱電対は高価であるため、何回かの
繰り返しが可能であることを省慮しても、１回当りの測
定コストが亮い。
したがって、熱電対の昇温過程において飽和温度即ち測
定対象物調度が推定できれば、測定所要時間の短縮が可
能となるばかりでなく、例えば安価なＯＡ熱′亀対等を
用いても、現在貴金属熱電対で測定されている高温測定
が可能となり、さらに本来熱電対による測定可能な温度
範囲を上燃るより広い温度領域での測定が可能になる。
定対象物調度が推定できれば、測定所要時間の短縮が可
能となるばかりでなく、例えば安価なＯＡ熱′亀対等を
用いても、現在貴金属熱電対で測定されている高温測定
が可能となり、さらに本来熱電対による測定可能な温度
範囲を上燃るより広い温度領域での測定が可能になる。
本発明は、かかる点に着目したものであり、これをもと
に本発明者の数次にわたる実験、検討により解明した微
係数次数と粘度及び乗数間の比率に存在する法則性によ
って、実質的に応答性と精度の向上を生み出す微係数の
打切り次数の決定及び乗数量比率固定を行ない完成した
飽和温度の推定方法を提供するものである。
に本発明者の数次にわたる実験、検討により解明した微
係数次数と粘度及び乗数間の比率に存在する法則性によ
って、実質的に応答性と精度の向上を生み出す微係数の
打切り次数の決定及び乗数量比率固定を行ない完成した
飽和温度の推定方法を提供するものである。
以下図面を参照しながら本発明の詳細な説明する。
今、時読ｔでの該指示温度θ（１）の第４次微係数へ（
１）を得る。即ち、 第１図は、シミュレーショυによって、昇温特性から、
該推定温度θｏ（ｔ）を算出した１例である。本発明者
の解明によれば、微係数は、２次ｆ：超えても精度の向
上は実用上は無に等しく本図中ｔ ＝ ２０ ＃Ｊ））
での推定温度０゜（イ）と、最終飽和温度θ０の比θ。
１）を得る。即ち、 第１図は、シミュレーショυによって、昇温特性から、
該推定温度θｏ（ｔ）を算出した１例である。本発明者
の解明によれば、微係数は、２次ｆ：超えても精度の向
上は実用上は無に等しく本図中ｔ ＝ ２０ ＃Ｊ））
での推定温度０゜（イ）と、最終飽和温度θ０の比θ。
町θ。と、打切り微係数との関係は、第２図の通りであ
り、図示を省略した他の実験からも、第２図と同様に３
次以上の微係数は、推定の精度の向上、応答性の向上に
関与しないことを発見した。これにより、本発明では、
該打切り次数を２と決め、（１）式に代え、（２）式を
用いるものである。
り、図示を省略した他の実験からも、第２図と同様に３
次以上の微係数は、推定の精度の向上、応答性の向上に
関与しないことを発見した。これにより、本発明では、
該打切り次数を２と決め、（１）式に代え、（２）式を
用いるものである。
（２）式を用いて０ｏ（ｔ）を推定する場合、１次微係
数の乗数Ｔ、 （以下パラメータと記す）の決定方法か
本発明の実用性を左右するボイシトとなる。
数の乗数Ｔ、 （以下パラメータと記す）の決定方法か
本発明の実用性を左右するボイシトとなる。
該パラメータが少しでも最適値から逸脱した場合には、
該推定温度θｏ（ｔ）は、時系列的に無限な域でも一定
とはならず、結局、熱電対指示が実際に飽和するまで最
終温度は得られない。そこで、最も短時間に精度高＜
Ｏｏの推定を可能とする最適なパラメータＴ＋ 、 Ｔ
２が必要となる。例えばＴ１、Ｔ２を最少二乗法等で決
定するとすると、２次元探索となり該パラメータ決定の
為の定式化が、よりどころのない中での決定となり極め
て困難であるばかりでなく、実際には、他に方法がない
ため経験的に決定せざるを得なくなり、経験の差、当り
外れ等により迅速、的確な最適パラメータの決定が期待
できない。一方、測温対象物の成分、熱電対の形状・材
質が決定すれば、理論的には、Ｔ、及びＴ２は計簀によ
り決定することも不可能ではないが、実測濡の場合、該
対象物と該熱電対の接触状態等により、何らかの外乱が
入ることは必至で、それゆえあらかじめ決定されたパラ
メータは最適値とはならず、前述の理由から温度推定は
実用性を失なう。そこで本発明者は、適切なＴＩＩＴ２
の探索方法について、更に実験検討を繰返しＴ１とＴ２
に何らかの関係があることを発見した。この知見をもと
に本発明者は、この関係が法則性を持つものであればパ
ラメータは一次元探索で決定できるため、（５） 確実に迅速に推定温度が得られることを予測して更に実
験を重ね、最適なバラメークＴｉを構成するＴ、 、
Ｔ２には、 Ｔ２−０．４・ＴＩ ・・・・・（３）
なる関係があり、これにより更に検証を重ね、遂に迅速
かつ確実に推定温度θｏを拘ることができることを見出
した。第３図は、これ等の膨大な実験データをもとにし
たＴ２とＴ１の比α−Ｔ２Ａ’ 。
該推定温度θｏ（ｔ）は、時系列的に無限な域でも一定
とはならず、結局、熱電対指示が実際に飽和するまで最
終温度は得られない。そこで、最も短時間に精度高＜
Ｏｏの推定を可能とする最適なパラメータＴ＋ 、 Ｔ
２が必要となる。例えばＴ１、Ｔ２を最少二乗法等で決
定するとすると、２次元探索となり該パラメータ決定の
為の定式化が、よりどころのない中での決定となり極め
て困難であるばかりでなく、実際には、他に方法がない
ため経験的に決定せざるを得なくなり、経験の差、当り
外れ等により迅速、的確な最適パラメータの決定が期待
できない。一方、測温対象物の成分、熱電対の形状・材
質が決定すれば、理論的には、Ｔ、及びＴ２は計簀によ
り決定することも不可能ではないが、実測濡の場合、該
対象物と該熱電対の接触状態等により、何らかの外乱が
入ることは必至で、それゆえあらかじめ決定されたパラ
メータは最適値とはならず、前述の理由から温度推定は
実用性を失なう。そこで本発明者は、適切なＴＩＩＴ２
の探索方法について、更に実験検討を繰返しＴ１とＴ２
に何らかの関係があることを発見した。この知見をもと
に本発明者は、この関係が法則性を持つものであればパ
ラメータは一次元探索で決定できるため、（５） 確実に迅速に推定温度が得られることを予測して更に実
験を重ね、最適なバラメークＴｉを構成するＴ、 、
Ｔ２には、 Ｔ２−０．４・ＴＩ ・・・・・（３）
なる関係があり、これにより更に検証を重ね、遂に迅速
かつ確実に推定温度θｏを拘ることができることを見出
した。第３図は、これ等の膨大な実験データをもとにし
たＴ２とＴ１の比α−Ｔ２Ａ’ 。
と、その時計算された推定温度θｏ（ｔ）を直線回帰し
た時の傾きａとの関係を示す。これを見ると、該対象物
温度、熱電対材質等に関係なく 、（３）式％式％） に傾きａは零となり、該推定温度θ０が求められること
が判る。ここに、パラ、メータＴ１を一次元探索にて求
めるアルゴリズムを形成するだけで、最適なパラメータ
（Ｔｚ＊、 Ｔ２＊）が求められ迅速、的確に実温度を
推定する測温方法を確立したのである。
た時の傾きａとの関係を示す。これを見ると、該対象物
温度、熱電対材質等に関係なく 、（３）式％式％） に傾きａは零となり、該推定温度θ０が求められること
が判る。ここに、パラ、メータＴ１を一次元探索にて求
めるアルゴリズムを形成するだけで、最適なパラメータ
（Ｔｚ＊、 Ｔ２＊）が求められ迅速、的確に実温度を
推定する測温方法を確立したのである。
以下、本発明の実施例をもとに説明する。
本発明におけるパラメータ決定法の１例としく６）
て、本発明者は、絆り返し計算により最適なパラメータ
Ｔ１＊を決定する方法ｆ：提案する。この繰り返し式は
、（４）式のごとく、過去の２つのＴｌを用いる漸化式
で表わされる。
Ｔ１＊を決定する方法ｆ：提案する。この繰り返し式は
、（４）式のごとく、過去の２つのＴｌを用いる漸化式
で表わされる。
・・・・・（４）
ここで添字１ｃにくり返し回数、Ｋはゲイン、ａはＴ、
（ｋ）として（２）式により求めた＃ｏ（ｔ）を直線回
帰した場合の傾きである。（４）式は、線型近似した場
合の最適修正ゲイ′Ｊ會逐次求めるため、Ｋ＝１とした
場合に最も少ない繰り返しＪＨｉｌ数で収束する。第１
図で表わされる昇、′晶特性に対し、第４図に、ゲイ、
、ＩＫの値とＴ１の収束の様ｐとの関係を示している。
（ｋ）として（２）式により求めた＃ｏ（ｔ）を直線回
帰した場合の傾きである。（４）式は、線型近似した場
合の最適修正ゲイ′Ｊ會逐次求めるため、Ｋ＝１とした
場合に最も少ない繰り返しＪＨｉｌ数で収束する。第１
図で表わされる昇、′晶特性に対し、第４図に、ゲイ、
、ＩＫの値とＴ１の収束の様ｐとの関係を示している。
第４図においてくり返し＆＝１においてＴ、（１）＝Ｏ
、ｋ＝２においてＴ】（２）＝ＩＯとおき、その後（４
）式により最適パラメータ′ｒ１＊を決定しているが、
Ｔ１が、最適値に向けて速やかに、オーバーシュートす
ることなく収束するためには、Ｋ＝０．９５程度とする
のが好ましい。
、ｋ＝２においてＴ】（２）＝ＩＯとおき、その後（４
）式により最適パラメータ′ｒ１＊を決定しているが、
Ｔ１が、最適値に向けて速やかに、オーバーシュートす
ることなく収束するためには、Ｋ＝０．９５程度とする
のが好ましい。
なお、（４）式の構清よ、ゲインにはＯＡＫく２の範囲
の値を用いないと、Ｔ１が発散する。
の値を用いないと、Ｔ１が発散する。
第５図、第６図に実際の測定例を示す。第５図は、測温
対象がガスであり、ＣＡ熱箪対を用い、本発明法による
推定温度０ｏと実測値θ０を示す。
対象がガスであり、ＣＡ熱箪対を用い、本発明法による
推定温度０ｏと実測値θ０を示す。
図から明らかなように実測は約４０秒を要するのに対し
、本発明法は約７秒で測温できた。また、第６図は、測
温対象か尚炉大樋における溶融状態での銑鉄流度で、Ｏ
Ａ熱電ヌｌを用いた本発明法による推定温度０ｏと、Ｐ
Ｈ１３熱′醒対による実測値θｏ’ｆｒ示す。実測値と
本発明方法との差は、わずか２度と微少であった。なお
、図中１゛ｃは、推定開始時刻即ち熱電′、対の出力か
ら該熱電対の桐質、構造、熱答酸等から構成される物理
的性質の影響と思われる不安定埃象が消滅した時刻であ
り、該測定開始時刻以後の昇温特性によってθｏ（ｔ）
を求める。従って、前記した最適パラメータＴｉ＊は、
推定開始時刻Ｔｃ直後で傾きａ ＝ Ｑが得られるＴｉ
＊ｆ言う。
、本発明法は約７秒で測温できた。また、第６図は、測
温対象か尚炉大樋における溶融状態での銑鉄流度で、Ｏ
Ａ熱電ヌｌを用いた本発明法による推定温度０ｏと、Ｐ
Ｈ１３熱′醒対による実測値θｏ’ｆｒ示す。実測値と
本発明方法との差は、わずか２度と微少であった。なお
、図中１゛ｃは、推定開始時刻即ち熱電′、対の出力か
ら該熱電対の桐質、構造、熱答酸等から構成される物理
的性質の影響と思われる不安定埃象が消滅した時刻であ
り、該測定開始時刻以後の昇温特性によってθｏ（ｔ）
を求める。従って、前記した最適パラメータＴｉ＊は、
推定開始時刻Ｔｃ直後で傾きａ ＝ Ｑが得られるＴｉ
＊ｆ言う。
（２）式を用いて該飽和湿度を求める除、信号に付加さ
れたノイズは、微分演算を行なう毎に拡大され、推定精
度に影響を及ばず。推定精度を高位に安定させるために
は信号入力端となる熱電対温接点部に適度の熱容計を持
たせることが望ましい。この熱容亀は、検出変動の大小
、許容測定時間および該涸渇対象物の熱流束とブロック
材質の熱伝導率によって求められる熱伝達率をもとに決
定することが好ましい。本発明者は、該熱容康を増大さ
せる場合に、熱電対温接点部をづＤツク化した。づ１コ
ツク化された熱電対それ自体は公知であるが、本発明者
の解明によれば第７図における普通鋼、銅等で作られた
先端づロック２を熱電対１にカシメて装着するなどして
、該先端づ０ツク２と該熱電対１の接合面に空隙が生じ
ると、昇温特性に歪みが生じて第８図４に示すごとき昇
温特性となり、推定開始時刻Ｔｃ時の推定温度θ（Ｔｃ
）が上昇し、０（Ｔｃ）／θｏ＝０．７程度となる。即
ち該飽和湿度の７割程度まで昇温した時点で始めて推定
が可能となり好ましくない。これを防止するために、銅
のように比較的融点の低いブロックは、例えばアルｊン
ガスの様な不活性雰囲気中で溶解し、熱電対を浸漬した
後づロックを固化させて熱電対を鋳込くるむ、また、普
通鋼の如く、融点の高いブロックは、熱′敵対を該ブロ
ックに設けた雌ネジに螺合圧接することが望ましく、こ
の方法によって０ （’ｆ’ｃ）／Ｂｏを０．４〜０．
５程度１で引き下げることができ、熱′電対の通常使用
温度の約２倍の測定しシジで推定することかできる。
れたノイズは、微分演算を行なう毎に拡大され、推定精
度に影響を及ばず。推定精度を高位に安定させるために
は信号入力端となる熱電対温接点部に適度の熱容計を持
たせることが望ましい。この熱容亀は、検出変動の大小
、許容測定時間および該涸渇対象物の熱流束とブロック
材質の熱伝導率によって求められる熱伝達率をもとに決
定することが好ましい。本発明者は、該熱容康を増大さ
せる場合に、熱電対温接点部をづＤツク化した。づ１コ
ツク化された熱電対それ自体は公知であるが、本発明者
の解明によれば第７図における普通鋼、銅等で作られた
先端づロック２を熱電対１にカシメて装着するなどして
、該先端づ０ツク２と該熱電対１の接合面に空隙が生じ
ると、昇温特性に歪みが生じて第８図４に示すごとき昇
温特性となり、推定開始時刻Ｔｃ時の推定温度θ（Ｔｃ
）が上昇し、０（Ｔｃ）／θｏ＝０．７程度となる。即
ち該飽和湿度の７割程度まで昇温した時点で始めて推定
が可能となり好ましくない。これを防止するために、銅
のように比較的融点の低いブロックは、例えばアルｊン
ガスの様な不活性雰囲気中で溶解し、熱電対を浸漬した
後づロックを固化させて熱電対を鋳込くるむ、また、普
通鋼の如く、融点の高いブロックは、熱′敵対を該ブロ
ックに設けた雌ネジに螺合圧接することが望ましく、こ
の方法によって０ （’ｆ’ｃ）／Ｂｏを０．４〜０．
５程度１で引き下げることができ、熱′電対の通常使用
温度の約２倍の測定しシジで推定することかできる。
該測定開始時刻“ｒｅは、第９図に示される様に、不発
ゆ］者の）ソ１．明によれば第２次倣係数が最小値とな
る時刻である。これ以前の値を用いても、良い推定結果
は傍ら牡ない。
ゆ］者の）ソ１．明によれば第２次倣係数が最小値とな
る時刻である。これ以前の値を用いても、良い推定結果
は傍ら牡ない。
第１Ｏ図に本発明の実施例のフロー千１ンートを示す。
ブロック化された熱′電対１および２を、測定対象物１
２内に押入し、平滑フィルタ１３を通じて平滑化する。
２内に押入し、平滑フィルタ１３を通じて平滑化する。
この際平滑フィルタ１３は、位相遅れ、晶みの最小な特
性を有するフィルタであることが好ましい。平Ｉけ化さ
れた信号には、微分演算部８Ｖこよって微分演算が施さ
れ、推定温度算出部９で、（２）式により推定値０ｏ（
ｔ）が求められる。判定部１１により０ｏ（ｔ）を直線
回帰した傾きａの絶対値が、あらかじめ指定した、十分
零に近い正数より小さい場合は湿度測定が終了、大きい
場合には、パラメータ修正部１０に移行する。該パラメ
ータ修正部１０で（３）、（４）式により修正されたＴ
ｌ＊、Ｔ２＊によりθ０が算出され、温度測定が終了す
る。
性を有するフィルタであることが好ましい。平Ｉけ化さ
れた信号には、微分演算部８Ｖこよって微分演算が施さ
れ、推定温度算出部９で、（２）式により推定値０ｏ（
ｔ）が求められる。判定部１１により０ｏ（ｔ）を直線
回帰した傾きａの絶対値が、あらかじめ指定した、十分
零に近い正数より小さい場合は湿度測定が終了、大きい
場合には、パラメータ修正部１０に移行する。該パラメ
ータ修正部１０で（３）、（４）式により修正されたＴ
ｌ＊、Ｔ２＊によりθ０が算出され、温度測定が終了す
る。
以上述べた様に、本発明は、熱電対の昇温過程での温度
変化率を追跡してその変化から測温対象の温度即ち飽和
温度を推定測温するので、これによって熱電対の応答お
くれによる測温おくれの改善および溶損による測温不可
能域における温度測定を可能にすると共に、従来ｉｔ金
属熱電対を用いて測定されていた１２００℃〜１８００
℃程度の温度領域に、安価なＯＡ熱電対な使用すること
ができ、しかも、１０００℃程度までの湿度領域でも、
指示温度の飽和を待たずに温度計測が可能となることか
ら、熱電対の長寿命化、安価な熱電′対使用による測定
コストの低減、測定時間の短縮化、測湿レジじの拡大に
寄与するもα→ １２・・・涸渇対象 １３・・・平滑フィルタ
のである。
変化率を追跡してその変化から測温対象の温度即ち飽和
温度を推定測温するので、これによって熱電対の応答お
くれによる測温おくれの改善および溶損による測温不可
能域における温度測定を可能にすると共に、従来ｉｔ金
属熱電対を用いて測定されていた１２００℃〜１８００
℃程度の温度領域に、安価なＯＡ熱電対な使用すること
ができ、しかも、１０００℃程度までの湿度領域でも、
指示温度の飽和を待たずに温度計測が可能となることか
ら、熱電対の長寿命化、安価な熱電′対使用による測定
コストの低減、測定時間の短縮化、測湿レジじの拡大に
寄与するもα→ １２・・・涸渇対象 １３・・・平滑フィルタ
のである。
第１図は、シミュレーショシによる昇温特性０（ｔ）と
推定温度θｏ（ｔ）の関係を示す図、第２図は、微係数
の打切り次数と推定温度θｏ（ｔ）の飽和度の関係を示
す図、第３図は、路午件下でのα−へ４１と、傾きａの
関係を示す図、第４図は、ゲイシＫに対する修正値の収
束の関係を示す（９）、ｍ５図、第６１ｆｆｌは、実際
の測定値と、推定値の関係を示す図、第７図は、熱電対
温接点部を示す図、第８図は、づＤツク装着方法と昇温
特性の関係を示す図、第９図（ａ）、（１））、（ｃ）
は、微係数と測足開始時間Ｔｃの関係を示す図、第１０
図は、本発明の一実施例を示す図である。 ■・・・熱電対 ２・・・づ０・υり３・
・・本発明で提案したブロック装着法にょる昇温特性４
・・・カシメによるづＤツク装着法による昇温特性５・
・・１次倣係故 ６・・・２次微係数８・・・
微分演算部 ９・・・推定温度算出部１０・・
・パラメータ修正部 １１・・・判定部α埠 −８４間 −２０９−
推定温度θｏ（ｔ）の関係を示す図、第２図は、微係数
の打切り次数と推定温度θｏ（ｔ）の飽和度の関係を示
す図、第３図は、路午件下でのα−へ４１と、傾きａの
関係を示す図、第４図は、ゲイシＫに対する修正値の収
束の関係を示す（９）、ｍ５図、第６１ｆｆｌは、実際
の測定値と、推定値の関係を示す図、第７図は、熱電対
温接点部を示す図、第８図は、づＤツク装着方法と昇温
特性の関係を示す図、第９図（ａ）、（１））、（ｃ）
は、微係数と測足開始時間Ｔｃの関係を示す図、第１０
図は、本発明の一実施例を示す図である。 ■・・・熱電対 ２・・・づ０・υり３・
・・本発明で提案したブロック装着法にょる昇温特性４
・・・カシメによるづＤツク装着法による昇温特性５・
・・１次倣係故 ６・・・２次微係数８・・・
微分演算部 ９・・・推定温度算出部１０・・
・パラメータ修正部 １１・・・判定部α埠 −８４間 −２０９−
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １１次元探索により求めたＴ、と、これによりＴ２ ＝
０．４ ＴＩで求めた％ （ｓ＝１ ＋ ２ ）を用
い、測温対象中に位置せしめた熱電対の経時的出力θ（
１）を により処理することを特徴とする、熱電対による温度測
定方法。 ２ づ０ツクに熱電対を鋳くるんだことを特徴とする温
度測定器。 ３ ブロックに熱電対を螺着したこと特徴とする温度測
定器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14574881A JPS5847229A (ja) | 1981-09-16 | 1981-09-16 | 熱電対による温度測定方法とその温度測定器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14574881A JPS5847229A (ja) | 1981-09-16 | 1981-09-16 | 熱電対による温度測定方法とその温度測定器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5847229A true JPS5847229A (ja) | 1983-03-18 |
Family
ID=15392235
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14574881A Pending JPS5847229A (ja) | 1981-09-16 | 1981-09-16 | 熱電対による温度測定方法とその温度測定器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5847229A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01502775A (ja) * | 1986-05-20 | 1989-09-21 | スルクースク，ヤーク | 被測定体の絶体温度を決定する方法および装置 |
| JPH01284719A (ja) * | 1988-05-11 | 1989-11-16 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 炉内温度の測定方法 |
| JP2016070749A (ja) * | 2014-09-29 | 2016-05-09 | テルモ株式会社 | 電子体温計 |
| JP2016070748A (ja) * | 2014-09-29 | 2016-05-09 | テルモ株式会社 | 電子体温計 |
-
1981
- 1981-09-16 JP JP14574881A patent/JPS5847229A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01502775A (ja) * | 1986-05-20 | 1989-09-21 | スルクースク，ヤーク | 被測定体の絶体温度を決定する方法および装置 |
| JPH01284719A (ja) * | 1988-05-11 | 1989-11-16 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 炉内温度の測定方法 |
| JP2016070749A (ja) * | 2014-09-29 | 2016-05-09 | テルモ株式会社 | 電子体温計 |
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