JPS5846397B2 - 消耗ノズル式自動溶接方法 - Google Patents
消耗ノズル式自動溶接方法Info
- Publication number
- JPS5846397B2 JPS5846397B2 JP51130191A JP13019176A JPS5846397B2 JP S5846397 B2 JPS5846397 B2 JP S5846397B2 JP 51130191 A JP51130191 A JP 51130191A JP 13019176 A JP13019176 A JP 13019176A JP S5846397 B2 JPS5846397 B2 JP S5846397B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- consumable nozzle
- wire
- diameter
- nozzle
- consumable
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は消耗ノズル式自動溶接方法に関する。
従来、消耗ノズル式自動溶接において、一般に大電流溶
接用として消耗ノズルのパイプの内径は４ｍｍφのもの
が使われていることが多い。
接用として消耗ノズルのパイプの内径は４ｍｍφのもの
が使われていることが多い。
一方ワイヤはＪＩＳＺ３３１１−１９６４に定められて
いる直径２．４關φ（許容差＋０．０５ｍｍ）又は３．
２關φ（許容差＋０．０５ｍｍ）が用いられている。
いる直径２．４關φ（許容差＋０．０５ｍｍ）又は３．
２關φ（許容差＋０．０５ｍｍ）が用いられている。
また、電流は消耗ノズルを固定するノズルチャックの給
電端子に給電され、消耗ノズルを介して消耗ノズル内壁
からワイヤに渡り、ワイヤ先端から溶融スラグあるいは
アークで溶接が行われている。
電端子に給電され、消耗ノズルを介して消耗ノズル内壁
からワイヤに渡り、ワイヤ先端から溶融スラグあるいは
アークで溶接が行われている。
ところが、これら消耗ノズル式自動溶接では５００〜７
００Ａという大電流を用いることがあるが、このような
大電流が全て消耗ノズル内壁からワイヤに渡ることにな
ると従来の４關φの孔に２、４ ｍｖｔφ或いは３．２
ｍｍφのワイヤを通した場合には、ワイヤとノズル内
壁との接触が部分的になり。
００Ａという大電流を用いることがあるが、このような
大電流が全て消耗ノズル内壁からワイヤに渡ることにな
ると従来の４關φの孔に２、４ ｍｖｔφ或いは３．２
ｍｍφのワイヤを通した場合には、ワイヤとノズル内
壁との接触が部分的になり。
かつその接触圧力も小さくなってノズル内壁とワイヤ間
の接続抵抗が大きくなり、そのため消耗ノズルが発熱し
、時には６００℃から９００℃あるいはそれ以上の高温
となることがある。
の接続抵抗が大きくなり、そのため消耗ノズルが発熱し
、時には６００℃から９００℃あるいはそれ以上の高温
となることがある。
このような現象は溶接長が１ｍ以上の長尺溶接に＄−い
てより一層顕著となり４００Ａ前後の電流でも生じるこ
とがある。
てより一層顕著となり４００Ａ前後の電流でも生じるこ
とがある。
消耗ノズルが高湿になるいわゆるノズル焼けを起すと消
耗ノズルの外周に被覆した被覆剤の組成に変化を生じ、
ガス発生成分の分解、合金成分の酸化変質等を生じるの
みならず、被覆剤を結合被覆しているインバータの効力
が失なわれ、被覆剤がひび割れし、はなはだしい場合は
、はく離脱路し、溶接の続行が不ｏ］′能となることが
ある。
耗ノズルの外周に被覆した被覆剤の組成に変化を生じ、
ガス発生成分の分解、合金成分の酸化変質等を生じるの
みならず、被覆剤を結合被覆しているインバータの効力
が失なわれ、被覆剤がひび割れし、はなはだしい場合は
、はく離脱路し、溶接の続行が不ｏ］′能となることが
ある。
本発明者等は、これらの問題点に着目し、種々検討を行
なった結果、消耗ノズルのパイプ内径よりも消耗ノズル
に送給する２、 ５ ｍｍφ〜４．９朋φのワイヤの直
径を０°１〜Ｑ、 ５ ｍｍの範囲で細くすることによ
り、これらの問題点の解決に対して非常に有効であるこ
とを見出した。
なった結果、消耗ノズルのパイプ内径よりも消耗ノズル
に送給する２、 ５ ｍｍφ〜４．９朋φのワイヤの直
径を０°１〜Ｑ、 ５ ｍｍの範囲で細くすることによ
り、これらの問題点の解決に対して非常に有効であるこ
とを見出した。
すなわち本発明は、消耗ノズル式自動溶接において、消
耗ノズルのパイプ内径と消耗ノズルに送給する２、 ５
ｍｍφ〜４．９朋φのワイヤの直径との差を０，１〜
０．５間の範囲とすることを特徴とする消耗ノズル式自
動溶接法であってこれにより消耗ノズルのパイプ内壁と
ワイヤとの接触面積が広くなり、その間の電気的な接触
抵抗が小さくなって、消耗ノズルに給電された電流がワ
イヤに渡る時の接触抵抗発熱が押えられる。
耗ノズルのパイプ内径と消耗ノズルに送給する２、 ５
ｍｍφ〜４．９朋φのワイヤの直径との差を０，１〜
０．５間の範囲とすることを特徴とする消耗ノズル式自
動溶接法であってこれにより消耗ノズルのパイプ内壁と
ワイヤとの接触面積が広くなり、その間の電気的な接触
抵抗が小さくなって、消耗ノズルに給電された電流がワ
イヤに渡る時の接触抵抗発熱が押えられる。
また、消耗ノズルに送給されるワイヤは常に冷たい状態
で送り込筐れるので、パイプ内壁との接触面積が広くな
ることにより、ワイヤによる消耗ノズルの冷却効果が期
待できる。
で送り込筐れるので、パイプ内壁との接触面積が広くな
ることにより、ワイヤによる消耗ノズルの冷却効果が期
待できる。
このように消耗ノズルの発熱が大巾に軽減されると、被
覆剤の変質ひびわれ、剥離脱落が起り難く、１ｍを超え
る長尺溶接も容易となり、ブローホールや融合不良等の
欠陥発生も押えられ、溶接金属の材質も安定する。
覆剤の変質ひびわれ、剥離脱落が起り難く、１ｍを超え
る長尺溶接も容易となり、ブローホールや融合不良等の
欠陥発生も押えられ、溶接金属の材質も安定する。
消耗ノズルのパイプ内径と消耗ノズルに送給する２、５
關φ〜４．９關φのワイヤの直径との差がＱ、 ５ ｍ
ｍを超えるとワイヤのパイプ内壁との接触箇所が少なく
な９、その接触面積も不十分となり、その間の電気的な
接触抵抗が大きくなって、接触抵抗発熱が大きくなり、
かつ連続的に送給されるワイヤによる冷却効果も薄くな
って消耗ノズルの発熱が起ることになる。
關φ〜４．９關φのワイヤの直径との差がＱ、 ５ ｍ
ｍを超えるとワイヤのパイプ内壁との接触箇所が少なく
な９、その接触面積も不十分となり、その間の電気的な
接触抵抗が大きくなって、接触抵抗発熱が大きくなり、
かつ連続的に送給されるワイヤによる冷却効果も薄くな
って消耗ノズルの発熱が起ることになる。
筐た、消耗ノズルに送給する２、５順φ〜４．９關φの
ワイヤの直径と消耗ノズルのパイプ内径との差が０．１
ｍｒｆｔ未満では、ワイヤを消耗ノズル中へ送給するこ
とができなくなる。
ワイヤの直径と消耗ノズルのパイプ内径との差が０．１
ｍｒｆｔ未満では、ワイヤを消耗ノズル中へ送給するこ
とができなくなる。
なお、消耗ノズルのパイプ内径は余り大きくすると、パ
イプの肉厚が薄くなって消耗ノズルの通電断面積が小さ
くなり、ノズル自身の抵抗発熱が大きくなって消耗ノズ
ルに送給する２、 ５ ｍｍφ〜４、９ ｍｙｎφのワ
イヤの直径との差を０．１〜０．５ｍｍにしてもその効
果が薄れて好１しくない。
イプの肉厚が薄くなって消耗ノズルの通電断面積が小さ
くなり、ノズル自身の抵抗発熱が大きくなって消耗ノズ
ルに送給する２、 ５ ｍｍφ〜４、９ ｍｙｎφのワ
イヤの直径との差を０．１〜０．５ｍｍにしてもその効
果が薄れて好１しくない。
筐た、パイプ内径が余り小さくなるとパイプ中を通過す
るワイヤの径が細くなり、ワイヤの通電断面積が小さく
なり、ワイヤ自身が発熱してワイヤの冷却作用が期待で
きなくなるばかシか、ノズル内壁との接触面積も狭くな
って接触抵抗発熱を生じることになり好１しくない。
るワイヤの径が細くなり、ワイヤの通電断面積が小さく
なり、ワイヤ自身が発熱してワイヤの冷却作用が期待で
きなくなるばかシか、ノズル内壁との接触面積も狭くな
って接触抵抗発熱を生じることになり好１しくない。
したがって、一般的には消耗ノズルのパイプ外径８〜１
２朋φに対してパイプ内径は３〜５朋の範囲でワイヤは
２．５關φ〜４．９朋φの範囲が最適である。
２朋φに対してパイプ内径は３〜５朋の範囲でワイヤは
２．５關φ〜４．９朋φの範囲が最適である。
以下に、実施例により本発明の効果をさらに具体的に説
明する。
明する。
実施例 １
第１表に示すごとき、軟鋼パイプに中酸化マンガン系被
覆剤を２ｍｍ厚に塗布した消耗ノズルを用い、消耗ノズ
ル式エレクトロスラグ溶接を行なった。
覆剤を２ｍｍ厚に塗布した消耗ノズルを用い、消耗ノズ
ル式エレクトロスラグ溶接を行なった。
被溶接材軟鋼 板厚３５朋、溶接長１５００朋、ギャッ
プ３９ｍｍ ワイヤ ５１−Ｍｎ系ワイヤ（Ｓ ｉ ０．３ Ｍｎ
１．３ ）ワイヤ径は第１表に示す。
プ３９ｍｍ ワイヤ ５１−Ｍｎ系ワイヤ（Ｓ ｉ ０．３ Ｍｎ
１．３ ）ワイヤ径は第１表に示す。
フラックス中酸化マンガン系フランクス
溶接電流 ４００〜５００Ａ
溶接電圧 ４２Ｖ
以上の結果、従来法では消耗ノズルが赤熱し、被覆剤が
ヒビワレして一部脱落し、その部分に融合不良を生じた
が、本発明法では消耗ノズルは赤熱せず、良好な溶接が
できた。
ヒビワレして一部脱落し、その部分に融合不良を生じた
が、本発明法では消耗ノズルは赤熱せず、良好な溶接が
できた。
実施例 ２
第２表に示すごとき、径の軟鋼パイプに石灰−螢石系被
覆剤を２７ｎ７ＩＬ厚に塗布した消耗ノズルを用い、消
耗ノズル式立向自動アーク溶接を行なった。
覆剤を２７ｎ７ＩＬ厚に塗布した消耗ノズルを用い、消
耗ノズル式立向自動アーク溶接を行なった。
被溶接材 軟鋼 板厚１６朋ｔ、溶接長１５００關、
ギャップ２２朋 ※ ※ ワイヤ ５１−Ｍｎ系ワイヤ（Ｓ ｉ Ｏ，３、
Ｍｎ１．３）ワイヤ径は第２表に示す。
ギャップ２２朋 ※ ※ ワイヤ ５１−Ｍｎ系ワイヤ（Ｓ ｉ Ｏ，３、
Ｍｎ１．３）ワイヤ径は第２表に示す。
フラックス 石灰−螢石系焼成型フラックス溶接電流
７００Ａ 溶接電圧 ３５Ｖ その結果、従来法では消耗ノズルが赤熱し、被覆剤の一
部が脱落し、Ｘ線検査の結果、融合不良並びにブローホ
ールが見られた。
７００Ａ 溶接電圧 ３５Ｖ その結果、従来法では消耗ノズルが赤熱し、被覆剤の一
部が脱落し、Ｘ線検査の結果、融合不良並びにブローホ
ールが見られた。
一方、本発明法によるとノズルの赤熱はなく、いずれも
良好なビードが得られた。
良好なビードが得られた。
以上の実施例でも明らかな如く、消耗ノズル式自動溶接
法において、消耗ノズルの内径と、消耗ノズルに送給す
る２、５朋φ〜４．９關φのワイヤの直径との差を０．
１〜０．５ ａｍとすることにより、消耗ノズルの異常
な発熱は防止され、この発熱に起因する溶接の不安定、
溶接ビードの欠陥、材質の低下が防がれ、長尺溶接も安
定してできるようになる。
法において、消耗ノズルの内径と、消耗ノズルに送給す
る２、５朋φ〜４．９關φのワイヤの直径との差を０．
１〜０．５ ａｍとすることにより、消耗ノズルの異常
な発熱は防止され、この発熱に起因する溶接の不安定、
溶接ビードの欠陥、材質の低下が防がれ、長尺溶接も安
定してできるようになる。
Claims (1)
- １ 消耗ノズル式自動溶接において消耗ノズルのパイプ
内径と消耗ノズルニ送給する２、 ５ ｍｒｎφ〜４、
９ ｍｍφのワイヤの直径との差を０．１〜０．５ ｍ
ｍの範囲とすることを特徴とする消耗ノズル式自動溶接
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51130191A JPS5846397B2 (ja) | 1976-10-29 | 1976-10-29 | 消耗ノズル式自動溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51130191A JPS5846397B2 (ja) | 1976-10-29 | 1976-10-29 | 消耗ノズル式自動溶接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5355430A JPS5355430A (en) | 1978-05-19 |
| JPS5846397B2 true JPS5846397B2 (ja) | 1983-10-15 |
Family
ID=15028250
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP51130191A Expired JPS5846397B2 (ja) | 1976-10-29 | 1976-10-29 | 消耗ノズル式自動溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5846397B2 (ja) |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52116748A (en) * | 1976-03-26 | 1977-09-30 | Kawasaki Steel Co | Method of consumable nozzle type electroslag welding |
-
1976
- 1976-10-29 JP JP51130191A patent/JPS5846397B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5355430A (en) | 1978-05-19 |
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