JPS5826036A - ガラス「鎔」融炉の換熱型熱回収方法 - Google Patents
ガラス「鎔」融炉の換熱型熱回収方法Info
- Publication number
- JPS5826036A JPS5826036A JP56121334A JP12133481A JPS5826036A JP S5826036 A JPS5826036 A JP S5826036A JP 56121334 A JP56121334 A JP 56121334A JP 12133481 A JP12133481 A JP 12133481A JP S5826036 A JPS5826036 A JP S5826036A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ceramic
- secondary air
- heat
- exhaust gas
- preheating device
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
- C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
- C03B5/235—Heating the glass
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
- Y02P40/50—Glass production, e.g. reusing waste heat during processing or shaping
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
- Glass Melting And Manufacturing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
収方法に関する。
従来の換熱室を備えたガラス熔融炉では、その伝熱機構
の特性によりもともと高い排熱回収率は期待できない上
、操業の長期化に伴い、リ−ケージ、原料の飛散による
閉塞が進行しその効率は益々低下するのが普通である。
の特性によりもともと高い排熱回収率は期待できない上
、操業の長期化に伴い、リ−ケージ、原料の飛散による
閉塞が進行しその効率は益々低下するのが普通である。
又使用される原料の種類によっては、換熱室を構成する
炉材又は金属材の侵食が著しく、熱回収効率の早期低下
、操業期間の短命化をもたらす。更に一般にガラス熔融
炉においては、その炉内の雰囲気コントロールの問題も
あって全ポートについて過剰空気を零に保つことは困難
であり且つ温度レベルが高いため排ガス中のＮＯｘ含有
率が高く公害防止上問題となり易い傾向がある。
炉材又は金属材の侵食が著しく、熱回収効率の早期低下
、操業期間の短命化をもたらす。更に一般にガラス熔融
炉においては、その炉内の雰囲気コントロールの問題も
あって全ポートについて過剰空気を零に保つことは困難
であり且つ温度レベルが高いため排ガス中のＮＯｘ含有
率が高く公害防止上問題となり易い傾向がある。
本発明は、セラミック球を熱媒体とし、排ガスの顕熱な
二次空気の予熱によって回収するものであり、以下の諸
工程より構成される。
二次空気の予熱によって回収するものであり、以下の諸
工程より構成される。
即ち、
ガラス熔融炉の燃焼排ガスを濡れ壁サイクロン型ダスト
除去装置に導き、排ガスを装置内を旋回させることによ
って排ガス中のダストを装置内壁に付着させ除去する工
程； ダストを除去した排ガスを移動層型セラミック予熱装置
内に送入し上方より供給されたセラミック球と向流的に
接触させ、セラミック球を予熱する工程； 予熱されたセラミック球を移動層型二次空気予熱装置に
供給し、二次空気と向流的に接触させ二次空気を予熱す
る工程；及び 予熱された二次空気をガラス熔融炉の燃焼空間へ供給す
る工程 から構成される。
除去装置に導き、排ガスを装置内を旋回させることによ
って排ガス中のダストを装置内壁に付着させ除去する工
程； ダストを除去した排ガスを移動層型セラミック予熱装置
内に送入し上方より供給されたセラミック球と向流的に
接触させ、セラミック球を予熱する工程； 予熱されたセラミック球を移動層型二次空気予熱装置に
供給し、二次空気と向流的に接触させ二次空気を予熱す
る工程；及び 予熱された二次空気をガラス熔融炉の燃焼空間へ供給す
る工程 から構成される。
更に、
前記二次空気予熱装置より排出されたセラミック球は網
目構造の外壁を有する回転円筒よりなるセラミック球清
浄化装置に送入し、回転円筒を回転することによりセラ
ミック球を転動し表面に耐着したダストを除去した後、
前記セラミック球予熱装置に送られる。
目構造の外壁を有する回転円筒よりなるセラミック球清
浄化装置に送入し、回転円筒を回転することによりセラ
ミック球を転動し表面に耐着したダストを除去した後、
前記セラミック球予熱装置に送られる。
本発明を添附図面に示す実施態様について説明する。
第１図は本発明の熱回収系のフローシートを示す平面図
であり、第２図はその一部の平面図、第３図は断面図で
ある。
であり、第２図はその一部の平面図、第３図は断面図で
ある。
第１図乃至第３図は、サイドポート型ガラス溶融炉に本
発明を適用する例である。
発明を適用する例である。
図において、１はガラス熔融炉の熔解槽を示し、予熱さ
れた二次空気１０は、槽の両側に設げられた二次空気ヘ
ッダー２から、槽の燃焼空間に開口し燃焼バーナー（図
示せず）を備えたポート６を経て槽の上部の燃焼空間に
吹き出される。一方１２００〜１４００℃の温度の燃焼
排ガス４は排ガスの排出口２１より濡れ壁サイクロン型
ダスト除去装置５に２５〜５５ｍ／ｓｅｃの速度で装置
内部に切線方向に送入される。装置５の内壁は耐火物に
より構成され、排ガス中のシリカ系のミスト、鉱石粉の
大部分が装置内面のガラス化した「濡れ壁」に付着し捕
集される。濡れ壁に付着しガラス化したダスト、ミスト
類は、壁沿いに流下し装置底面に溜り、定期的に除去さ
れる。ダスト除去装置５には排ガス中の０２に見合う量
の燃料２０が吹込まれｏ２を除去しＮＯｘを低減すると
共に排ガス温度は約１５０℃上昇し１，５５０〜１，５
５０℃となる。
れた二次空気１０は、槽の両側に設げられた二次空気ヘ
ッダー２から、槽の燃焼空間に開口し燃焼バーナー（図
示せず）を備えたポート６を経て槽の上部の燃焼空間に
吹き出される。一方１２００〜１４００℃の温度の燃焼
排ガス４は排ガスの排出口２１より濡れ壁サイクロン型
ダスト除去装置５に２５〜５５ｍ／ｓｅｃの速度で装置
内部に切線方向に送入される。装置５の内壁は耐火物に
より構成され、排ガス中のシリカ系のミスト、鉱石粉の
大部分が装置内面のガラス化した「濡れ壁」に付着し捕
集される。濡れ壁に付着しガラス化したダスト、ミスト
類は、壁沿いに流下し装置底面に溜り、定期的に除去さ
れる。ダスト除去装置５には排ガス中の０２に見合う量
の燃料２０が吹込まれｏ２を除去しＮＯｘを低減すると
共に排ガス温度は約１５０℃上昇し１，５５０〜１，５
５０℃となる。
この排ガス４は次いでセラミック球の予熱装置乙に送入
される。セラミック球の予熱装置は移動層型の熱、交換
装置であり、上部のホッパー７よりセラミック球１６は
塔状の装置本体に一定の重量速度で流下する。装置内部
には、下部が開口した排ガス導入管２２が設けられ、排
ガス４は流下するセラミック球と向流的に熱交換し、約
１５０〜３００℃にまで降温した後、出口２３より出て
ファン１７により吸引され、煙突１９を通って大気中に
放出される。この接触の過程でセラミック球表面に付着
した排ガス中のｖ２０５やＮｉＯ等の重金属の触媒作用
により、排ガス中のＮＯｘ濃度は更に低減する。
される。セラミック球の予熱装置は移動層型の熱、交換
装置であり、上部のホッパー７よりセラミック球１６は
塔状の装置本体に一定の重量速度で流下する。装置内部
には、下部が開口した排ガス導入管２２が設けられ、排
ガス４は流下するセラミック球と向流的に熱交換し、約
１５０〜３００℃にまで降温した後、出口２３より出て
ファン１７により吸引され、煙突１９を通って大気中に
放出される。この接触の過程でセラミック球表面に付着
した排ガス中のｖ２０５やＮｉＯ等の重金属の触媒作用
により、排ガス中のＮＯｘ濃度は更に低減する。
ホッパー７に７０℃〜１５０℃の温度で供給されたセラ
ミック球は排ガスとの熱交換により１．３００〜１，５
００℃に加熱され、ホッパー８を経て下方に設けられた
移動層型の二次空気予熱装置９に流下する。
ミック球は排ガスとの熱交換により１．３００〜１，５
００℃に加熱され、ホッパー８を経て下方に設けられた
移動層型の二次空気予熱装置９に流下する。
二次空気予熱装置９も又塔状の熱交換装置であり、装置
の下部に二次空気の送入管２４が取り付けられ、ファン
１８により常温の二次空気が装置内に送入される。送入
管２４は装置の外周を囲む環状管２５に連絡し、二次空
気は、環状管２５より装置の中央に設げられた中空陣笠
状のセラミック球の分散筒２６に向けて下部が開口した
樋状の管２７より四方向から装置内に導入される。
の下部に二次空気の送入管２４が取り付けられ、ファン
１８により常温の二次空気が装置内に送入される。送入
管２４は装置の外周を囲む環状管２５に連絡し、二次空
気は、環状管２５より装置の中央に設げられた中空陣笠
状のセラミック球の分散筒２６に向けて下部が開口した
樋状の管２７より四方向から装置内に導入される。
二次空気は加熱されたセラミック球と向流的に接触し、
＋、２００〜１，４００’Ｃの温度に予熱された後予熱
装置の出口管２８より、溶融炉のヘッダー２に送られる
。
＋、２００〜１，４００’Ｃの温度に予熱された後予熱
装置の出口管２８より、溶融炉のヘッダー２に送られる
。
セラミック球１６は二次空気と熱交換の結果１５０〜２
５０ ℃まで降温し、セラミック球清浄装置＋１．に送
入される。該清浄装置は網目構造の壁１４を有し、水平
に対し一定角度（３゜〜１０°）傾斜せる中心軸廻りを
駆動装置１２により一定廻転速度で回転する円筒状の形
状をもち、供給されたセラミック球１６は、筒の内部に
おいて転勤を続けつつ他端に向けて進行し、セラミック
球相互或いはセラミック球と網目構造壁１４とのすり合
いにより、その表面のダストを壁１４の網目を通してホ
ッパー１３に落しつつ清浄となり７０〜１７０°Ｃに降
温してホッパー１５に落下、コンベヤーによりセラミッ
ク球予熱装置乙のホッパー７に戻され循環使用さレル。
５０ ℃まで降温し、セラミック球清浄装置＋１．に送
入される。該清浄装置は網目構造の壁１４を有し、水平
に対し一定角度（３゜〜１０°）傾斜せる中心軸廻りを
駆動装置１２により一定廻転速度で回転する円筒状の形
状をもち、供給されたセラミック球１６は、筒の内部に
おいて転勤を続けつつ他端に向けて進行し、セラミック
球相互或いはセラミック球と網目構造壁１４とのすり合
いにより、その表面のダストを壁１４の網目を通してホ
ッパー１３に落しつつ清浄となり７０〜１７０°Ｃに降
温してホッパー１５に落下、コンベヤーによりセラミッ
ク球予熱装置乙のホッパー７に戻され循環使用さレル。
ホッパー１３に蓄積するダストは定期的に抜出され、場
合により原料として遣元使用される。
合により原料として遣元使用される。
セラミック球予熱装置６と二次空気予熱装置９の内圧の
バランスをとり、両系間のガスの系間洩れ込みを抑制す
るため圧力バランス用ファン１９が設けられ、ファンの
耐用温度に合せて高温排ガス４１、低温排ガス４＃を一
定骸合した排ガスをホンパー８を経てセラミック球予熱
装置６に送り込む排ガス循環系を構成する。
バランスをとり、両系間のガスの系間洩れ込みを抑制す
るため圧力バランス用ファン１９が設けられ、ファンの
耐用温度に合せて高温排ガス４１、低温排ガス４＃を一
定骸合した排ガスをホンパー８を経てセラミック球予熱
装置６に送り込む排ガス循環系を構成する。
第４図はエンドポート型ガラス溶融炉について本発明の
熱回収系を適用した場合を示し、ここでは、炉の熔解槽
の後端に設けられた２ｊ固のポート３及び熔解槽の両方
の側壁の先端に設けられた２個のポート３より予熱され
た二次空気１０が供給され燃焼が行なわれる。燃焼排ガ
ス４は、溶解槽後端の中央に設けられた排ガスの排出口
２１よりダスト除去装置５に導かれる。
熱回収系を適用した場合を示し、ここでは、炉の熔解槽
の後端に設けられた２ｊ固のポート３及び熔解槽の両方
の側壁の先端に設けられた２個のポート３より予熱され
た二次空気１０が供給され燃焼が行なわれる。燃焼排ガ
ス４は、溶解槽後端の中央に設けられた排ガスの排出口
２１よりダスト除去装置５に導かれる。
本発明による換熱型熱回収系はり上説明したように、主
としてセラミック球を熱媒体とし排ガス顕熱を二次空気
予熱九よって回収する２段の移動層型熱交換機と、その
前段に設ける濡れ壁サイクロン型ダスト除去装置、後段
のセラミック球清浄装置、２段の熱交換機間の圧力調整
装置から成り、前記のような欠点を有する従来の換熱装
置に比し次の如き長所、特徴をそなえている。
としてセラミック球を熱媒体とし排ガス顕熱を二次空気
予熱九よって回収する２段の移動層型熱交換機と、その
前段に設ける濡れ壁サイクロン型ダスト除去装置、後段
のセラミック球清浄装置、２段の熱交換機間の圧力調整
装置から成り、前記のような欠点を有する従来の換熱装
置に比し次の如き長所、特徴をそなえている。
１）熱交換の面積が大きいので、コンパクトな装置で空
気予熱温度を燃焼排ガスに極めて近くすることができる
。
気予熱温度を燃焼排ガスに極めて近くすることができる
。
２）換熱室の熱交換媒体がセラミック球であり、いつで
も更新でき炉壁は補修容易なので熱交換室が半永久的に
継続使用することができる。
も更新でき炉壁は補修容易なので熱交換室が半永久的に
継続使用することができる。
３）濡れ壁サイクロン型ダスト除去装置によって、排ガ
ス中に浮遊するシリカ系のミスト、ＣａＯ，Ｊ○、 Ａ
ｔ２０３等を含む鉱石粉を大部分除去できるので、これ
らのミスト、ダストとの共存では粘着性を増し、セラミ
ック材を損傷するＢ２Ｏ３やアルカリが気体状で残って
も、セラミック球が熱交換機内で順調に移送され得る状
況が得られ、セラミック球や炉材の傷みを軽微にとどめ
ることができる。
ス中に浮遊するシリカ系のミスト、ＣａＯ，Ｊ○、 Ａ
ｔ２０３等を含む鉱石粉を大部分除去できるので、これ
らのミスト、ダストとの共存では粘着性を増し、セラミ
ック材を損傷するＢ２Ｏ３やアルカリが気体状で残って
も、セラミック球が熱交換機内で順調に移送され得る状
況が得られ、セラミック球や炉材の傷みを軽微にとどめ
ることができる。
４）濡れ壁サイクロン型ダスト除去装置に、排ガス中の
残存ｏ２に見合う量の燃料を吹込み、過剰酸素を除去す
ることによりＮＯｘ量を低減できる。又この燃料のエネ
ルギーは、これによって高められた排ガス顕熱により二
次空気予熱温度が上昇することにより回収可能である。
残存ｏ２に見合う量の燃料を吹込み、過剰酸素を除去す
ることによりＮＯｘ量を低減できる。又この燃料のエネ
ルギーは、これによって高められた排ガス顕熱により二
次空気予熱温度が上昇することにより回収可能である。
５〕 脱硝反応はさらに移動層型熱交換機内の膨大なセ
ラミック球表面の触媒作用により促進される。この触媒
作用は通常重油燃焼により排ガスに混入する■２０５や
ＮｉＯ等の重金属がセラミック球表面に付着することで
更に強化されることが期待される。
ラミック球表面の触媒作用により促進される。この触媒
作用は通常重油燃焼により排ガスに混入する■２０５や
ＮｉＯ等の重金属がセラミック球表面に付着することで
更に強化されることが期待される。
６）圧力バランス用のファンによる排ガス循環により、
２段の熱交換機間の圧力バランスをコントロールし、排
ガス、空気両系間のガスの洩れ込みを抑制しうる。
２段の熱交換機間の圧力バランスをコントロールし、排
ガス、空気両系間のガスの洩れ込みを抑制しうる。
７）熱交換機の後段に設けた清浄装置によりセラミック
球の表面に付着したダスト類は１ザイクル毎に完全に除
去されその蓄積を防止できる。この除去ダストは場合に
よって原料に還元使用することができる。
球の表面に付着したダスト類は１ザイクル毎に完全に除
去されその蓄積を防止できる。この除去ダストは場合に
よって原料に還元使用することができる。
以上の長所により、従来の換熱室を備えるガラス溶融炉
のみならず蓄熱室を備える炉の場合においても、不換熱
系におき換える方が有利である。
のみならず蓄熱室を備える炉の場合においても、不換熱
系におき換える方が有利である。
実施例−１
成る１００Ｔ／Ｄの公称能力のエンドポート式換熱型ガ
ラス熔融炉において、重油の使用量は１８ ＷＤ、ガラ
ス引出量は１００Ｔ／Ｄでありガラス１ｔｏｎ当り重油
使用量は１８０−ｅであった。この点の換熱系装置を本
発明のものに更新、切替えてガラスを生産した。
ラス熔融炉において、重油の使用量は１８ ＷＤ、ガラ
ス引出量は１００Ｔ／Ｄでありガラス１ｔｏｎ当り重油
使用量は１８０−ｅであった。この点の換熱系装置を本
発明のものに更新、切替えてガラスを生産した。
排ガス８，７００ Ｎｍ ／Ｈを熔解槽より、１２５０
℃で取り出し濡れ壁サイクロン型ダスト除去装置５に導
き、ここ［８５、＃／Ｈの重油を排ガス中の過剰０２
で燃焼させる。この結果排ガス温度は１３９０℃まで
上昇しセラミック球予熱装置乙に入り、＋ １，５ｏ
Ｑｋｇ／Ｈの重量速度で下降するセラミック球と向流的
に熱交換し１５０℃で煙突より大気へ放出される。セラ
ミック球は入口温度９０°Ｃのものが排ガスとの熱交換
によりｉ、３４０℃まで昇温し二次空気予熱装置９に入
る。ここで常温で入って来る二次空気８，２０ＯＮｍ３
／Ｈと向流的に熱交換が行なわれ２５０℃まで降温、セ
ラミック球清浄装置１１に送られる。
℃で取り出し濡れ壁サイクロン型ダスト除去装置５に導
き、ここ［８５、＃／Ｈの重油を排ガス中の過剰０２
で燃焼させる。この結果排ガス温度は１３９０℃まで
上昇しセラミック球予熱装置乙に入り、＋ １，５ｏ
Ｑｋｇ／Ｈの重量速度で下降するセラミック球と向流的
に熱交換し１５０℃で煙突より大気へ放出される。セラ
ミック球は入口温度９０°Ｃのものが排ガスとの熱交換
によりｉ、３４０℃まで昇温し二次空気予熱装置９に入
る。ここで常温で入って来る二次空気８，２０ＯＮｍ３
／Ｈと向流的に熱交換が行なわれ２５０℃まで降温、セ
ラミック球清浄装置１１に送られる。
二次空気は１２８５℃に上昇し、ヘッダー２を経て熔解
槽１の燃焼空間に送入される。セラミック球清浄装置で
清浄になったセラミック球は１５０℃でホッパー１５に
入りコンベヤーで搬送中降温し９０℃でセラミック球予
熱装置６のホッパー７に戻される。この結果従来の換熱
系では二次空気予熱温度が９５０℃であったものが１２
８５℃と５３５℃上昇したので、同一油量１８θ／Ｄを
用いて１＋ ７ Ｔ／Ｄのガラスを引出すことが出来、
ガラス１トン当りの重油使用量は１５４Ｂに減少した。
槽１の燃焼空間に送入される。セラミック球清浄装置で
清浄になったセラミック球は１５０℃でホッパー１５に
入りコンベヤーで搬送中降温し９０℃でセラミック球予
熱装置６のホッパー７に戻される。この結果従来の換熱
系では二次空気予熱温度が９５０℃であったものが１２
８５℃と５３５℃上昇したので、同一油量１８θ／Ｄを
用いて１＋ ７ Ｔ／Ｄのガラスを引出すことが出来、
ガラス１トン当りの重油使用量は１５４Ｂに減少した。
又排ガス中のＮＯｘ濃度は３４０ ｐｐｍ （０２１５
係換算）が２２０ ｐｐｍに減少した。
係換算）が２２０ ｐｐｍに減少した。
なお圧力バランス用排ガス循環量は高温排ガス４’
５ Ｎｍ３／Ｈ低温排ガス４“ １５ Ｎｍ３／Ｈと極
〈少量であった。
５ Ｎｍ３／Ｈ低温排ガス４“ １５ Ｎｍ３／Ｈと極
〈少量であった。
以上の結果を表−１に従来法と比較して示した。
実施例−２
成るボロシリケート硝子溶融炉においてはその排ガス成
分が炉材を強く侵食するので金属レキュペレーンーで排
熱を回収していた。このため二次空気予熱温度が低く７
５０℃しかなく５０ Ｔ／Ｄのガラス引出量で重油使用
量は１３．２ＫＺ／Ｄ、ガラス１ｔｏｎ当りの重油使用
量は４４０２と非常に高かった。
分が炉材を強く侵食するので金属レキュペレーンーで排
熱を回収していた。このため二次空気予熱温度が低く７
５０℃しかなく５０ Ｔ／Ｄのガラス引出量で重油使用
量は１３．２ＫＺ／Ｄ、ガラス１ｔｏｎ当りの重油使用
量は４４０２と非常に高かった。
この炉を本発明の換熱系に切り替えたところ２次空気温
度は１２６５℃まで上昇し、従来より少い油量の１１．
０θ／Ｄで３８ Ｔ／Ｄまでガラス引出量を上げること
ができるようになった。ガラス１ｔｏｎ当りの重油使用
量は２８９１！に減少した。
度は１２６５℃まで上昇し、従来より少い油量の１１．
０θ／Ｄで３８ Ｔ／Ｄまでガラス引出量を上げること
ができるようになった。ガラス１ｔｏｎ当りの重油使用
量は２８９１！に減少した。
ＮＯｘ濃度は３６０ｐｐｍ（０２１５％換算）が２５０
ｐｐｍまで減少した。以上の結果を表−２に示した。
ｐｐｍまで減少した。以上の結果を表−２に示した。
第１図は本発明の熱回収系のフローシートを示す平面図
、第２図はフローシートの一部であって二次空気予熱装
置とセラミック球清浄装置を示す平面図、第３図は、本
発明の熱回収系のフローシートを示す断面図、第４図は
エンドポート型ガラス溶融炉に本発明の熱回収系を適用
した場合の平面図を示す。 １・・・熔解槽 ２・・・ヘッダーろ・・・
ポート ４・・・排ガス５・・・濡れ壁サイ
クロン式 ６・・・セラミック球の予熱ダクト除去
装置 装置 ９・・・二次空気予熱装置 １０・・・二次空気１
１・・・セラミック球清浄装置
、第２図はフローシートの一部であって二次空気予熱装
置とセラミック球清浄装置を示す平面図、第３図は、本
発明の熱回収系のフローシートを示す断面図、第４図は
エンドポート型ガラス溶融炉に本発明の熱回収系を適用
した場合の平面図を示す。 １・・・熔解槽 ２・・・ヘッダーろ・・・
ポート ４・・・排ガス５・・・濡れ壁サイ
クロン式 ６・・・セラミック球の予熱ダクト除去
装置 装置 ９・・・二次空気予熱装置 １０・・・二次空気１
１・・・セラミック球清浄装置
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）ガラス熔融炉の燃焼排ガスを濡れ壁サイクロン型ダ
クト除去装置に導き、排ガスを装置内を旅回させること
によって排ガス中のダクトを装置内壁に付着させ除去す
る工程；ダストを除去した排ガスを移動層型セラミック
予熱装置内に送入し上方より供給されたセラミック球と
向流的に接触させ、セラミック球を予熱する工程； 予熱されたセラミック球を移動層型二次空気予熱装置に
供給し、二次空気と向流的に接触させ二次空気を予熱工
程；及び 予熱された二次空気をガラス熔融炉の燃焼空間へ供給す
る工程 から構成されるガラス熔融炉の換熱型熱回収方法。 ２）前記二次空気予熱装置より排出されたセラミック球
は網目構造の外壁を有する回転円筒よりなるセラミック
球清浄化装置に送入し、回転円筒を回転することにより
セラミック球を転動し表面に附着したダストを除去した
後、前記セラミック球予熱装置に送られる特許請求の範
囲第１項記載の熱回収方法。 ３）前記セラミック球予熱装置と二次空気予熱装置の内
圧のバランスを維持し両方の装置の間でガスの洩れ込み
を防ぐため、圧力バランス用のファンが設けられ、セラ
ミック球予熱装置の中から高温及び低温の排ガスを混合
して前記ファンにより二次空気予熱装置のホッパーに送
入する特許請求の範囲第１項記載の熱回収方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56121334A JPS5826036A (ja) | 1981-08-04 | 1981-08-04 | ガラス「鎔」融炉の換熱型熱回収方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56121334A JPS5826036A (ja) | 1981-08-04 | 1981-08-04 | ガラス「鎔」融炉の換熱型熱回収方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5826036A true JPS5826036A (ja) | 1983-02-16 |
Family
ID=14808684
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56121334A Pending JPS5826036A (ja) | 1981-08-04 | 1981-08-04 | ガラス「鎔」融炉の換熱型熱回収方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5826036A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60137835A (ja) * | 1983-11-25 | 1985-07-22 | オ−エンス イリノイ インコ−ポレ−テッド | 蓄熱炉から廃熱を回収する方法および装置 |
| EP0687879A1 (en) | 1994-06-17 | 1995-12-20 | Ngk Insulators, Ltd. | Honeycomb Regenerator |
| EP0724126A2 (en) | 1995-01-25 | 1996-07-31 | Ngk Insulators, Ltd. | Honeycomb regenerator |
| EP0939289A2 (en) | 1998-02-27 | 1999-09-01 | Ngk Insulators, Ltd. | Honeycomb regenerator |
| JP2008531959A (ja) * | 2005-02-10 | 2008-08-14 | サン−ゴバン・ベトロテ・フランス | ガスから熱を抽出し、凝縮物を回収するための装置 |
-
1981
- 1981-08-04 JP JP56121334A patent/JPS5826036A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60137835A (ja) * | 1983-11-25 | 1985-07-22 | オ−エンス イリノイ インコ−ポレ−テッド | 蓄熱炉から廃熱を回収する方法および装置 |
| JPS6232134B2 (ja) * | 1983-11-25 | 1987-07-13 | Owens Illinois Inc | |
| EP0687879A1 (en) | 1994-06-17 | 1995-12-20 | Ngk Insulators, Ltd. | Honeycomb Regenerator |
| US5992504A (en) * | 1994-06-17 | 1999-11-30 | Ngk Insulators, Ltd. | Honeycomb regenerator |
| EP0724126A2 (en) | 1995-01-25 | 1996-07-31 | Ngk Insulators, Ltd. | Honeycomb regenerator |
| US6210645B1 (en) | 1995-01-25 | 2001-04-03 | Ngk Insulators, Ltd. | Honeycomb regenerator |
| EP0939289A2 (en) | 1998-02-27 | 1999-09-01 | Ngk Insulators, Ltd. | Honeycomb regenerator |
| US6062297A (en) * | 1998-02-27 | 2000-05-16 | Ngk Insulators, Ltd. | Honeycomb regenerator |
| JP2008531959A (ja) * | 2005-02-10 | 2008-08-14 | サン−ゴバン・ベトロテ・フランス | ガスから熱を抽出し、凝縮物を回収するための装置 |
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