JPS5824706A - ＮＯｘ低減混焼法 - Google Patents
ＮＯｘ低減混焼法Info
- Publication number
- JPS5824706A JPS5824706A JP12363881A JP12363881A JPS5824706A JP S5824706 A JPS5824706 A JP S5824706A JP 12363881 A JP12363881 A JP 12363881A JP 12363881 A JP12363881 A JP 12363881A JP S5824706 A JPS5824706 A JP S5824706A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- combustion
- burner
- nox
- burners
- generation
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C5/00—Disposition of burners with respect to the combustion chamber or to one another; Mounting of burners in combustion apparatus
- F23C5/08—Disposition of burners
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C2900/00—Special features of, or arrangements for combustion apparatus using fluid fuels or solid fuels suspended in air; Combustion processes therefor
- F23C2900/05081—Disposition of burners relative to each other creating specific heat patterns
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion Of Fluid Fuel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発ｆｊＡｄ、液体及び／又＃ｉ究体燃料と共に固体燃
料を混焼させるに際し、ＮＯｘの発生量を可及的中なく
抑えることができる様な混焼方法に関するものである。
料を混焼させるに際し、ＮＯｘの発生量を可及的中なく
抑えることができる様な混焼方法に関するものである。
伺融炉、キ〃ン、ボイラー等の熱源として、従来、取扱
い性や燃φ性が優れているという理由から液体燃料（重
油１ｓ）や電体燃料（未然ガス、コークス炉ガス尋）が
多用されていたが、最近、石油情勢の感化に伴ない固体
燃料（石ｊｉ２尋）の見直しが行なわれ、固体燃料との
混焼や固体燃料専煉方式への切替が徐々Ｋａんでいる。
い性や燃φ性が優れているという理由から液体燃料（重
油１ｓ）や電体燃料（未然ガス、コークス炉ガス尋）が
多用されていたが、最近、石油情勢の感化に伴ない固体
燃料（石ｊｉ２尋）の見直しが行なわれ、固体燃料との
混焼や固体燃料専煉方式への切替が徐々Ｋａんでいる。
ベレットキルンにおいても同様の傾向があシ。
従来重油専焼型或いは重油・ガス混焼型であったバーナ
が、重油又はガスの少な（と屯一方を燃焼する第１バー
ナと右脚殊に微粉炭を燃焼する第２バーナとを併設した
所Ｉ！重油尋−徽粉炭混焼型に移行しつつある。
が、重油又はガスの少な（と屯一方を燃焼する第１バー
ナと右脚殊に微粉炭を燃焼する第２バーナとを併設した
所Ｉ！重油尋−徽粉炭混焼型に移行しつつある。
一方、上記バーナからの燃焼排ガスについて、環境面か
らの規制は厳しく＠ＫＮＯｘ発生量低減は絶対的な要望
となっている。ところで重油等と微粉炭とはＮＯｘ発生
機構に相異かあ〕１例えば勢ルン嶋で重油中ガスを燃焼
する場合には燃焼空気予熱温度を１１００℃、炉温１Ｂ
００℃以上の高温とすることが多＾が重油やガスＩＩｉ
極めて燃焼性が良いから高熱の火炎が形成され所１１１
＋−マルＮＯｘの発生が支配的となり、又微粉炭におい
ては１重油等に比べて成分中の窒雪分が非常に高いので
、やはシ燃焼時に７ユーエ１ｖＮＯｘを参＠ｌｉｔ発生
し、しかもその発生量はサーマＪｌ／ＮＯＸよ）多くな
る場合がある。従って重油尋、徽粉脚混焼型で燃焼を行
なう場合はフエーエＡ’ＮＯｘ、サーマルＮＯｘの両方
を抑制できる様な方法を確立しな行ればならない。
らの規制は厳しく＠ＫＮＯｘ発生量低減は絶対的な要望
となっている。ところで重油等と微粉炭とはＮＯｘ発生
機構に相異かあ〕１例えば勢ルン嶋で重油中ガスを燃焼
する場合には燃焼空気予熱温度を１１００℃、炉温１Ｂ
００℃以上の高温とすることが多＾が重油やガスＩＩｉ
極めて燃焼性が良いから高熱の火炎が形成され所１１１
＋−マルＮＯｘの発生が支配的となり、又微粉炭におい
ては１重油等に比べて成分中の窒雪分が非常に高いので
、やはシ燃焼時に７ユーエ１ｖＮＯｘを参＠ｌｉｔ発生
し、しかもその発生量はサーマＪｌ／ＮＯＸよ）多くな
る場合がある。従って重油尋、徽粉脚混焼型で燃焼を行
なう場合はフエーエＡ’ＮＯｘ、サーマルＮＯｘの両方
を抑制できる様な方法を確立しな行ればならない。
本発明はこうした事情に着目してなされたものであって
、ＮＯＸ発生量を可及的少なくする様な液体燃料や覧体
燃料尋と固体燃料の混焼方法を提供することを目的とす
る。しかして本発明の混焼方法とけ、液体燃料又は気体
燃料の少なくともいずれか一方を第１バーナから噴出す
ると共Ｋ、固体燃料を第２バーナから噴出して燃焼を行
なうに当り、前記両バーナを略同一方向へ火炎が形成さ
れる様にＩＩＩＩ役すると共に、第１バーナの軸線と第
２バーナの軸線との為す角度が両軸線の交点がバーナよ
り火炎室側にある場合にけ０〜２０度、交が 、（ｊｉ、：＜−す根元側にある場合には０〜５度にし
て燃焼を行なう点に要旨があシ、これによシ各燃料の燃
焼枕顧を改善すると同時Ｋ Ｎ Ｏｘ発生を少量に抑え
ることがで自た。
、ＮＯＸ発生量を可及的少なくする様な液体燃料や覧体
燃料尋と固体燃料の混焼方法を提供することを目的とす
る。しかして本発明の混焼方法とけ、液体燃料又は気体
燃料の少なくともいずれか一方を第１バーナから噴出す
ると共Ｋ、固体燃料を第２バーナから噴出して燃焼を行
なうに当り、前記両バーナを略同一方向へ火炎が形成さ
れる様にＩＩＩＩ役すると共に、第１バーナの軸線と第
２バーナの軸線との為す角度が両軸線の交点がバーナよ
り火炎室側にある場合にけ０〜２０度、交が 、（ｊｉ、：＜−す根元側にある場合には０〜５度にし
て燃焼を行なう点に要旨があシ、これによシ各燃料の燃
焼枕顧を改善すると同時Ｋ Ｎ Ｏｘ発生を少量に抑え
ることがで自た。
本発明者等＃ｉＮ Ｏ！発生量低減の為に当初バーナの
燃焼条件の変更を試みたが、この面での工夫はある程度
限界に達していると言って良く、又よル有効な方法を得
る為には多大な設備コストを要した。そこで観点を賛え
第１バーナと第２バーナの配設位置を櫨々髪〆してＮＯ
ｘ低ＩＩｌをはふるべく実験を重ねた。即ち石炭と重油
等のＮＯ１発生機構が前述の如く異なるという背景を利
用してＮＯｘ発生を抑制できるのではないふと考え、鋭
意研究の結果１本発明の完成に到達した。
燃焼条件の変更を試みたが、この面での工夫はある程度
限界に達していると言って良く、又よル有効な方法を得
る為には多大な設備コストを要した。そこで観点を賛え
第１バーナと第２バーナの配設位置を櫨々髪〆してＮＯ
ｘ低ＩＩｌをはふるべく実験を重ねた。即ち石炭と重油
等のＮＯ１発生機構が前述の如く異なるという背景を利
用してＮＯｘ発生を抑制できるのではないふと考え、鋭
意研究の結果１本発明の完成に到達した。
以下本発明を図面に基づいて説明する。！１図は第１バ
ーナ１と第２バーナ２を燃焼炉８の対面する炉壁Ｊｌａ
、８ｂに圧殺した例（実験例）を示す。両バーナ１．２
は炉８の略中心軸上に配置され、＠１バーナ１には電油
Ｐが供給され、バーナ先端から炉内へ噴射される。バー
ナ噴射口の外周からはエアレジスタ４から燃焼用空気Ａ
が炉内へ吹き込まれる。−力筒２バーナ２には轍粉脚Ｃ
が吹き込み用空気ＴＫよって供給され、バーナ先端から
炉内へ噴射される。バーナ噴射口の外局からは第２バー
ナと同様にエアレジスタ４ａを介して燃焼用空気にが吹
き込まれる。第１図例では夫々のｔＩ！Ｅ焼域１．１１
は重なｐ部分を持っていない。尚両バーナ用燃料Ｏｆ火
は、当初ガスバーナ等で行なった後、火炎の伝播等によ
って継続して行なわれる。ところで上記実験例の場合の
ＮＯＸ発生倉は夫々のバーナ単独時におけるＮＯｘ発生
量の平杓値と略同醇であ夛、低減効果は殆んど無かった
。
ーナ１と第２バーナ２を燃焼炉８の対面する炉壁Ｊｌａ
、８ｂに圧殺した例（実験例）を示す。両バーナ１．２
は炉８の略中心軸上に配置され、＠１バーナ１には電油
Ｐが供給され、バーナ先端から炉内へ噴射される。バー
ナ噴射口の外周からはエアレジスタ４から燃焼用空気Ａ
が炉内へ吹き込まれる。−力筒２バーナ２には轍粉脚Ｃ
が吹き込み用空気ＴＫよって供給され、バーナ先端から
炉内へ噴射される。バーナ噴射口の外局からは第２バー
ナと同様にエアレジスタ４ａを介して燃焼用空気にが吹
き込まれる。第１図例では夫々のｔＩ！Ｅ焼域１．１１
は重なｐ部分を持っていない。尚両バーナ用燃料Ｏｆ火
は、当初ガスバーナ等で行なった後、火炎の伝播等によ
って継続して行なわれる。ところで上記実験例の場合の
ＮＯＸ発生倉は夫々のバーナ単独時におけるＮＯｘ発生
量の平杓値と略同醇であ夛、低減効果は殆んど無かった
。
そこで次に第２図に示す様に、第１バーナ及び第２バー
ナを燃焼炉８の片［炬［ｇａ側にあって。
ナを燃焼炉８の片［炬［ｇａ側にあって。
両バーナの軸線１１及びｌ怠が炉水内で交わシ、その交
差角が任曾の角０となる如（隣設してＮＯＸ発生量を測
定した。冑各バーナの構成は第１図例と同様である。図
例では第１バーナの燃焼域Ｉと■はかなシＯ重な多部分
（重複燃焼域ＩＩ）を持ち、この場合のＮＯｘ発生量は
前記例に比べ大巾に減少した。
差角が任曾の角０となる如（隣設してＮＯＸ発生量を測
定した。冑各バーナの構成は第１図例と同様である。図
例では第１バーナの燃焼域Ｉと■はかなシＯ重な多部分
（重複燃焼域ＩＩ）を持ち、この場合のＮＯｘ発生量は
前記例に比べ大巾に減少した。
そこで本発明者尋は上妃事賽に基づいて、第１バーナと
第２バーチを隣設させた上で、夫々のバーナの燃料噴射
方向を略同一方向であって種々の交差角度に設定して、
夫々の場合のＮＯｘ発生量及び火炎長さを調べたところ
、第８因及び第４図に示す結果を得た。同この時の納焼
条件は次の通りである。
第２バーチを隣設させた上で、夫々のバーナの燃料噴射
方向を略同一方向であって種々の交差角度に設定して、
夫々の場合のＮＯｘ発生量及び火炎長さを調べたところ
、第８因及び第４図に示す結果を得た。同この時の納焼
条件は次の通りである。
燃焼炉蓼 耐火壁構造水平円筒型
（内径］ｍＸ長さ４ｍ）
燃焼量＋ ４０ Ｘ １０’ Ｋｏａ／７’ｉ（ｒ炉
温纂 １８００〜１８５０℃ 燃焼中電子熱温度１４６０℃ 燃焼排ガス残留酸素濃度８８〜１４％ 混焼比率＋ｆａ粉炭／Ｃ０Ｇ−１／≠ のＮＯＸ量を示した。
温纂 １８００〜１８５０℃ 燃焼中電子熱温度１４６０℃ 燃焼排ガス残留酸素濃度８８〜１４％ 混焼比率＋ｆａ粉炭／Ｃ０Ｇ−１／≠ のＮＯＸ量を示した。
これらの図から明らかな様に、交差角が＋５膚近辺を最
小点として、その両方でＦｉＮｏｘ発生量＃ｉ順次多く
ｆｋっている。即ち交差角θ＝−ＳＯ度の場合には、Ｃ
ＯＧの燃焼域Ｉと徽粉脚の燃焼埴■は盲ならず、夫々ハ
ｔｚ独立した火炎を形成するのでＮＯｘ発生量ＦｉＣＯ
Ｇ専焼時のＮＯｘ量ど轍粉炭専焼時のＮＯｘ曾の平拘値
よりやや高い饋となっている。これに対し０２８０度の
場合ＫＦｉＣＯＧ燃焼域Ｉと微粉炭燃焼域■が１なり重
複燃焼ＭＩ［Ｉが形成されてＮＯｘＯｘ発生中や低くな
るが満足できる値には至らなかつ喪。これに対し＠１バ
ーナと第２バーナの軸線の為す角度（交差角θ）が−５
〜２０度の範囲、換言すると画バーナ軸線の交点が炉室
内にある場合（図中プラス角度で表わされる）には０〜
２０度の範囲であり、交点がバーナ根元側にある場合（
図中マイナス角度で表わされる）には０〜ｈａｏ範囲で
ＮＯｘ発生量を満足できる値まで低下させることができ
ることが分かった。又炉内温度分布、灰の溶着等操業面
をも含めて検討すると交差角−５〜１５度が最適である
。尚同時に排ガス出口の酸素残存率Ｂ係時の火炎長さを
測定したところ、第４図に示す通り交差角−６〜２０度
の範囲で長炎化してお如、長炎の形成とＮＯＸの減少の
間に相関々係の存在することか明らかになった。
小点として、その両方でＦｉＮｏｘ発生量＃ｉ順次多く
ｆｋっている。即ち交差角θ＝−ＳＯ度の場合には、Ｃ
ＯＧの燃焼域Ｉと徽粉脚の燃焼埴■は盲ならず、夫々ハ
ｔｚ独立した火炎を形成するのでＮＯｘ発生量ＦｉＣＯ
Ｇ専焼時のＮＯｘ量ど轍粉炭専焼時のＮＯｘ曾の平拘値
よりやや高い饋となっている。これに対し０２８０度の
場合ＫＦｉＣＯＧ燃焼域Ｉと微粉炭燃焼域■が１なり重
複燃焼ＭＩ［Ｉが形成されてＮＯｘＯｘ発生中や低くな
るが満足できる値には至らなかつ喪。これに対し＠１バ
ーナと第２バーナの軸線の為す角度（交差角θ）が−５
〜２０度の範囲、換言すると画バーナ軸線の交点が炉室
内にある場合（図中プラス角度で表わされる）には０〜
２０度の範囲であり、交点がバーナ根元側にある場合（
図中マイナス角度で表わされる）には０〜ｈａｏ範囲で
ＮＯｘ発生量を満足できる値まで低下させることができ
ることが分かった。又炉内温度分布、灰の溶着等操業面
をも含めて検討すると交差角−５〜１５度が最適である
。尚同時に排ガス出口の酸素残存率Ｂ係時の火炎長さを
測定したところ、第４図に示す通り交差角−６〜２０度
の範囲で長炎化してお如、長炎の形成とＮＯＸの減少の
間に相関々係の存在することか明らかになった。
上記の様に本発明混焼方法を採用するとＮＯｘ発生量を
低減できるが、その主なる環内については次の２点が考
えられる。即ち第２図の如く第１バーナと第２バーナの
燃焼域が重なる混焼軟部においては１重油等は微粉度に
比較して燃焼性零良いのでバーナ１を出走〇！後で着火
して、速やかに燃え尽き、燃焼域Ｉけ■に比べ短かくな
る。−万機粉炭はバーナ２から噴射されてもすぐには着
火せず１重油等の火炎に触れるか、或いは重油等の火炎
から輻射熱を受けて燃焼を開始する。従って微粉炭の大
部分は未体焼状即で第１バーナの燃焼域Ｉに入り燃焼ｌ
！［複域１１１を形成する。ここでは微粉度よシ燃焼し
易い菖油尋の燃焼反応が激しく進行しているので燃焼空
気中の酸素は重油醇に素早く消費される。従って微粉度
の燃焼に利用されるべき空気中の酸素分圧は低ぐな力、
微粉度の燃焼は更に遅れるので燃焼域■は一層畏くなる
。一方フユーエＡ／ＮＯ！転換″４は酸素分圧低下に伴
なって低くなるから、上記の機構で燃焼重複域■の酸素
分圧が低下するにつれてフューエルＮＯＸの発生が抑制
される。
低減できるが、その主なる環内については次の２点が考
えられる。即ち第２図の如く第１バーナと第２バーナの
燃焼域が重なる混焼軟部においては１重油等は微粉度に
比較して燃焼性零良いのでバーナ１を出走〇！後で着火
して、速やかに燃え尽き、燃焼域Ｉけ■に比べ短かくな
る。−万機粉炭はバーナ２から噴射されてもすぐには着
火せず１重油等の火炎に触れるか、或いは重油等の火炎
から輻射熱を受けて燃焼を開始する。従って微粉炭の大
部分は未体焼状即で第１バーナの燃焼域Ｉに入り燃焼ｌ
！［複域１１１を形成する。ここでは微粉度よシ燃焼し
易い菖油尋の燃焼反応が激しく進行しているので燃焼空
気中の酸素は重油醇に素早く消費される。従って微粉度
の燃焼に利用されるべき空気中の酸素分圧は低ぐな力、
微粉度の燃焼は更に遅れるので燃焼域■は一層畏くなる
。一方フユーエＡ／ＮＯ！転換″４は酸素分圧低下に伴
なって低くなるから、上記の機構で燃焼重複域■の酸素
分圧が低下するにつれてフューエルＮＯＸの発生が抑制
される。
一方重油等から発生するＮＯＸは前述の如く主にサーマ
ルＮＯＸであり、炉内温度に比例して多（なるが、特に
コークス炉ガス（以下ＣＯＧという）の様に水素成分が
約６０係のガスをキルン燃焼用として用いる場合はキル
ン内での溶焼速度が早い為に極めて高温とな〕、サーマ
ｖＮＯｘｋｉ５００〜８０ ｏｐｐｍ （１６１ｏ２換
算ｇりにも達することがある。ところが本発明方法によ
ると、産油等燃焼域Ｉ＆Ｃ吹き込まれる徽粉炭流（一般
に微粉度の気流輸送され空電に対する重量比は通常の１
ぼ接燃焼方式で０．８〜０．８程度である）の温度ｌｌ
１７０〜９０℃であるから重油等燃焼域■に対して冷却
作用を発揮する。その結果重油等の火炎温度が低下、サ
ーマＡ／ＮＯ１発生が抑制される。以上述べた２つのＮ
ＯＸ低減作用が相乗的に作用して重油等及び微粉度から
発生する夫々のＮＯｘが顧＠Ｉｃ低減するものと考える
。
ルＮＯＸであり、炉内温度に比例して多（なるが、特に
コークス炉ガス（以下ＣＯＧという）の様に水素成分が
約６０係のガスをキルン燃焼用として用いる場合はキル
ン内での溶焼速度が早い為に極めて高温とな〕、サーマ
ｖＮＯｘｋｉ５００〜８０ ｏｐｐｍ （１６１ｏ２換
算ｇりにも達することがある。ところが本発明方法によ
ると、産油等燃焼域Ｉ＆Ｃ吹き込まれる徽粉炭流（一般
に微粉度の気流輸送され空電に対する重量比は通常の１
ぼ接燃焼方式で０．８〜０．８程度である）の温度ｌｌ
１７０〜９０℃であるから重油等燃焼域■に対して冷却
作用を発揮する。その結果重油等の火炎温度が低下、サ
ーマＡ／ＮＯ１発生が抑制される。以上述べた２つのＮ
ＯＸ低減作用が相乗的に作用して重油等及び微粉度から
発生する夫々のＮＯｘが顧＠Ｉｃ低減するものと考える
。
本発明は概略以上のように構成されているので。
慮油弊と微粉度の混焼を行なうに当って従来設備の簡単
な改造によってＮＯ１発生社を大幅に減少することに成
功した。
な改造によってＮＯ１発生社を大幅に減少することに成
功した。
次に本発明の詳細な説明する。
実施例１
ベレツＦキルンにおいて、下記燃焼条件（ａ） 、 （
１３） 。
１３） 。
（０）に従って各燃料を夫々燃焼させ２この時発生する
ＮＯｘ量を測定し、その結果を第５図に示した。
ＮＯｘ量を測定し、その結果を第５図に示した。
〔燃焼条件〕燃焼量 ５ＦＯＯＸ１０’Ｋｃａ／／Ｈ燃
焼空剣予熱温度 １０５０〜１１００℃燃焼排ガス残留
酸素濃度 １６〜１７優〔条件（ａ）） ＣＯＧ：重
油＝９：ｌ従来技術 第１バーナのみで炉焼 〔条件（ｂ）） ＣＯＧ：徽粉炭＝４：６実施例
第１バーナでＣＯＧ、第２バーナで微粉度を燃焼 〔条件（０））ｍ油：会粉脚；４：６ 実施例 第１バーナで重油、第２バーナで微粉度を燃
焼 同条件（ｂ）および条件（０）については微粉度バーナ
と他燃料バーナとの交差角を、火炎長さが最適となる様
にプラス５度とした。
焼空剣予熱温度 １０５０〜１１００℃燃焼排ガス残留
酸素濃度 １６〜１７優〔条件（ａ）） ＣＯＧ：重
油＝９：ｌ従来技術 第１バーナのみで炉焼 〔条件（ｂ）） ＣＯＧ：徽粉炭＝４：６実施例
第１バーナでＣＯＧ、第２バーナで微粉度を燃焼 〔条件（０））ｍ油：会粉脚；４：６ 実施例 第１バーナで重油、第２バーナで微粉度を燃
焼 同条件（ｂ）および条件（０）については微粉度バーナ
と他燃料バーナとの交差角を、火炎長さが最適となる様
にプラス５度とした。
一図から明らかな様に条件（ａ）に比較して本発明に係
る条件（ｂ）（ｃ）の方がＮＯｘ発生量は顕ｊＪ！に低
下している。微粉炭中の窒素分はＣ電油の約１０倍程度
含まれておシ１通常はフューエルＮＯｘを多量に発生す
るが、本発明によると燃焼重複域■の酸素分圧が低くな
るのでフユーエＡ／ＮＯ！発生量は少な（、サーマルＮ
Ｏｘを多量に発生するＣＯＧと混焼してもＮＯｘ発生１
は従来に比べて５０〜６０ｍ！低（なっている。即ち微
粉炭を用いない条件（ａ） Ｋ比べて微粉炭を一定条件
（ｂ） 、 （ｅ）で燃焼させ良書ｆｄＮＯｘの低減を
示しており、この効果は見るべきものである。
る条件（ｂ）（ｃ）の方がＮＯｘ発生量は顕ｊＪ！に低
下している。微粉炭中の窒素分はＣ電油の約１０倍程度
含まれておシ１通常はフューエルＮＯｘを多量に発生す
るが、本発明によると燃焼重複域■の酸素分圧が低くな
るのでフユーエＡ／ＮＯ！発生量は少な（、サーマルＮ
Ｏｘを多量に発生するＣＯＧと混焼してもＮＯｘ発生１
は従来に比べて５０〜６０ｍ！低（なっている。即ち微
粉炭を用いない条件（ａ） Ｋ比べて微粉炭を一定条件
（ｂ） 、 （ｅ）で燃焼させ良書ｆｄＮＯｘの低減を
示しており、この効果は見るべきものである。
第１図はＩ＠１．第２バーナを対面する炉壁に配設した
本発明実験例の説明図、第２図は第１．第２バーナを同
一炉壁に配設した本発明実施例の説明図、第８図は＠１
、第２バーナの交差角とＮＯ１発生量の関係を示すグラ
フ、第４図は同交差角と第２バーナ火炎長さの関係を示
すグラフ、第５図′は各燃焼条件（ａ）（ｂ）（０１に
おける相対Ｎ０ｘｆｌ；（比較グラフである。 第１図 交差角（０） り差角（０°）
本発明実験例の説明図、第２図は第１．第２バーナを同
一炉壁に配設した本発明実施例の説明図、第８図は＠１
、第２バーナの交差角とＮＯ１発生量の関係を示すグラ
フ、第４図は同交差角と第２バーナ火炎長さの関係を示
すグラフ、第５図′は各燃焼条件（ａ）（ｂ）（０１に
おける相対Ｎ０ｘｆｌ；（比較グラフである。 第１図 交差角（０） り差角（０°）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ■）液体燃料又は気体燃料の少なくともいずれか一方を
第１パーｔから噴出すると共に、固体燃料を第２バーナ
から噴出して燃焼を行なうに当り。 前記両バーナを略同一方向へ火炎が形成される様＆Ｃ隣
殺すると＃［、第１バーナの軸線と＠２バーナの軸線と
の為す角度が両軸線の交点がバーナよシ火炎家側にある
場合に＃ｉｎ〜２０度、交点がバーナ根元側にある場合
にけ０〜６度にして燃焼を行なうことを特徴とするＮＯ
ｘ低減混焼法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12363881A JPS5824706A (ja) | 1981-08-06 | 1981-08-06 | ＮＯｘ低減混焼法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12363881A JPS5824706A (ja) | 1981-08-06 | 1981-08-06 | ＮＯｘ低減混焼法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5824706A true JPS5824706A (ja) | 1983-02-14 |
| JPH0126445B2 JPH0126445B2 (ja) | 1989-05-24 |
Family
ID=14865533
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12363881A Granted JPS5824706A (ja) | 1981-08-06 | 1981-08-06 | ＮＯｘ低減混焼法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5824706A (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4810186A (en) * | 1985-09-04 | 1989-03-07 | L. & C. Steinmuller Gmbh | Apparatus for burning fuels while reducing the nitrogen oxide level |
| EP0344784A2 (en) * | 1988-06-03 | 1989-12-06 | Praxair Technology, Inc. | Low NOx high efficiency combustion process |
| EP0668469A2 (en) * | 1994-02-17 | 1995-08-23 | Praxair Technology, Inc. | Super off-stoichiometric combustion method |
| US5516279A (en) * | 1994-07-06 | 1996-05-14 | The Boc Group, Inc. | Oxy-fuel burner system designed for alternate fuel usage |
| US5983643A (en) * | 1996-04-22 | 1999-11-16 | Asea Brown Boveri Ag | Burner arrangement with interference burners for preventing pressure pulsations |
| WO2000022362A1 (en) * | 1998-10-09 | 2000-04-20 | North American Manufacturing Company | Method and apparatus for uniformly heating a furnace |
| WO2007087032A1 (en) * | 2006-01-24 | 2007-08-02 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Dual fuel gas-liquid burner |
| WO2007087042A1 (en) * | 2006-01-24 | 2007-08-02 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Dual fuel gas-liquid burner |
| US7901204B2 (en) | 2006-01-24 | 2011-03-08 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Dual fuel gas-liquid burner |
| US20140038115A1 (en) * | 2011-11-14 | 2014-02-06 | Fei Chen | Dense/Dilute Pulverized Coal Separator Structure of Single-fireball Octagonal Direct-flow Burner |
| WO2018042599A1 (ja) * | 2016-09-01 | 2018-03-08 | 株式会社エバーグリーン | 燃焼装置 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5135004U (ja) * | 1974-09-07 | 1976-03-16 | ||
| JPS54149953A (en) * | 1978-05-15 | 1979-11-24 | Union Carbide Corp | Arc heating system ignition method for igniting pulverized coal and its device |
-
1981
- 1981-08-06 JP JP12363881A patent/JPS5824706A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5135004U (ja) * | 1974-09-07 | 1976-03-16 | ||
| JPS54149953A (en) * | 1978-05-15 | 1979-11-24 | Union Carbide Corp | Arc heating system ignition method for igniting pulverized coal and its device |
Cited By (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4810186A (en) * | 1985-09-04 | 1989-03-07 | L. & C. Steinmuller Gmbh | Apparatus for burning fuels while reducing the nitrogen oxide level |
| EP0344784A2 (en) * | 1988-06-03 | 1989-12-06 | Praxair Technology, Inc. | Low NOx high efficiency combustion process |
| EP0668469A2 (en) * | 1994-02-17 | 1995-08-23 | Praxair Technology, Inc. | Super off-stoichiometric combustion method |
| EP0668469A3 (en) * | 1994-02-17 | 1996-04-24 | Praxair Technology Inc | Super non-stoichiometric combustion process. |
| US5516279A (en) * | 1994-07-06 | 1996-05-14 | The Boc Group, Inc. | Oxy-fuel burner system designed for alternate fuel usage |
| EP0691509A3 (en) * | 1994-07-06 | 1997-01-02 | Boc Group Inc | Oxy-fuel burner designed for the alternate use of fuels |
| US5983643A (en) * | 1996-04-22 | 1999-11-16 | Asea Brown Boveri Ag | Burner arrangement with interference burners for preventing pressure pulsations |
| WO2000022362A1 (en) * | 1998-10-09 | 2000-04-20 | North American Manufacturing Company | Method and apparatus for uniformly heating a furnace |
| US6113386A (en) * | 1998-10-09 | 2000-09-05 | North American Manufacturing Company | Method and apparatus for uniformly heating a furnace |
| WO2007087032A1 (en) * | 2006-01-24 | 2007-08-02 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Dual fuel gas-liquid burner |
| WO2007087042A1 (en) * | 2006-01-24 | 2007-08-02 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Dual fuel gas-liquid burner |
| GB2448460A (en) * | 2006-01-24 | 2008-10-15 | Exxonmobil Chem Patents Inc | Duel fuel gas-liquid burner |
| GB2449580A (en) * | 2006-01-24 | 2008-11-26 | Exxonmobil Chem Patents Inc | Dual fuel gas-liquid burner |
| GB2449580B (en) * | 2006-01-24 | 2009-10-14 | Exxonmobil Chem Patents Inc | Dual fuel gas-liquid burner |
| US7901204B2 (en) | 2006-01-24 | 2011-03-08 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Dual fuel gas-liquid burner |
| US7909601B2 (en) | 2006-01-24 | 2011-03-22 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Dual fuel gas-liquid burner |
| GB2448460B (en) * | 2006-01-24 | 2011-03-23 | Exxonmobil Chem Patents Inc | Dual fuel gas-liquid burner |
| US8075305B2 (en) | 2006-01-24 | 2011-12-13 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Dual fuel gas-liquid burner |
| US20140038115A1 (en) * | 2011-11-14 | 2014-02-06 | Fei Chen | Dense/Dilute Pulverized Coal Separator Structure of Single-fireball Octagonal Direct-flow Burner |
| WO2018042599A1 (ja) * | 2016-09-01 | 2018-03-08 | 株式会社エバーグリーン | 燃焼装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0126445B2 (ja) | 1989-05-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3296974B2 (ja) | 直接還元法及び回転床炉 | |
| JPS5824706A (ja) | ＮＯｘ低減混焼法 | |
| US5429060A (en) | Apparatus for use in burning pulverized fuel | |
| JPS6323442B2 (ja) | ||
| JPH0842813A (ja) | 炉の操作方法 | |
| US4602575A (en) | Method of burning petroleum coke dust | |
| JPS6311608A (ja) | 高炉への粉体燃料吹込方法 | |
| CA1198630A (en) | Burner for combusting granular fuel | |
| RU2695793C2 (ru) | Способ работы доменной печи | |
| US3382822A (en) | Method of burning coal | |
| JPS62238307A (ja) | 高炉への難燃性燃料の吹込方法 | |
| US20070295250A1 (en) | Oxygen-enhanced combustion of unburned carbon in ash | |
| RU2300053C1 (ru) | Вспомогательное горелочное устройство для плазменного воспламенения и стабилизации горения низкореакционного пылеугольного топлива основных горелок теплового агрегата | |
| JPH01200106A (ja) | 燃焼用空気供給方法およびその装置 | |
| KR101471636B1 (ko) | 저공해 펠릿 연소 장치 및 그 방법 | |
| RU2779675C1 (ru) | Способ факельного сжигания топливовоздушной смеси и устройство для реализации способа | |
| JPS6287709A (ja) | 低カロリ−ガスを助燃燃料とする粉炭バ−ナ | |
| JPS63267814A (ja) | 微粉炭燃焼方法 | |
| CN210831954U (zh) | 一种超低热值气体燃烧炉 | |
| JP2004093122A (ja) | 鋼材加熱設備及び操業方法 | |
| JPH0613923B2 (ja) | 微粉固体燃料等の燃焼法 | |
| RU169645U1 (ru) | Вертикальная призматическая низкоэмиссионная топка | |
| JPS59134412A (ja) | 焼結点火炉用混焼バ−ナの燃焼法 | |
| US1355172A (en) | Furnace and the process of combustion of pulverulent and other fuel, adapted for steam-boilers | |
| WO2023035050A1 (pt) | QUEIMADOR DE BAIXA EMISSÃO DE NOx E MÉTODO OPERACIONAL PARA REDUÇÃO DE FORMAÇÃO DE NOx APLICADO EM PROCESSO DE SINTERIZAÇÃO E/OU ENDURECIMENTO DE PELOTAS DE MINÉRIO DE FERRO |