JPS58225196A - デイ−ゼルエンジン用潤滑油 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明はディーゼルエンジン用潤滑油、更に詳しくは、
炭素／水素（Ｃ／Ｈ）比の大きい重質燃料を使用するデ
ィーゼルエンジンに適した潤滑油に関する。

近年、石油系燃料の高騰と原油の重質化に伴って、船舶
用や陸上発電用の大型ディーゼルエンジン用燃料として
のＣ重油並びに、１ン力−重油も重質化の傾向にある。

即ち、従来石油の常圧声音残油や真空蒸留残油の如く、
比較的熱履歴を受けていない燃料基材によυこれら燃料
が製造されて来たのであるが、最近はビスブレーキング
プロセス、ディレィトコ−キングプロセス等の熱分解装
置が導入されることによシ、高温熱分解を受けた重質基
材が増加しこれが前記の燃料基材と混合使用されるよう
になった。さらには、石炭コークス製造時に副生するコ
ールタール又はナフサ分解により副生するナフサ分解タ
ールをディーゼルエンジン用燃料とし、て使用する研究
が進められている。

ところが、このような動向は、燃料の炭素／水素（Ｃ／
Ｈ’）比、残留炭素分、アスファルテン分、ｎ−へブタ
ン不溶解分の増大をもたらす。

本発明者は、上述したような炭素分に富むこれらの燃料
を用い、従来ディーゼルエンジンに適用される鉱油系潤
滑基油を用いたディーゼルエンジン油を張り込んでエン
ジンを運転すると、エンジンの摩耗と潤滑油の清浄系統
のフィルターの閉塞が、従来のＣ重油あるいはバンカー
重油を燃料として用いた場合に比べ、著るしく増大する
という問題が見られることを知った。因みに、従来燃料
中の硫芦分に起因するエンジンの腐食摩耗発生は知られ
ておシ、この対策として潤滑油の塩基価を高める添加剤
が配合されて来たのであるが、コールタール燃料の如く
低硫黄の燃料の場合あるいは熱分解重油系燃料を用いる
場合、塩基価を高める方法ではエンジン摩耗を防止する
ととは困難であることか分った。

したがって、本発明者は、上述したような炭素分の多い
燃料をディーゼルエンジンに用いる場合にみられる上記
問題点を解消すべく検討した結果、比較的軽質な高芳香
族性基油を鉱油系潤滑基油に混合し九基油から構成され
る潤滑油をディーゼルエンジン油として適用するとき該
問題点が解決し得るとの知見を得て本発明をなすに至っ
た。

すなわち、本発明は炭素分に富む重質燃料を使用スるデ
ィーゼルエンジンに特に有利に適用し得る潤滑油を提供
することを目的とする。

以下本発明の詳細な説明する。　　　　　　　　　　　
　　　　１本発明の特徴は鉱油系潤滑基油に軽質な高芳
香族性基油を混合したものを基油とするディーゼルエン
ジン用潤滑油にある。即ち前音部分の芳香族性を中間乃
至波音部分のそれよシ高くし九基油構成ノディーゼルエ
ンジン用潤滑油である。

本発明でいう”軽質な高芳香族性基油”とは芳香族炭素
分布、Ｑラメ−ター（ｈＬ）で表わした場合、ｆｈ≧０
．２２の芳香族性を有し、且つ凡そ２７０゜乃至４５０
℃（常圧換算）の温度範囲の蒸留性状を１　　　　　　
　有するものと解し得る。因みに、ｆａ社下記式で示さ
れ、１８Ｃ−ＮＭＲ（核磁気共鳴装置）によシ測定され
る〔燃料協会誌第５８巻、第６２５号、第３５０〜第３
５８頁（１９７９）参照〕。

上式におけるＡ、〜Ａ４は１８Ｃ−ＮＭＲによシ測定さ
れ、次のことを意味し、前記出典Ｔａｂｌｅ　３に記載
のとおシである。

Ａ、・・・・・・　ＴＭＳ　（）リメチルシラン）から
のδバンドが１５０〜１７０．ｐｐｍの位置のスペクト
ル強Ａ、・・・・・・同　１３０〜１５０　ｐｐｍの位
置のスペクトル強度 Ａ、・・・・・・同　１００〜１３０　ｐｐｍ　の位置
のスペクトル強度 Ａ４・・・・・・同　８〜５８ｐｐｍの位置のスペクト
ル強度なお、ＡＩ、Ａｔ　、ＡＩは芳香族炭素に帰因し
、Ａ４は飽和炭素に帰因する。Ａ、＋Ａ、＋Ａ、＋Ａ、
及びＡ１＋Ａ＠＋Ａｓは１８Ｃ−ＮＭＲスペクトルチャ
ート上で積分値で表わされる。

即ち、本発明で鉱油系潤滑基油と混合して用いる軽質な
高芳香族性基油状、この混合物からなる基油全体のうち
の低沸点部分（前音部分）を構成しているものであシ、
咳混合された潤滑油を蒸留した場合、高々３０〜５０　
ＶｏＬ　９６の留出温度以下の温度範囲で留出する性状
を有するものである。

更に具体的に云えば軽質な高芳香族性基油とは約４５０
℃（常圧換算）以下で留出し終る性質を有するものであ
る。一方この高芳香族性基油はあまシに低い沸点を有す
るものは混合時の粘度制御の困難性、使用時における潤
滑油消費量の増大、引火点低下等の問題があるため、約
２７０℃以上の沸点を有するものが好ましく、しかも鉱
油に比べ芳香族性が高いものであると言い得る。

したがって、本発明の潤滑油を構成する上記混合された
潤滑油のうち、前置部分（ｆｒｏｎｔ　ｅｎｄ）　社、
　　　　　　　　主として芳香族性の高い留分によシ構
成されていて、中間乃至後置部分は通常の鉱油（芳香族
性が低い）によって構成されているものと言い得る。

通常の鉱油は真空蒸留によシ粘度区分ごとに分けられた
ものであるが、蒸留操作上完全な分離が不可能なため、
たとえば中間の粘度の鉱油留分といえども、部分的に軽
質部分が含有されることは避けられない。したがって、
混合基油を蒸留した際留出する前置部分の軽質な芳香族
性基油といえども、部分的に鉱油系成分が同じ沸点範囲
に含まれる訳であるが、本発明ではこれを排除するもの
では無い。とこに添付の第１図（４）、（Ｂ）は本発明
の潤滑油の基油構成の例を示す概念図であって、（４）
は軽質な芳香族性基油（Ｌ−ＡＯ油と略記する。）と中
質鉱油系基油（Ｍ−ＭＯ油と略記する。）と重質鉱油系
基油（Ｉ（−ＭＯ油と略記する。）と超重質であるブラ
イトストック鉱油基油（ＢＳ−ＭＯ油と略記する。）と
の組合せによ構成るものでｓｂ、又、（６）は２種のＬ
−ＡＯ油とＭ−ＭＯ油とＢＳ−ＭＯ油との組合せによ構
成るものである。一方、第１図（０は従来の鉱油系基油
（Ｍ−ＭＯ油〜Ｈ−ＭＯ油〜ＢＳ−ＭＯ油）のみから成
る潤滑油の基油構成を示している。

同図の横軸は蒸留温度を、縦軸は留分割合をそれぞれ示
している。

第１図の■は好ましくない例を示しておシ、重質な芳香
族性基油（Ｈ−ＡＯ油）を用いている例である。　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　１本発明で使用される上記の軽質な高芳香族性基油ト
してはアルキルベンゼン、アルキルナフタレン、ジアリ
ルアルカンのアルキル置換体、アルキルビフェニル等を
例示し得、これらは２種以上混合して用いてもよい。又
、これらの基油のアルキル基の鎖長及び数は潤滑油の粘
度に与える影響を考慮して選定するとよく、例えば、ア
ルキルベンゼンではソフト型もしくはバーｒ型合酸洗剤
の製造時に副生ずるボトム油、すなわち合計炭素数９〜
２０個程度程度ノ、ジ又はトリアルキルを側鎖に有する
アルキルベンゼンの混合体のうち、粘度が約３〜１０　
ｃｓｔ　（１００℃）を示すものを選択して用いるとよ
く、アルキルナフタレン、ジアリルアルカンのアルキル
置換体、プルキルビフェニルについては一般に熱媒体油
もしくは絶縁油（Ｊ　Ｉ　Ｓ　−Ｃ２３２０第２種、第
４種）として市販されているものが適用し得るが約４５
０℃以下に沸点を有するものであれば前記熱媒体油等よ
シ重質のものでも良い。

なお、鉱油を真空蒸留して得られる軽質乃至中質鉱油基
油留分をフルフラール等に↓シ抽出して得られるエキス
トラクト分を水素化精製、脱ロウ精製したものも用い得
漬が、芳香族性の観点からすればアルキルナフタレｙの
ような上記高芳香族性基油に比し性能が劣る。又、本発
明ではこれらの高芳香族性基油のうち特にアルキルナフ
タレン並びにアルキルビフェニルの使用が好ましく、ア
ルキルナフタレンのうち、例えばメチルナフタレンは低
粘度過ぎるためディーゼルエンジン用潤滑油に使用する
基油として実用的でなく、側鎖アルキル基の炭素数合計
が約６乃至１５個程度のモノ、ジ又社トリアルキル基を
有するアルキルナフタレンの１種以上例えばジ又はトリ
イソプロピルナフタレン、ジイソブチルナフタレンが好
適である。

マタ、アルキルビフェニル（アルキルジフェニルとも称
される）においてもチルキル基の炭素数合計が約６乃至
１５個程度のモノ、ジ、トリ又はテトラアルキルビフェ
ニルの１種以上が好適である。

ジアリルアルカンのアルキル置換体は Ｒ４は炭素数３〜６であり、このうち一部は水素であっ
ても良く、ｆたＲ６はメチル、エチル基であるものが好
適である。

次に、これらの軽質な芳香族性基油の芳香族性（ｆａと
して表示）、粘度及び蒸留温度範囲を、表１に例示する
。

表　　　　１ 注）ｆａは、”　Ｃ−ＮＭＲ（Ｎｏｎ　Ｎｕｃｌｅａｒ
　ＯｖｓｒｈａｕｓｅｒＥｎｈａｎｃｓｙｍｅｎｔ型）
によシ測定された。

なお、高粘度鉱油系基油としてのブライトストックエキ
ストラクト油（真空蒸留残油（ストレートアスファルト
）をゾロノｑン等で脱れきした脱れき油をフルフラール
等の溶剤で抽出処理して得られるエキストラクト部分を
水素化脱硫精製及び脱ロウ処理して得られる高芳香族性
基油）は高芳香族性（ｆａは約０．２５）であっても重
質であるため本発明には使用できない。すなわち、ブラ
イトストックエキストラクト油を混合基油に用いるとき
むしろスラッジを多量発生しエンジンの摩耗を増大する
。また、鉱油系の軽質基油、たとえば１００ニユートラ
ル油は芳香族性が低い（ｆａは約０．１２）ため該基油
を混合基油に多く用いるときエン：）ｙ摩耗を促進する
ので本発明での混合基油には実質上用いられない。

、えヵ１つ１、工、あっ□７、□、エヤ。　　　　＼１
する基油を中質乃至重質の鉱油系基油に混合使用するこ
とが本発明において重要な点である。

本発明でこれら軽質な高芳香族性基油と混合使用される
ところの鉱油系潤滑基油は従来ディーゼルエンジン油基
油として公知の中質乃至重質の精製鉱油あるいはブライ
トストック油であり、目的とする粘度に応じ、これらの
１種又は２ｓ以上が選定される。これらはＩＱラフイン
基、ナフテン基あるいは混合基原油を常圧蒸留し、その
残油を更に真空蒸留し、留出油を粘度区分に応じ蒸留温
度範囲で軽質、中質、重質留分に分離し、また、真空蒸
留残油（ストレートアスファルト）は軽質軟化水素によ
υ脱れ色して脱れき油とし、更にフルフラール等により
溶剤抽出してラフィネートを刊これをさらに水素化精製
、脱ろう処理されたもＣである。

因みに、前記方法で精製して得られる軽質、中貴重質鉱
油系基油〔いわゆるニュートラル油と称壊れ、ここでは
Ｌ−ＭＯ，Ｍ−ＭＯ，Ｈ−ＭＯと略記する。Ｌ　：　Ｌ
ｉｇｈｔ、　Ｍ　：　Ｍｅｄｉａｍ、　Ｈ：　Ｈｅａｖ
ｙｓ　ＭＯ：■１０１１）とプライトストック油（ＢＳ
−ＭＯ））　　の芳香族性ｆａ、粘度及び蒸留温度範囲
を表２に例示する。

表　　　　２ 、　　　　本発明では上記のＬ−ＭＯは軽質であるが芳
香族性が低いため使用されず、Ｍ−ＭＯ，Ｈ−ＭＯ。

ＢＳ−ＭＯが鉱油系基油として使用される。

これらは、前記軽質高芳香族性基油（Ｌ−ＡＯ）に比べ
芳香族性が低く、しかも相対的に蒸留温度が＋ｒａｌ　
　　高いことが理解される。

本発明は、このよう表鉱油系潤滑基油に前述した軽質な
高芳香族性基油を混合したものを基油として用いるもの
であるが、両者の混合割合は高芳香族性基油が混合基油
中５Ｖｏｔ％以上より好ましくは１０　Ｖｏｊ％以上で
あることがエンジンピストンリングの摩耗の低減及びエ
ンジンの潤滑油清浄機の閉塞防止の見地から好ましい。

しかし、高芳香族性基油の混合割合が多くなるにしたが
って上記混合基油の粘度が低下するので目的とする潤滑
油の粘度を考慮すると混合基油中５０　Ｖｏ／　Ｌ％を
超えない程度が好ましい。

本発明の潤滑油を構成する上記混合基油の混合割合とそ
れの芳香族性（ｆａとして表示）、粘度及び２７０〜４
５０℃での蒸留留出分及び該留出分のｆａを表３に例示
する。

表３に例示したごとき混合基油から構成される潤滑油は
、ディーゼルエンジンにおいて通常の鉱油系重油を燃料
として用いる場合には有効に使用し得るが、さきに述べ
たごとく、特にＣ／Ｈ比が太き・くアスファルテン分残
炭分の多い重質燃料を用いる場合に、従来の潤滑油に比
しエンジンの摩耗及び潤滑油のフィルターの目詰シによ
る閉塞を著しく減少させる効果を発揮する。

すなわち、本発明の潤滑油を用いる時は、コールタール
、ナフサ分解に副生ずるナフサ分解タール、石油蒸留残
油（常圧又は減圧）の熱分解重油（例えばビスブレーカ
−ボトム油）゛、コーカーボトム油、石炭液化に際して
生成する重質油並びにこれらの混合油をディーゼルエン
ジンの燃料として支障なく使用することが可能となる。

又、これらの燃料は従来使用されているＣ重油やバンカ
ー重油と混合して使用もできる。

因みに、これらの燃料は表４に例示するように、表４　
重質燃料 比 粘 残 アー Ｃ２ 硫− 注１）Ｃ重油は石油の常圧蒸留残油の水添脱硫油と真空
蒸留残油との混合物である。

注２）ビスブレーカ−重質油は、石油の重質油をビスブ
レーキング装置によシ熱分解し、次いで蒸留した残油で
ある。

通常のＡ重油に比しＣ／Ｈ比、残炭分（コンラドノン残
留炭素分）、アスファルテン分並びにｎ−へブタン不溶
分が非常に高いため、ディーゼルエンジンにおいて液滴
燃焼させた場合燃焼によシ生成するスス、セノスフイア
（ｓｅｎｏｓｐｈｅｒｅ）カーボンや、更には完全燃焼
せずに熱分解−重合したスラッジ生成前駆体がピストン
とシリンダーの間隙部から潤滑油中へ混入したり、或は
ピストンリイグ部に滞留して、その結果エンジンの摩耗
を促すようになると考えられる。更に、これらの燃料は
一般に鉱油系潤滑基油との混合安定性が劣るため潤滑油
中に混入した場合その成分の一部が分離凝集し、不溶性
粒子を発生させる傾向が大きい。

したがって、それによるエンジン摩耗の増大ならびに潤
滑油の清浄機およびフィルターの閉塞を起すに至る。上
記問題は従来の鉱油系基油からなるディーゼルエンジン
油を使用しては解決出来ないのであるが、本発明の基油
構成のディーゼルエンジン油を使用することによシ顕著
に改善されるのである。

本発明では鉱油系潤滑基油と高芳香族性基油との混合基
油に、従来この種の潤滑油に用いられている各種添加剤
、例えば清浄分散剤（例えばカルシウムスルフォネート
、カルシウムフエネ−）。

マグネシウムスルフォネート、これらに化学量論以上の
塩基性金属を付した超塩基性清浄分散剤）、酸化防止剤
（例えば亜鉛ジアルキルジチオフォスフェート）、防錆
剤、解乳化剤、消泡剤等を配合させることが出来る。本
発明のディーゼルエンジン油ではこれら添加剤の溶解性
も従来の油よりすぐれている。

以下に実施例を示して本発明及びその効果を具体的に説
明する。

ｉ 実施例　１ 脱ロウ１５０ブライトストック油（ＢＳ−ＩＶＤ）　　
・・・・・・・・　５０（ＶＯｔ％）脱ロウ５００ニュ
ートラル油（Ｈ−ＭＯ）　　・・・・・・・・・・・・
・　２０ノード型アルキル４ンゼン（三菱油化製／Ｑン
ソルプＨ）・・・・・・・・・　　３０ 上記組成の混合基油に下記添加剤を添加して潤滑油をＩ
Ｍｌ製した。

刻廿菖者諌生型力、ルシウムフェネート（鰭１割皿部０
ｍダＫＯＩ（／＃）・・・・・・・・・　１０（ｗｔ％
） 中性カルシウムスルフォネート　　・・・・・・・・・
・・・・・・・・・　１．５Ｚｎジアルキルジチオフオ
スフエート　・・・・・・・・・・・・・・・・・・　
　１，５ヒンダニドフエノーづし基ｕ唆イは方止斉１　
・・・・・・・・・・・・・・・　少　量消　　　泡　
　　剤　　　・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・　少量上記潤滑油をディーゼルエンジンのシ
ステム油として用い、下記方法忙よシピストンリングの
摩耗及び潤滑油のフィルターの目詰り状態を試験した。

、なお、比較として下記の潤滑油を調製して同様にして
試験を行った。

比較例　１ 脱ロウ１５０ブライトストック油（ＢＳ−ＭＯ）・・・
・・・・・・２３　（Ｖｏｔ％）脱ロウ５００ニュート
ラル油（Ｈ−ＭＯ）　　・・・・・・・・・・・・７７
上記組成の基油に上記と同様の添加剤を添加して潤滑油
を調製した。

比較例　２ 脱ロウ５００ニュートラル油（Ｈ−ＭＯ）に超塩基性型
カルシウムスルフオネー）　４．　Ｏｗｔ％を添加して
潤滑油を調製した。

試験法　： ディーゼルエンジンの仕様 三片造船に、に、４２Ｘ型単気筒大型デイーゼルエンジ
ンシリンダ直径　　　　　　４２０闘 ピストン工程　　　　　　　４５０酎 出　　　　力　　　　　　　７３５馬力燃料として下記
性状のコールタールを用い上記各潤滑油をエンジンのシ
ステム油として張り込んで１０〜３０時間運転した。

コールタールの性状　： 粘　　　度　　　４５８　ｃｓｔ（３７，８℃）　、　
１５ｃｓｔ（９８，９℃）コンラドノン残留炭素分（残
炭分）　　　２５．０　ｗｔ％アスファルテン　　　　
　　３１．２ｗｔチＣ／Ｈ（重量比）　　　　　　　１
７．６Ｃ／Ｈ（原子比）　　　　　　　１，４６３運転
終了後、エンジンを開放してピストンリングの摩耗量、
ｅストンの汚れ、システム油中のスラッジ量及び潤滑油
の口過器の目詰シ（逆洗浄回数として表示）をそれぞれ
測定した。

結果は下記表５のとおシである。なお、各潤滑油の性状
も併わせて表５に示す。

表５にみられるように、軽質の高芳香族性基油であるア
ルキルベンゼンを混入した潤滑油をシステム油として用
いた実施例ではぎストンリングの摩耗が少く、またスラ
ツ３．ジの生成量も少く、且つフィルターの目詰シも起
らないのに対し、上記基油を混入しない比較例１及び２
の潤滑油を用いた場合には摩耗量、スラッジの生成量が
共に増加しており、フィルターの目詰りも起りやすい。

実施例２　及び　比較例３ 表６の基油を表７のとおシ混合して得た潤滑油（試料油
Ａ−Ｌ）を用い、表４に示す各燃料共存下において摩耗
試験を行った。

表７　潤　滑　油　（実施例） 表８　潤　滑　油　（比較例） 摩耗試験条件： 第２図に示すぎンオンディスク装置を用いた。

この装置はピストンリング材と同質の材料で作ったピン
（テストピース）ｌとピストンシリンダー材と同質の材
料で作った回転ディスク２から成シ立っており、ピンは
ピンホルダー８に固定されておシピンはディスクと接触
する回転ディスクは定速度で外部駆動モーターによシ回
転する。重シ３によシ垂直荷重がかかシ、またディスク
はヒータ＝４によシ加熱され熱電対５で表面温度を測定
される。潤滑油はノズル６よシ、又燃料は別のノズル７
よシ定量連続的にディスク面に噴射され、ディスク而で
両者は混じシ合う。

（条件）ディスク温度：２００Ｃ ディスク回転速度；　５　（１０ｒｐｍピン接触荷重；
６４０舅旧　　　　　　　　　　１１油　　　滑　　　
油；０．２５契（− 燃　　　　　　料；　０．０２５ａ／／ｉａｉ摩擦距離
；　１０８０ｍ 試験結果を表９に示す。

表９試験結果 （註）リビンの摩耗を長さで表わした。

表９に示されているように、軽質な芳香族性基油を混合
した試料油Ａ−Ｇは、試料油Ｈ，に、Ｌ（鉱油系）ある
いは試料油１．Ｊ（重質な芳香族性基油を混合）に比べ
、コールタール燃料存在下で顕著な摩耗低減効果を発揮
した。ビスブレーカ−油あるいはＣ重油においても効果
を発揮したが、両燃料が混合された燃料を用いると、コ
ールタールの場合と同様の傾向が認められた。同様の試
験を表４に示すＡ重油についても行ったが、実施例の試
料油Ａ−Ｇは、比較例の試料油１■〜Ｌと＃１ｙ同じ摩
耗傾向であった。したがって、本発明のディーゼルエン
ジン油は１重質でＣ／）１比が高く、残炭、アスファル
デン分の多い燃料あるいは石油系と石炭系の混合燃料あ
るいは熱分解を経たような重質油と直留系の重質油との
混合燃料などコン／？ティビリティ−の劣る燃料を使用
するディーゼルエンジン用としてとくにすぐれた耐摩耗
性を示し。

しかも、フィルター等の目詰まシを起しにくい性能を有
しているものといえる。

【図面の簡単な説明】

第１図は基油の紹合せ例を示しておシ、横軸は蒸留温度
を、縦軸は各温度における蒸留フラクション割合をそれ
ぞれ示し、（Ａ）　、　（Ｂ）＃′ｉ本発明のディーゼ
ルエンジン油の基油構成例であシ、（Ｃ１、（Ｄ）は従
来の基油構成例を示す。第１図において斜線で表示した
ものは、芳香族性の高い基油を、その他は鉱油系基油を
示す。第２図は摩耗性能試験に用いた装置の概略図であ
る。 第２図において、１・・・ピン、　　２・・・回転ディ
スク、３・・・重シ、　６及び７・・・ノズル。 第１図 手続補正書 昭和５７年８　月７７日 １、事件の表示　昭和５７年　特　願第　１０８７６９
号２、発明の名称　　ディーゼルエンジン用潤滑油３、
補正をする者 事件との関係　　特許出願人 ４、　　代　理　　人　　　東京都新宿区新宿１丁目１
番１４号　山田ビル８、補正の内容 明細書を下記のとおり補正する。 （１）　　第５頁第６行に［２７０’Ｊとあるを「２７
０℃］に補正する。 （２）第１３頁末行にｒＭｅｄ　１　ａｒｎＪ　、！＝
　ｈるをｌ−Ｍｅｄ　ｉｕｍＪに補正する。 （３）第２５頁下から３行に［表６の基油を表７のとお
ル」とあるを［表６０基油を表７および表８のとおシ」
に補正する。 （４）第２８頁第７行に［ディスクと接触する回転ディ
スク］とあるを「ディスクと接触する。 回転ディスク」に補正する。 （５）第８頁下から３行目ヒ２行の間に下記文を加入す
る。 ［なお、本発明で用いる軽質な高芳香族性基油は芳香族
炭素分布・ｑラメータｆＩＬで表わす　　　　　　　　
い場合、ｆａ≧０．２２の芳香族性を有するものが本発
明が目的とするディーゼルエンジン用潤滑油の提供上有
用である。

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. （１）　　鉱油系潤滑基油に軽質な高芳香族性基油を混
   合した混合油を基油とするディーゼルエンジン用潤滑油
   。
2. （２）軽質な高芳香族性基油は芳香族炭素分布・ｑラメ
   ータｆｈで表わす場合、ｆａ≧０．２２の芳香族性を有
   し、且つ約２７０乃至約４５０℃の温度範囲で留出する
   性質を有する特許請求の範囲第１項記載の潤滑油。
3. （３）　　軽質な高芳香族性基油を潤滑油中に５乃至５
   ０容量チ含まれるように混入した特許請求の範囲第１項
   又は第２項記載の潤滑油。
4. （４）軽質な高芳香族性基油はアルキルベンゼン、アル
   キルナフタレン、アルキルビフェニル及び、ジアリルア
   ルカンのアルキル置換体から成る群から選択されるもの
   の１種又は２種以上の混合物でおる特許請求の範囲第１
   項乃至第３項のいずれかに記載の潤滑油。