JPS582212A - 炭化カルシウムの製法 - Google Patents
炭化カルシウムの製法Info
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- JPS582212A JPS582212A JP57105573A JP10557382A JPS582212A JP S582212 A JPS582212 A JP S582212A JP 57105573 A JP57105573 A JP 57105573A JP 10557382 A JP10557382 A JP 10557382A JP S582212 A JPS582212 A JP S582212A
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- water
- coke
- quicklime
- coal
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Classifications
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
- C10J3/48—Apparatus; Plants
- C10J3/50—Fuel charging devices
- C10J3/506—Fuel charging devices for entrained flow gasifiers
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B32/00—Carbon; Compounds thereof
- C01B32/90—Carbides
- C01B32/914—Carbides of single elements
- C01B32/942—Calcium carbide
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
- C10J3/48—Apparatus; Plants
- C10J3/485—Entrained flow gasifiers
- C10J3/487—Swirling or cyclonic gasifiers
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2200/00—Details of gasification apparatus
- C10J2200/15—Details of feeding means
- C10J2200/158—Screws
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、過剰量のコークスと生石灰全酸素熱炉中で微
粒状混合状態でかつ酸素の存在において反応させること
により炭化カルシウムを製造する方法に関する。
粒状混合状態でかつ酸素の存在において反応させること
により炭化カルシウムを製造する方法に関する。
酸素熱炉中で炭化カルシウムを製造することは既に6ヒ
エミー・インジニア・テヒニツク(Chemje−1n
genieur−Technik )”、28巻、4〜
5頁(1956年)から知られている。
エミー・インジニア・テヒニツク(Chemje−1n
genieur−Technik )”、28巻、4〜
5頁(1956年)から知られている。
更に、西ドイツ国特許公開第2925897号明細書に
は、コークスと石灰を酸素熱炉中酸素の存在において反
応させることにより炭化カルシウムを取得する方法が記
載されており、その際炭素材は平炉中で少なくとも75
0℃の廃ガス温度でコークス化し、このようにして得ら
られた500℃?上回る内在温度を有するコークスを直
接酸素熱炉工程に供給しかつ酸素熱炉中で石灰及び酸素
の添加下に炭化カルシウムを取得する。
は、コークスと石灰を酸素熱炉中酸素の存在において反
応させることにより炭化カルシウムを取得する方法が記
載されており、その際炭素材は平炉中で少なくとも75
0℃の廃ガス温度でコークス化し、このようにして得ら
られた500℃?上回る内在温度を有するコークスを直
接酸素熱炉工程に供給しかつ酸素熱炉中で石灰及び酸素
の添加下に炭化カルシウムを取得する。
最後に、公開されていない古い西Pイッ国特許出願第p
3035026.6号明細書には過剰量のコークスを
生石灰と酸素熱炉中で酸素の存在において反応させるこ
とにより炭化カルシウムを取得する方法が記載されてお
り、この場合コークスの原料としての炭素材及び生石灰
の原料としての水酸化カルシウム(Ca(OH) )
又ハ石灰石(CaCO3) k両方とも予め破砕した
形で混合し、この混合物力・ら乾燥区域中80〜120
通下に温度900〜1400℃で炭素材分?コークス化
し、そnと同時に石灰分を脱水する力・もしくは脱炭素
し、かつこの熱的に前処理した内在温度900〜100
0℃の原料混合物全直接酸素熱炉に供給し、そこで酸素
の存在におい暁釜力・もしくは平炉と酸素熱炉中で進行
する。
3035026.6号明細書には過剰量のコークスを
生石灰と酸素熱炉中で酸素の存在において反応させるこ
とにより炭化カルシウムを取得する方法が記載されてお
り、この場合コークスの原料としての炭素材及び生石灰
の原料としての水酸化カルシウム(Ca(OH) )
又ハ石灰石(CaCO3) k両方とも予め破砕した
形で混合し、この混合物力・ら乾燥区域中80〜120
通下に温度900〜1400℃で炭素材分?コークス化
し、そnと同時に石灰分を脱水する力・もしくは脱炭素
し、かつこの熱的に前処理した内在温度900〜100
0℃の原料混合物全直接酸素熱炉に供給し、そこで酸素
の存在におい暁釜力・もしくは平炉と酸素熱炉中で進行
する。
その際に反応させる物質の入手の際に問題が生じ、高い
熱損失と多大な投資費用である。
熱損失と多大な投資費用である。
ところで、意外にも前記の工程?たった1個の反応器中
で進行させることができ、その際にブリケット圧縮成形
機、乾燥機及び平炉のような付加的な装置によりもたら
される多大な投資費用、作動経費及び熱損失並びに熱い
固体を取扱う際の困難が低減するか或いは全く排除され
ることが判明した。更に、従来の方法では蒸気ち原料の
脱水及び/又は脱炭素に並びに合成ガスの生成に関連す
る発熱部分反応に利用することにより低下する。
で進行させることができ、その際にブリケット圧縮成形
機、乾燥機及び平炉のような付加的な装置によりもたら
される多大な投資費用、作動経費及び熱損失並びに熱い
固体を取扱う際の困難が低減するか或いは全く排除され
ることが判明した。更に、従来の方法では蒸気ち原料の
脱水及び/又は脱炭素に並びに合成ガスの生成に関連す
る発熱部分反応に利用することにより低下する。
評言すると本発明方法は、石油加工又は石炭液化力・ら
の炭素含有残渣、石炭、褐炭又は泥炭″fI:炭素キャ
リア及びコークスの原料として及び場合により水酸化カ
ルシウム(Ca(OH) 、a)又は石灰石(CaCO
、lS) ’!r−生石灰の原料として酸素熱炉中化カ
ルシウム形成に必要な温度1800〜23oo′C’l
達成し、それ全維持し、かつ炭素キャリアの揮発性脱ガ
ス生成物と水酸化カルシウム又は石灰石の揮発性分解生
成物並びに他の炉廃カスカラの副生成物として、メタン
、二酸化炭とする。
の炭素含有残渣、石炭、褐炭又は泥炭″fI:炭素キャ
リア及びコークスの原料として及び場合により水酸化カ
ルシウム(Ca(OH) 、a)又は石灰石(CaCO
、lS) ’!r−生石灰の原料として酸素熱炉中化カ
ルシウム形成に必要な温度1800〜23oo′C’l
達成し、それ全維持し、かつ炭素キャリアの揮発性脱ガ
ス生成物と水酸化カルシウム又は石灰石の揮発性分解生
成物並びに他の炉廃カスカラの副生成物として、メタン
、二酸化炭とする。
更に、本発明方法の優れ7j2)”つ選択し得る実施態
様は次の通りである: a)粒径0〜6IIのコークス、生石灰及び/又はそれ
らの原料全使用する: b)物理的及び/又は化学的結合水30重量係までt含
有するコークス及び生石灰の原料全使用する: C)微粒混合状態のコークス、生石灰及び/又はそれら
の原料全キャリアガスとして飽和形又は過熱形のCO,
、CO2,02,水蒸気又は循環系で案内される合成ガ
スを用いて酸素熱炉中に噴射装入する; d)酸素熱炉τ流出する1800〜2300℃の熱い合
成ガスを水の直接噴射により800〜1200℃に急冷
しかつ目的の合成に応じて水蒸気で負荷する; e)熱い合成ガスを場合によりタール?含有するコーク
ス製造水、石炭乾留水、ガス液又は石炭の水素添加〃・
らの反応水で急冷する。
様は次の通りである: a)粒径0〜6IIのコークス、生石灰及び/又はそれ
らの原料全使用する: b)物理的及び/又は化学的結合水30重量係までt含
有するコークス及び生石灰の原料全使用する: C)微粒混合状態のコークス、生石灰及び/又はそれら
の原料全キャリアガスとして飽和形又は過熱形のCO,
、CO2,02,水蒸気又は循環系で案内される合成ガ
スを用いて酸素熱炉中に噴射装入する; d)酸素熱炉τ流出する1800〜2300℃の熱い合
成ガスを水の直接噴射により800〜1200℃に急冷
しかつ目的の合成に応じて水蒸気で負荷する; e)熱い合成ガスを場合によりタール?含有するコーク
ス製造水、石炭乾留水、ガス液又は石炭の水素添加〃・
らの反応水で急冷する。
合成ガスの生産能力及び本発明方法の熱効率を最大にす
るため、乾燥及びコークス化による炭素キャリアの前処
理並びに場合によりそれと蝦 同時に乾燥及び駕焼、即ちCa (OH)2の脱水及び
/又はCa CO3の脱炭素によるカルシウムキャリの
ような前記の発熱工程の配慮下に酸素との反応の際にC
a C2の形成温度tちょうど上回る程度に実施する。
るため、乾燥及びコークス化による炭素キャリアの前処
理並びに場合によりそれと蝦 同時に乾燥及び駕焼、即ちCa (OH)2の脱水及び
/又はCa CO3の脱炭素によるカルシウムキャリの
ような前記の発熱工程の配慮下に酸素との反応の際にC
a C2の形成温度tちょうど上回る程度に実施する。
添付図面の第1図及び第2図により黒色材ともいわれる
炭素キャリアは計量分配装置2全介して、Sフカ−1か
ら搬出されかつミキサー3に配分される。同じように、
白色材ともいわれるカルシウムキャリアも計量分配装置
5を介してノ々ンカー4から搬出され、同様にミキサー
3に供給される。黒色材としては石炭、褐炭、泥炭び 、コークス並椎に石油加工又は石炭液化力)らの炭素含
有残渣が該当し、白色材としてはCaO@Ca(OH)
2. CaCO3又はそれらの混合物が該当する。黒
色材及び白色材はノ々ンカーlもしくは4中で既に微粒
状で及び任意に前乾燥しかつコー燗 クス化もしくは燻焼した形で存在する。計量分配装置2
及び5により黒色材と白色材の供給全化学量論的にかつ
熱量的に均衡のとれた混合比會得るために制御し、これ
により引続く酸素との反応で炭化カルシウムの形成に必
要な温度1800〜2300℃の達成及び維持が確保さ
れる。その後、混合した黒色材/白色材はバーナノズル
6に達する。このバーナノズル6へ供給するには飽和形
又は過熱形のCO,CO2,O3゜水蒸気のような導管
71介して導かれるキャリアガスの使用が有利である。
炭素キャリアは計量分配装置2全介して、Sフカ−1か
ら搬出されかつミキサー3に配分される。同じように、
白色材ともいわれるカルシウムキャリアも計量分配装置
5を介してノ々ンカー4から搬出され、同様にミキサー
3に供給される。黒色材としては石炭、褐炭、泥炭び 、コークス並椎に石油加工又は石炭液化力)らの炭素含
有残渣が該当し、白色材としてはCaO@Ca(OH)
2. CaCO3又はそれらの混合物が該当する。黒
色材及び白色材はノ々ンカーlもしくは4中で既に微粒
状で及び任意に前乾燥しかつコー燗 クス化もしくは燻焼した形で存在する。計量分配装置2
及び5により黒色材と白色材の供給全化学量論的にかつ
熱量的に均衡のとれた混合比會得るために制御し、これ
により引続く酸素との反応で炭化カルシウムの形成に必
要な温度1800〜2300℃の達成及び維持が確保さ
れる。その後、混合した黒色材/白色材はバーナノズル
6に達する。このバーナノズル6へ供給するには飽和形
又は過熱形のCO,CO2,O3゜水蒸気のような導管
71介して導かれるキャリアガスの使用が有利である。
機械的供給も可能である。酸素は導管8を介して第2図
により酸素熱炉もしくは反応器9の1つの構造部材であ
るバーナノズル6中に導入する。1個又は数個の・ニー
tノズル6は接線方向又は半径方向ノ装置で設けられて
いてよい。第2図に図示されている接線方向の下方(傾
斜している)々−すノズル6の配置は流動化、反応成分
の短い滞留時間及びCa C2浴に対する熱作用という
点で利点を有する。バーナノズル6の端部で黒色材/白
色材と酸素との反応が開始し、その際過剰量の炭素の燃
焼が式: %式% にエリ温度1800〜23oO℃でCo まで進行し
〃・つCaC2形成の吸熱工程に必要なエネルギー?供
給する: 462キロジユール+ CaO+3C−+ CaC2+
co 。
により酸素熱炉もしくは反応器9の1つの構造部材であ
るバーナノズル6中に導入する。1個又は数個の・ニー
tノズル6は接線方向又は半径方向ノ装置で設けられて
いてよい。第2図に図示されている接線方向の下方(傾
斜している)々−すノズル6の配置は流動化、反応成分
の短い滞留時間及びCa C2浴に対する熱作用という
点で利点を有する。バーナノズル6の端部で黒色材/白
色材と酸素との反応が開始し、その際過剰量の炭素の燃
焼が式: %式% にエリ温度1800〜23oO℃でCo まで進行し
〃・つCaC2形成の吸熱工程に必要なエネルギー?供
給する: 462キロジユール+ CaO+3C−+ CaC2+
co 。
液状CaC2は湯出し口10に一介して反応器9から連
続的に又は非連続的に流出する。ガス状反応生成物は反
応器9から頭端部でガス出口11t介して流出する。
続的に又は非連続的に流出する。ガス状反応生成物は反
応器9から頭端部でガス出口11t介して流出する。
反応器9の上部は、低い流速が生じるように構成すると
有利である。これにより随伴したスラグ粒子及び粉塵粒
子は凝結しかつCaC2浴中に再び落下して粉塵排出量
は最小限になる。
有利である。これにより随伴したスラグ粒子及び粉塵粒
子は凝結しかつCaC2浴中に再び落下して粉塵排出量
は最小限になる。
ガス状反応生成物も同様に温度18oO〜2300’C
’に有する。この温度範囲において、顕熱の利用は、特
に合成ガスのようにCO及びH2が多いガスの場合後続
の熱交換器の工材の耐熱性の点で困難’に4たらす。こ
の理由から、高い温度を導管12t−介して急冷するこ
とにより工材に適した例えば800〜1200℃の高さ
に低下させる。水で急冷する場合、本発明では温度低下
t1ガス状反応生成物?例えばフィッシャ・トロプシュ
合成又はメタノール合成用の合成ガスに同時に転換する
のに利用する可能性が生じる。この際に、水蒸気は式: H20+CO−+ H2+CO2 により水素に変化し、CO2は十分に洗われる。
’に有する。この温度範囲において、顕熱の利用は、特
に合成ガスのようにCO及びH2が多いガスの場合後続
の熱交換器の工材の耐熱性の点で困難’に4たらす。こ
の理由から、高い温度を導管12t−介して急冷するこ
とにより工材に適した例えば800〜1200℃の高さ
に低下させる。水で急冷する場合、本発明では温度低下
t1ガス状反応生成物?例えばフィッシャ・トロプシュ
合成又はメタノール合成用の合成ガスに同時に転換する
のに利用する可能性が生じる。この際に、水蒸気は式: H20+CO−+ H2+CO2 により水素に変化し、CO2は十分に洗われる。
場合によりタール分全含有するコークス製造水、石炭乾
留水、ガス液又は石炭の水素添加からの反応水が反応器
へ供給可能な形で生じる場合にこれらの水で急冷するの
は有利である。従来この種の水はフェノツル・2ン装置
又は生物学的調製のような経費のか〃・る手段により利
用或いは導出することができたに過ぎない。そのような
水を前記の温度範囲の急冷に使用することによりこれら
の水のすべての有機内容物はC09CO2及びN3に分
解されかつ熱交換器に次いで接続しているガス転換部で
合成に利用することができる。
留水、ガス液又は石炭の水素添加からの反応水が反応器
へ供給可能な形で生じる場合にこれらの水で急冷するの
は有利である。従来この種の水はフェノツル・2ン装置
又は生物学的調製のような経費のか〃・る手段により利
用或いは導出することができたに過ぎない。そのような
水を前記の温度範囲の急冷に使用することによりこれら
の水のすべての有機内容物はC09CO2及びN3に分
解されかつ熱交換器に次いで接続しているガス転換部で
合成に利用することができる。
例1(比較例:西rイツ国特許出願P3035026.
6号明細書の例1に相当;気体容積1.O13パール及
び273.15 Kで測定)原褐炭(含水量60重重量
幅 136.54 t/ht粒径O〜10+amに粉砕
し、これ全水酸化カルシウム(粒径0〜10關、残留湿
分2重量幅)19.9t/hと混合しかつ混合物を乾燥
区域中で乾燥炭(含水量14重量4)63.75t、/
h及び水酸化カルシウム19.5t、/hに乾燥する。
6号明細書の例1に相当;気体容積1.O13パール及
び273.15 Kで測定)原褐炭(含水量60重重量
幅 136.54 t/ht粒径O〜10+amに粉砕
し、これ全水酸化カルシウム(粒径0〜10關、残留湿
分2重量幅)19.9t/hと混合しかつ混合物を乾燥
区域中で乾燥炭(含水量14重量4)63.75t、/
h及び水酸化カルシウム19.5t、/hに乾燥する。
その際、乾燥区域に5ノ々−ル及び180℃の低圧蒸気
IQ8,6t、/hi噴射し、その間蒸気73.1y9
t/h及び凝縮物10δ、5t/b’(z流出させる。
IQ8,6t、/hi噴射し、その間蒸気73.1y9
t/h及び凝縮物10δ、5t/b’(z流出させる。
凝縮物に給水71.4t/h1z噴射し、混合物を圧力
90パール下にもたらし、混合物180t/hy熱交換
器中177℃に予熱しかつ加熱コイル電通して廃熱ディ
ラ中で導く。
90パール下にもたらし、混合物180t/hy熱交換
器中177℃に予熱しかつ加熱コイル電通して廃熱ディ
ラ中で導く。
焼する。その際コークス23.5 t / h 及U
CaO14,74t/h−n−らの混合物が生じ、それ
tカーバイド酸素熱炉中に供給する。flll19e、
qb)13789m”/hの吹込み下に約2000℃で
炭化カルシウム(CaC280重量1を含有するノルマ
ルカーバイド)12.82i/h並びに600℃の廃ガ
ス37069m/hが生成する。廃ガスから粉塵4.1
6t/hが分離され、本方法に再び戻す。熱交換器?流
動後戻ガスは温度200’C’に有する。
CaO14,74t/h−n−らの混合物が生じ、それ
tカーバイド酸素熱炉中に供給する。flll19e、
qb)13789m”/hの吹込み下に約2000℃で
炭化カルシウム(CaC280重量1を含有するノルマ
ルカーバイド)12.82i/h並びに600℃の廃ガ
ス37069m/hが生成する。廃ガスから粉塵4.1
6t/hが分離され、本方法に再び戻す。熱交換器?流
動後戻ガスは温度200’C’に有する。
平炉の熱い廃ガスは廃熱−イタ中の加熱コイルを通して
流動する給水(180t/h、177℃、90−ぐ−ル
)k492℃に加熱するので、それは過熱高圧蒸気とし
て存在し、その蒸気にエリ背圧タービンと発電機を介し
て余剰電流191メガワツトが発生しかつ空気7945
1m3/hがO13789m”/h及びN265662
m / hに分解される。タービンの背面側で180
℃及び5パールの低圧蒸気180t/hが生じ、そのう
ちの108,6t/hが乾燥区域中に達する。残りの7
1,4t/hは発電機を備えた他のタービンに流動し、
それにより余剰電流4.27メガワツトが発生する。こ
の方法では合計してIQ、lO+4.27=23.37
MW (7)電流が生じる。
流動する給水(180t/h、177℃、90−ぐ−ル
)k492℃に加熱するので、それは過熱高圧蒸気とし
て存在し、その蒸気にエリ背圧タービンと発電機を介し
て余剰電流191メガワツトが発生しかつ空気7945
1m3/hがO13789m”/h及びN265662
m / hに分解される。タービンの背面側で180
℃及び5パールの低圧蒸気180t/hが生じ、そのう
ちの108,6t/hが乾燥区域中に達する。残りの7
1,4t/hは発電機を備えた他のタービンに流動し、
それにより余剰電流4.27メガワツトが発生する。こ
の方法では合計してIQ、lO+4.27=23.37
MW (7)電流が生じる。
例2(本発明の第1図及び第2図により;気体容積1.
013パール及び273.15にで測定〕残留含水量1
4重、貴重まで前乾燥させた褐炭93t、/h及び乾燥
水酸化カルシウム192t/h(両方とも粒径O〜6龍
)を混合しかつキャリアガスとしての循環系で案内され
る合成粗製)fス約100011?/h及ヒ酸素(98
4)25000 m” / hと一緒にバーナノズル6
全通して反応器9中に案内する。反応が約2000℃で
起る。湯出し口lOから流出する炭化カル7ウム(Ca
C2約80重量qbを含有するノルマルカーパ()’)
12.82 t/h、 及ヒCO59容量係、H24
0容量噛、CO21容量係、N2 より成る合成粗製ガ
ス150000−/hが生成する。粗製ガスと共に顕熱
180・10 ジュールが流出し、これは粗製ガスの転
換及び/又は後続の工程(フィッシャ・トロプシュ、メ
タノール合成)に利用することができる。
013パール及び273.15にで測定〕残留含水量1
4重、貴重まで前乾燥させた褐炭93t、/h及び乾燥
水酸化カルシウム192t/h(両方とも粒径O〜6龍
)を混合しかつキャリアガスとしての循環系で案内され
る合成粗製)fス約100011?/h及ヒ酸素(98
4)25000 m” / hと一緒にバーナノズル6
全通して反応器9中に案内する。反応が約2000℃で
起る。湯出し口lOから流出する炭化カル7ウム(Ca
C2約80重量qbを含有するノルマルカーパ()’)
12.82 t/h、 及ヒCO59容量係、H24
0容量噛、CO21容量係、N2 より成る合成粗製ガ
ス150000−/hが生成する。粗製ガスと共に顕熱
180・10 ジュールが流出し、これは粗製ガスの転
換及び/又は後続の工程(フィッシャ・トロプシュ、メ
タノール合成)に利用することができる。
第1図は本発明にぶる方法を実施するための装置の部分
系統図、第2図は同装置の他の部分を示す系統図である
。 1,4・・・・マンカー、2.5・・・計量分配装置、
3・・・ミキ+−16・す々−ナノズル、7.8・・・
導管、9・・・酸素熱炉、10・・・湯出し口、11・
・・ガス出口 IG 2 aC2 第1頁の続き ■出 願 人 ライニッシェ・ブラウンコーレンヴエル
ケ・アクチェンゲゼル シャフト ドイツ連邦共和国ケルン41シュ、5 ツツトゲン・ヴ工−り2
系統図、第2図は同装置の他の部分を示す系統図である
。 1,4・・・・マンカー、2.5・・・計量分配装置、
3・・・ミキ+−16・す々−ナノズル、7.8・・・
導管、9・・・酸素熱炉、10・・・湯出し口、11・
・・ガス出口 IG 2 aC2 第1頁の続き ■出 願 人 ライニッシェ・ブラウンコーレンヴエル
ケ・アクチェンゲゼル シャフト ドイツ連邦共和国ケルン41シュ、5 ツツトゲン・ヴ工−り2
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、過剰歇のコークスと生石灰と全酸素熱炉中で微粒混
合状態でかつ酸素の存在において反応させることにより
炭化カルシウムを製造する方法において、石油加工又は
石炭液化からの炭素含有残渣、石炭、褐炭又は泥炭全炭
素キャリア及びコークスの原料として及び場合により水
酸化カルシウム(Ca(OH)2 )又は石灰石(Ca
CO3)r生石灰の原料として酸素熱炉中に微粒混合状
態でかつ一定の程度で前乾燥しかつコークス化もしくは
2焼した形で装入し、炭化カルシウム形成に必要な温度
1800=2300℃を達成し〃・つそれt維持し、炭
素キャリアの揮発性脱ガス生成物と水酸化カルシウム又
は石灰石の揮発性分解生成物並びに他の炉廃ガスからの
副生成物として、メタン、二酸化炭素、水蒸気及びター
ルを実質的に含まないCoとH2とより成る合成ガス全
生成することを特徴とする炭化カルシウムの製法2、粒
径0〜6 mi+のコークス、生石灰及び/又はそれら
の原料?使用する特許請求の範囲第1項記載の方法。 3、物理的及び/又は化学的結合水30重量係まで?含
有するコークス及び生石”灰の原料を使用する特許請求
の範囲第1項又は第2項記載の方法。 屯 微粒混合状態のコークス、生石灰及び/又はそれら
の原料全キャリアガスとして飽和形又は過熱形のCop
C02p O2+水蒸気を用いて又は循環系で案
内される合成ガス?用いて酸素熱炉中に噴射装入する特
許請求の範囲第1項〜第3項のいずれか1項に記載の方
法。 5、酸素熱炉を流出する1800〜23oOcの熱い合
成ガス?水の直接噴射にjり800〜1200℃に急冷
しかつ目的の合成に応じて水蒸気で負荷する特許請求の
範囲第1項〜第4項のいずれか1項に記載の方法。 6.熱い合成ガスを場合によりタール分を含有するコー
クス製造水、石炭乾留水、ガス液又は石炭の水素添加力
・らの反応水で急冷する特許請求の範囲第5項記載の方
法。
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