JPS58219915A - 充填物 - Google Patents
充填物Info
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- JPS58219915A JPS58219915A JP57101993A JP10199382A JPS58219915A JP S58219915 A JPS58219915 A JP S58219915A JP 57101993 A JP57101993 A JP 57101993A JP 10199382 A JP10199382 A JP 10199382A JP S58219915 A JPS58219915 A JP S58219915A
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- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/30—Loose or shaped packing elements, e.g. Raschig rings or Berl saddles, for pouring into the apparatus for mass or heat transfer
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/30—Details relating to random packing elements
- B01J2219/302—Basic shape of the elements
- B01J2219/30207—Sphere
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- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
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- B01J2219/30—Details relating to random packing elements
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- B01J2219/30223—Cylinder
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- B01J2219/302—Basic shape of the elements
- B01J2219/30296—Other shapes
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- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
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- B01J2219/30—Details relating to random packing elements
- B01J2219/304—Composition or microstructure of the elements
- B01J2219/30408—Metal
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、蒸留塔に充填して用いる金属製の充填物に関
するものである。
するものである。
蒸留塔には泡鐘塔、多孔板等の様なトレー塔が一般に用
いられている。トレー塔ではトレーに設けられた堰で液
を溜め、液は堰をオーバフローして順次下段に降下して
いく。一方蒸気はトレーに開けられた多数の孔を通シ、
液部を気泡となって上昇して行く。
いられている。トレー塔ではトレーに設けられた堰で液
を溜め、液は堰をオーバフローして順次下段に降下して
いく。一方蒸気はトレーに開けられた多数の孔を通シ、
液部を気泡となって上昇して行く。
このようにトレー塔とは連続式気泡塔とみなすことがで
きる。気泡となった蒸気が液中全上昇していく間に高沸
点物の凝縮、低沸点物の蒸発、即ち物質移動、エンタル
ピ移動が起シ、蒸留と称する分離操作が達成され、この
ことは既に周知の事実となっている。
きる。気泡となった蒸気が液中全上昇していく間に高沸
点物の凝縮、低沸点物の蒸発、即ち物質移動、エンタル
ピ移動が起シ、蒸留と称する分離操作が達成され、この
ことは既に周知の事実となっている。
しかしながら上記トレー塔においては下記に示すような
問題点がある。
問題点がある。
即ちその第１には、各段において蒸気が液正に打ち勝っ
て液中を上昇するため、塔底においてかなシ高圧のスチ
ームを必要とし、を九、塔底沸点が高くなって各種の不
都合が生じる。また第２に、単位体積当りの物質移動量
Ｋｅα（ＫｆｒＩ＃Ｄｔ／ｌ Ｈａｔｍ）が小さく、ソ
ｃｖｆｔメ一定ｏ分１１Ａ率を得るにはより多くの還流
液を塔内に戻さなければならない。ここで蒸留操作には
凝縮が必須であυ、このための冷熱源が必要である。冷
熱源として塔頂コンデンサを設け、ここで蒸気は凝縮さ
れる。凝縮液拡塔内における冷熱源として塔頂より塔内
圧展される。単位体積尚シの物質移動量（以下これをＫ
ｅαと表示する）の小さな塔にはよシ多くの還流液を塔
内に戻す必要があるが、これはまた塔底におけるスチー
ム負荷の増大を意味する。第３に、トレー塔は液のホー
ルドアンプが大きく、このことは塔内における液の滞留
時間の増大を意味し、種々の不都合が生じる。
て液中を上昇するため、塔底においてかなシ高圧のスチ
ームを必要とし、を九、塔底沸点が高くなって各種の不
都合が生じる。また第２に、単位体積当りの物質移動量
Ｋｅα（ＫｆｒＩ＃Ｄｔ／ｌ Ｈａｔｍ）が小さく、ソ
ｃｖｆｔメ一定ｏ分１１Ａ率を得るにはより多くの還流
液を塔内に戻さなければならない。ここで蒸留操作には
凝縮が必須であυ、このための冷熱源が必要である。冷
熱源として塔頂コンデンサを設け、ここで蒸気は凝縮さ
れる。凝縮液拡塔内における冷熱源として塔頂より塔内
圧展される。単位体積尚シの物質移動量（以下これをＫ
ｅαと表示する）の小さな塔にはよシ多くの還流液を塔
内に戻す必要があるが、これはまた塔底におけるスチー
ム負荷の増大を意味する。第３に、トレー塔は液のホー
ルドアンプが大きく、このことは塔内における液の滞留
時間の増大を意味し、種々の不都合が生じる。
蒸留はよくいわれるよう、に、エネルギ多消費型の分離
技術である。燃料の高騰に伴い、蒸留分野においても省
スチームの動きが盛んであり、先ず、還流量の低減圧関
して、トレー塔を充填塔に変更するだけで還流量が低減
でき、スチーム２０〜３０％の節減が可能である。
技術である。燃料の高騰に伴い、蒸留分野においても省
スチームの動きが盛んであり、先ず、還流量の低減圧関
して、トレー塔を充填塔に変更するだけで還流量が低減
でき、スチーム２０〜３０％の節減が可能である。
次に多重効用方式で蒸留を行なう場合には、塔頂から留
出する低沸点物蒸留中の蒸発潜熱を別の塔のリボイラに
導きスチームの代りに使用する。このとき、リボイラに
おける蒸気を罐出液間の温度差が極めて重要であシ、ト
レーだと塔底液温が沸点上昇を起こし、温度差が取り離
い。
出する低沸点物蒸留中の蒸発潜熱を別の塔のリボイラに
導きスチームの代りに使用する。このとき、リボイラに
おける蒸気を罐出液間の温度差が極めて重要であシ、ト
レーだと塔底液温が沸点上昇を起こし、温度差が取り離
い。
また自己蒸気圧縮法によって塔頂蒸気を圧縮機に導き、
加圧し、蒸気温度を高めて同じ塔のリボイラの熱源に用
いる方式も多重効用方式と同様に塔底液温の沸点上昇は
圧縮機を大型化させ経済性をなくさせる。
加圧し、蒸気温度を高めて同じ塔のリボイラの熱源に用
いる方式も多重効用方式と同様に塔底液温の沸点上昇は
圧縮機を大型化させ経済性をなくさせる。
更に、減圧蒸留方式は従来通シ熱に弱い成分の蒸留に適
していると同時に、省エネの見地からも見直されている
。即ち、減圧系にすると、比揮発度が大きくなシ、還流
量が減り、省スチームが図れる。そのためにはトレーで
は塔底が減圧になり難い。上述の方式をよシ経済的に採
用するには、トレーより充填物の方が適しておｐ１省エ
ネルギーの動きと共に、金属充填物の需要が伸びている
のも以上の理由による。
していると同時に、省エネの見地からも見直されている
。即ち、減圧系にすると、比揮発度が大きくなシ、還流
量が減り、省スチームが図れる。そのためにはトレーで
は塔底が減圧になり難い。上述の方式をよシ経済的に採
用するには、トレーより充填物の方が適しておｐ１省エ
ネルギーの動きと共に、金属充填物の需要が伸びている
のも以上の理由による。
更にまた、ホールドアツプ量については、スチレンモノ
ｉ蒸留塔における重合などに例をみるように、重合は液
の滞留時間と温度に比例する。この意味からホールドア
ツプ量の少ない充填物の方がトレーニジも好都合である
。
ｉ蒸留塔における重合などに例をみるように、重合は液
の滞留時間と温度に比例する。この意味からホールドア
ツプ量の少ない充填物の方がトレーニジも好都合である
。
このような従来のトレー塔の問題点を補うべく、最近、
金属製の充填物を蒸留塔に用いることが実施されはじめ
た。
金属製の充填物を蒸留塔に用いることが実施されはじめ
た。
蒸留用の金属製の充填物として公知のものは既にいくつ
か存在している。
か存在している。
第１図は上記した金属製の充填物の一例を示すもので、
この充填物は、輪切９パイプ状に形成゛され、商品名を
ラシヒリング（以下充填物Ｒ１！ニーう）として市販さ
れている。この充填物几は横にねかせて充填された場曾
、液とガスとの接触は第２図に図１式化して示すように
なシ、液が充填物Ｒの内側にまわ９込まず、濡れないた
め、元画が形成される。一方ガスに対しては充填物がガ
スの流路をさえぎル、ガスの流れを阻止し、圧損の増大
をもたらす。
この充填物は、輪切９パイプ状に形成゛され、商品名を
ラシヒリング（以下充填物Ｒ１！ニーう）として市販さ
れている。この充填物几は横にねかせて充填された場曾
、液とガスとの接触は第２図に図１式化して示すように
なシ、液が充填物Ｒの内側にまわ９込まず、濡れないた
め、元画が形成される。一方ガスに対しては充填物がガ
スの流路をさえぎル、ガスの流れを阻止し、圧損の増大
をもたらす。
また充填物几同志が第３図に示すように、横に並んで接
触すると、接触面８が濡れ面積として有効に働かず、や
はり元画を形成する。
触すると、接触面８が濡れ面積として有効に働かず、や
はり元画を形成する。
上記充填物Ｒは面構造充填物の一つで６９、この種の充
填物では多かれ少なかれ同様の現象を呈する。
填物では多かれ少なかれ同様の現象を呈する。
第４図は金属製の蒸留塔用の充填物として最も一般的に
用いられているもので商品名をボールリング（以下充填
物Ｐという）として市販されている。
用いられているもので商品名をボールリング（以下充填
物Ｐという）として市販されている。
この充填物Ｐは輪切シバイブから発達し上記充填物Ｂの
欠点を改良したものであシ、円筒壁に切り込みを入れ、
これを内側に曲げである。
欠点を改良したものであシ、円筒壁に切り込みを入れ、
これを内側に曲げである。
この充填物ＰＫｉ’りては、上記充填物Ｂの欠点がかな
シ改良されたが、全体としては面構造 ゛であり、輪切
りバイブの欠点であるところの孔面の発生、圧損の増大
の改善は未だ不充分であるといえる。
シ改良されたが、全体としては面構造 ゛であり、輪切
りバイブの欠点であるところの孔面の発生、圧損の増大
の改善は未だ不充分であるといえる。
本発明は上記のことＫかんがみなされ九もので、充填物
Ｐに比較して極めて優れた性能を得ることができる金属
製の充填物を提供しようとするものである。
Ｐに比較して極めて優れた性能を得ることができる金属
製の充填物を提供しようとするものである。
以下本発明の実施例を第５図以下に基づいて説明する。
第５図は本発明に係る充填物の一例を示す斜視図であル
、この充填物１は、両端に位置する円形７ランジ付きの
短円筒２，３と、この両値円筒２，３を連結する連結素
子４とからなっている。この連結素子４は、短冊状く形
成され、かつ中間部を上記両値円筒２．３の軸心に対し
て直角方向外側へ折力曲げた複数個の外側折曲素子４α
と、この外側折曲素子４αのそれぞれの間に位置して内
側へ折り曲げた内側折曲素子４ｂとからなっておシ、こ
の画素子４ｇ、４ｂは円周方向に交互に配列されている
。そして上記両値円筒２，３０円周方向および画素子４
α。
、この充填物１は、両端に位置する円形７ランジ付きの
短円筒２，３と、この両値円筒２，３を連結する連結素
子４とからなっている。この連結素子４は、短冊状く形
成され、かつ中間部を上記両値円筒２．３の軸心に対し
て直角方向外側へ折力曲げた複数個の外側折曲素子４α
と、この外側折曲素子４αのそれぞれの間に位置して内
側へ折り曲げた内側折曲素子４ｂとからなっておシ、こ
の画素子４ｇ、４ｂは円周方向に交互に配列されている
。そして上記両値円筒２，３０円周方向および画素子４
α。
４ｂの長手方向に突状５α、５Ａが補強として設けであ
る。
る。
上記画素子４ａ、４ｂのうち、内側折曲素子４ｈは第５
図に示す様に外側素子４αと同様に一体状でもよいが、
第７図に示すように内側素子４ｂを中間で切ｐ離してて
もよい。また外側方 折曲素子４ｃＬあるいは外側と内側の悉ｅ折曲素子４ａ
、４Ａは第７図に示すようにその長手方向にリプ６１＆
：設け、断面り字状に構成してもよい。
図に示す様に外側素子４αと同様に一体状でもよいが、
第７図に示すように内側素子４ｂを中間で切ｐ離してて
もよい。また外側方 折曲素子４ｃＬあるいは外側と内側の悉ｅ折曲素子４ａ
、４Ａは第７図に示すようにその長手方向にリプ６１＆
：設け、断面り字状に構成してもよい。
第６図は本発明に係る充填物を成形する前の素材７ｔ−
示すもので、この素材７は金属、例えばステンレスの板
材である。
示すもので、この素材７は金属、例えばステンレスの板
材である。
以下圧この素材７工ク本発明の充填物を製作する工程を
説明する。先ず素材７の切断＃ｊ１１０の部分に切シ込
みを入れて外側折曲素子４ａと内側折曲素子４ｂｆ：切
シ離し、次いで両折面素ミ 子４αと４１Ｊを、第６図の紙面忙対してそれぞれ垂直
下方及び上方に円弧状に折曲けたのち、この素材７の上
、下に短円筒部２，３が形成されるように折り曲げて本
発明の充填物は完成する。
説明する。先ず素材７の切断＃ｊ１１０の部分に切シ込
みを入れて外側折曲素子４ａと内側折曲素子４ｂｆ：切
シ離し、次いで両折面素ミ 子４αと４１Ｊを、第６図の紙面忙対してそれぞれ垂直
下方及び上方に円弧状に折曲けたのち、この素材７の上
、下に短円筒部２，３が形成されるように折り曲げて本
発明の充填物は完成する。
′ 本発明の充填物の他の実施態様として上、下の短円
筒部２．３に７ランジを付す場合は＃！６図に於ける折
れ線８，９に沿って予め折シ曲げてリプを形成させたの
ちに上記のようにして円形フランジ部を形成させる。ま
た短円筒部２゜３およびまたは両折画素子４α、４ｂに
突条を付ける場合には上記素材７の工作の最初にプレス
加工によって突条５ｇ、５ｋを形成させるのが望ましい
。突条５ａ、５４の凹凸の方向は任意でよいが充填物の
外面に凸であることが好ましい。また第６図には両折画
素子４α、４Ａの横巾を変えて図示し次が同じであって
もよい。
筒部２．３に７ランジを付す場合は＃！６図に於ける折
れ線８，９に沿って予め折シ曲げてリプを形成させたの
ちに上記のようにして円形フランジ部を形成させる。ま
た短円筒部２゜３およびまたは両折画素子４α、４ｂに
突条を付ける場合には上記素材７の工作の最初にプレス
加工によって突条５ｇ、５ｋを形成させるのが望ましい
。突条５ａ、５４の凹凸の方向は任意でよいが充填物の
外面に凸であることが好ましい。また第６図には両折画
素子４α、４Ａの横巾を変えて図示し次が同じであって
もよい。
ｔた突条５α、５ｈは第８図に示すように断面山折シに
してもよい。これらは主として各素子の補強の役目をも
つ。
してもよい。これらは主として各素子の補強の役目をも
つ。
ついで、上記幅方向の各ピード５ｈ間の位置に切り込み
１０を入れ、外側折曲素子４ａを外側に、内側折曲素子
４ｂを内側に交互に半円弧状に折シ曲げ、これを第５図
に示すようにフランジ部が円形になるように成形する。
１０を入れ、外側折曲素子４ａを外側に、内側折曲素子
４ｂを内側に交互に半円弧状に折シ曲げ、これを第５図
に示すようにフランジ部が円形になるように成形する。
上記第６図による説明においては、両折画素子４．α、
４ｂｆ）＠を変えた例を示したが、こｔ″Ｌは興じ幅で
あってもよく、また第８図、第９図に示すように断面山
形にし、さらにこれとビード、Ｌ字状形状を組合わせて
もよい。
４ｂｆ）＠を変えた例を示したが、こｔ″Ｌは興じ幅で
あってもよく、また第８図、第９図に示すように断面山
形にし、さらにこれとビード、Ｌ字状形状を組合わせて
もよい。
上記のように構成された本発明に係る充填物と従来の爬
填物Ｐとの性能を比較した結果下表のようになった。
填物Ｐとの性能を比較した結果下表のようになった。
上記表から明らかなように、本発明に係る充填物の充填
物Ｐに対する性能は、単位体積ゴ当、６の重量が５２．
３ ％、 ＨＥＴＰ（充填高さ）が８６．７％。
物Ｐに対する性能は、単位体積ゴ当、６の重量が５２．
３ ％、 ＨＥＴＰ（充填高さ）が８６．７％。
圧損が８２３１で、それぞれの性能が充填物Ｐに対して
向上することができた。特に本発明の特色であるフラン
ジおよびビード等の突条をつけた構造により、材料の厚
みを大幅に減少させることが可能であり、ステンレスの
ように高級材質を用いる場合、材料費の節減はコストダ
ウンに対して極めて効果的である。
向上することができた。特に本発明の特色であるフラン
ジおよびビード等の突条をつけた構造により、材料の厚
みを大幅に減少させることが可能であり、ステンレスの
ように高級材質を用いる場合、材料費の節減はコストダ
ウンに対して極めて効果的である。
なお上記性能比較において、Ｚ−ＨＥＴＰｘ Ｎｐであ
り、２は充填高さく７Ｋ）、ＨＢＴＰは１理論段数に必
要な充填高さく→、ＮＰは理論段数である。またＨＥＴ
Ｐ および圧損の実験条件は次の通力である。即ち、 １１ＥＴＰ ： イソオクタンートｈニン系、全還
流圧損：空気−水素、ｙｘ重量−５０００ｖゴＨ水量Ｃ
−５００００ＫＦ／ゴＨ なお上記充填物１の連結素子は両値円筒２゜３の細心と
平行に連結する形状以外に、円周方向に彎曲する形状と
してもよいし、またねじれてもよい。
り、２は充填高さく７Ｋ）、ＨＢＴＰは１理論段数に必
要な充填高さく→、ＮＰは理論段数である。またＨＥＴ
Ｐ および圧損の実験条件は次の通力である。即ち、 １１ＥＴＰ ： イソオクタンートｈニン系、全還
流圧損：空気−水素、ｙｘ重量−５０００ｖゴＨ水量Ｃ
−５００００ＫＦ／ゴＨ なお上記充填物１の連結素子は両値円筒２゜３の細心と
平行に連結する形状以外に、円周方向に彎曲する形状と
してもよいし、またねじれてもよい。
本発明に係る充填物は、上記詳述したようになシ、両端
部を円形の短円筒２．３となし、この両値円筒２．３を
、中間部を短円筒２，３の軸心に対して直角方向外側へ
折シ曲げ、かつ円周方向に複数個配列した外側折曲素子
４ａにて連結し、また両値円ｉｍ２．３に、上記外側折
曲素子４α間に位置して一端を短円筒２．３に固着し、
かつ内側へ折シ曲げた内側Ｆｒ曲素子４ノを設けたから
、この充填物１を塔に充填した場合丸面を構成せず、ガ
スの流れが容易とな力、ガスの圧損を少なくすることが
できた。また液が充填物１の内側にも自由に入シ込むこ
とにょシ、充填物１は表、裏より充分濡れて北面の形成
が阻止され、有効素面積の増大をもたらすことができた
。このことはとシもなおさず必要充填物の量を減少させ
ることができる仁とであり、上記性能比較で示したよう
にＨＥＩＴＰ ｔ−低くすることができた。
部を円形の短円筒２．３となし、この両値円筒２．３を
、中間部を短円筒２，３の軸心に対して直角方向外側へ
折シ曲げ、かつ円周方向に複数個配列した外側折曲素子
４ａにて連結し、また両値円ｉｍ２．３に、上記外側折
曲素子４α間に位置して一端を短円筒２．３に固着し、
かつ内側へ折シ曲げた内側Ｆｒ曲素子４ノを設けたから
、この充填物１を塔に充填した場合丸面を構成せず、ガ
スの流れが容易とな力、ガスの圧損を少なくすることが
できた。また液が充填物１の内側にも自由に入シ込むこ
とにょシ、充填物１は表、裏より充分濡れて北面の形成
が阻止され、有効素面積の増大をもたらすことができた
。このことはとシもなおさず必要充填物の量を減少させ
ることができる仁とであり、上記性能比較で示したよう
にＨＥＩＴＰ ｔ−低くすることができた。
まえ本発明に係る充填物１は両端部の短円筒２．３にフ
ランジおよびまたは突条を設けることにより、また両折
曲素子４α、４ｂに突条を設けることＫよって、軸直角
方向の荷重に対する強度を充分とることができ、この部
分の変形を防ぐことができる。そして上記７ランジによ
シ強度が増大することにより、素材の肉厚を薄くするこ
とができ、金属製の充填物で、特にステンレス製のもの
においてのコストを低減することができると共に１重量
を軽減することができる。そして更に上記フランジはス
ペーサの作用もなく、これによシ、上記したように充填
物Ｐにおりて見られるような北面の形成１阻止すること
ができると共に、単位体積ゴ当シの充填個数を減少して
単位体積ｄ当カの重量お工び単価を少なくすることがで
きる。なおこのとき、単位体積当りの充填個数が減少す
ることにより、充填物表面積（αｔゴ／１１１ ）は減
少するがαｔ と性能は正比例しないことは吸収、蒸留
において共に充分確認されていることである。
ランジおよびまたは突条を設けることにより、また両折
曲素子４α、４ｂに突条を設けることＫよって、軸直角
方向の荷重に対する強度を充分とることができ、この部
分の変形を防ぐことができる。そして上記７ランジによ
シ強度が増大することにより、素材の肉厚を薄くするこ
とができ、金属製の充填物で、特にステンレス製のもの
においてのコストを低減することができると共に１重量
を軽減することができる。そして更に上記フランジはス
ペーサの作用もなく、これによシ、上記したように充填
物Ｐにおりて見られるような北面の形成１阻止すること
ができると共に、単位体積ゴ当シの充填個数を減少して
単位体積ｄ当カの重量お工び単価を少なくすることがで
きる。なおこのとき、単位体積当りの充填個数が減少す
ることにより、充填物表面積（αｔゴ／１１１ ）は減
少するがαｔ と性能は正比例しないことは吸収、蒸留
において共に充分確認されていることである。
第１図はラシヒリングを示す斜視図、第２図。
第３図はラシヒリングの使用状態を示す説明図、第４図
はボールリングを示す斜視図、第５図は本発明に係る充
填物を示す斜視図、第６図はその素材を示す平面図、第
７図は本発明の他の実施例を示す斜視図、第８因は折曲
素子の他の形状例を示す斜視図、第９因はその断面図で
ある。 ２．３＃ｉ短円筒、４は連結素子、４α、４７は外側、
内側折曲素子、５ｇ、５Ａは突条。 出願人 日鉄化工機株式会社 代理人 弁理士 米 原 正 章 弁理士浜本 忠 ソ（ 第６Ｎ ９ 第７図 第８図 第９図 人
はボールリングを示す斜視図、第５図は本発明に係る充
填物を示す斜視図、第６図はその素材を示す平面図、第
７図は本発明の他の実施例を示す斜視図、第８因は折曲
素子の他の形状例を示す斜視図、第９因はその断面図で
ある。 ２．３＃ｉ短円筒、４は連結素子、４α、４７は外側、
内側折曲素子、５ｇ、５Ａは突条。 出願人 日鉄化工機株式会社 代理人 弁理士 米 原 正 章 弁理士浜本 忠 ソ（ 第６Ｎ ９ 第７図 第８図 第９図 人
Claims (4)
- （１）両端部を円形の短円筒２．３となし、この両短円
筒２．３１−１中間部を短円筒２．３の細心に対して直
角方向外側へ折り曲げ、かつ円周方向に複数個配列し次
外側折曲素子４ａにて連結し、また両短円筒２，３に、
上記外側折曲素子４４間に位置して端Ｓｔ−短円筒２．
３に固着し、かつ内側へ折り曲げた内側折曲素子４ｂを
設けたことを特徴とする充填物。 - （２）両端部の短円筒２，３に７ランジおよびあるいは
突条を設けたことを特徴とする特許請求の範囲第１項記
載の充填物。 - （３） 外側折曲素子４ｃＬおよび内側折曲素子４ｂ
に突条５ｇ、５ｂを設けたことを特徴とする特許゛請求
の範囲第１項記載の充填物。 - （４）内側折曲素子４ｂを中間部で切り離したことを特
徴とする特許請求の範囲第１項記載の充填物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57101993A JPS58219915A (ja) | 1982-06-16 | 1982-06-16 | 充填物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57101993A JPS58219915A (ja) | 1982-06-16 | 1982-06-16 | 充填物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58219915A true JPS58219915A (ja) | 1983-12-21 |
Family
ID=14315348
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57101993A Pending JPS58219915A (ja) | 1982-06-16 | 1982-06-16 | 充填物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58219915A (ja) |
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- 1982-06-16 JP JP57101993A patent/JPS58219915A/ja active Pending
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