JPS58208731A - 光増幅素子 - Google Patents
光増幅素子Info
- Publication number
- JPS58208731A JPS58208731A JP9182582A JP9182582A JPS58208731A JP S58208731 A JPS58208731 A JP S58208731A JP 9182582 A JP9182582 A JP 9182582A JP 9182582 A JP9182582 A JP 9182582A JP S58208731 A JPS58208731 A JP S58208731A
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- JP
- Japan
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- optical fiber
- light
- signal light
- stress
- wavelength
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-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02F—OPTICAL DEVICES OR ARRANGEMENTS FOR THE CONTROL OF LIGHT BY MODIFICATION OF THE OPTICAL PROPERTIES OF THE MEDIA OF THE ELEMENTS INVOLVED THEREIN; NON-LINEAR OPTICS; FREQUENCY-CHANGING OF LIGHT; OPTICAL LOGIC ELEMENTS; OPTICAL ANALOGUE/DIGITAL CONVERTERS
- G02F1/00—Devices or arrangements for the control of the intensity, colour, phase, polarisation or direction of light arriving from an independent light source, e.g. switching, gating or modulating; Non-linear optics
- G02F1/35—Non-linear optics
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Nonlinear Science (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Lasers (AREA)
- Light Guides In General And Applications Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明り元ファイバの第３次非線形分極効果を用いて
光パワを増幅する光増幅素子に関するものである。
光パワを増幅する光増幅素子に関するものである。
〈従来技術〉
光ファイバにポンプ光として高エネルギ密度の光を、ま
た信号光として微小電力の光を入射させたとき、以下に
述べる位相整合条件が成シ立つ場合には、光フアイバ材
料の非線形効果による４光子混合によってポンプ光のエ
ネルギの一部がポンプ光と異なる波長の信号光に変換さ
れ、結呆的に信号光のパワが増幅されるという事実が知
られている。先ず光ファイバを用いた従来の第３次非線
形効果による光増幅の原理を説明する。第１図はその増
幅装置を示し、ポンプ用光源１１よシのポンプ光は鋭１
２で反射されて合波器１３に入射される。一方信号用光
源１４からの信号光は対物レンズ１５、鏡１６．１７を
経て合波器１３に入射される。合波器１３で合波された
ポンプ光及び信号光は真円光ファイバ１８の一端に対物
レンズ１９によシ入射される。光ファイバ１８の他端よ
シ対物レンズ２１を介して出力光２２が出射される。
た信号光として微小電力の光を入射させたとき、以下に
述べる位相整合条件が成シ立つ場合には、光フアイバ材
料の非線形効果による４光子混合によってポンプ光のエ
ネルギの一部がポンプ光と異なる波長の信号光に変換さ
れ、結呆的に信号光のパワが増幅されるという事実が知
られている。先ず光ファイバを用いた従来の第３次非線
形効果による光増幅の原理を説明する。第１図はその増
幅装置を示し、ポンプ用光源１１よシのポンプ光は鋭１
２で反射されて合波器１３に入射される。一方信号用光
源１４からの信号光は対物レンズ１５、鏡１６．１７を
経て合波器１３に入射される。合波器１３で合波された
ポンプ光及び信号光は真円光ファイバ１８の一端に対物
レンズ１９によシ入射される。光ファイバ１８の他端よ
シ対物レンズ２１を介して出力光２２が出射される。
大きい光増幅率を得るために通常、ポンプ用光源１１に
はＱスイッチ機能を付加したものを用い、光ファイバ１
８の長さｒｉｍ １０ ｃｍ〜数１０ｍのものを用いる
。ポンプ光の波長をλＰ１信号光及びアイドラ光の波長
をそれぞれλ８．λＡとし、△νを規格化周波数シフト
策とすると、これら３つの光阪の間には次の関係式が成
立つ。
はＱスイッチ機能を付加したものを用い、光ファイバ１
８の長さｒｉｍ １０ ｃｍ〜数１０ｍのものを用いる
。ポンプ光の波長をλＰ１信号光及びアイドラ光の波長
をそれぞれλ８．λＡとし、△νを規格化周波数シフト
策とすると、これら３つの光阪の間には次の関係式が成
立つ。
なおアイドラ光は、信号光の増幅と同時に発生する波長
の異なる光である。このとき波長λＰ。
の異なる光である。このとき波長λＰ。
λ８．λ人Ｂなる光波の元ファイバ１８中の位相定Ｉ２
＝それぞれｋｐ、ｋｓ、ｋＡ とすると、位相整合条
件、 ｋ ｓ ＋ ｋ Ａ −２ｋ ｐ ＝ ０
（２１が満足されねばならない。この位相整合
条件が成シ立たないときには、信号光、アイドラ光のパ
ワは５ｉｈ（δに２）／δに２（δに＝ｋｓ＋にム−２
ｋｐ）に比例して減少するので効率的な光増幅を行なう
ためには式（２）を成り立たせることが必須条件である
。この位相整合条件は光フアイバ材料の屈折率分散に因
る項Δｋ（△ν）と光ファイバの構造等に因る項ｆ（Δ
ν）に分離でき、 Δｋ（△ν）十ｆ（Δν） ＝ Ｏｆ３１となる。第２
図Ｆｉ種々のポンプ波長について、石英光ファイバのΔ
ｋ（Δν）とΔνとの関係を示している。また一点鎖勝
は−ｆ（Δν）を模式的に示したものである。この図よ
シ波長λＰが１μ常近傍ではΔｋ（Δν）の△νに対す
る変化は急激であり、波長１．２５μ濯近傍ではなだら
かになっている。ポンプ光からΔνｏｆｉけ異な、る信
号光に対して（３）式の位相整合条件を成シ立たせよう
とすると、従来波長１μｍおるいはより短波長側及び１
．２５μ情よシ長波長側では、例えはポンプ光、信号光
を基本モードであるＬＰｏｒ モードとするには、アイ
ドラ光を烏次モードに辿ぶことによって位相整合をとっ
ていた。また、波長１．２５μｍ近傍のいわゆる零分散
波長帯ではポンプ光、信号光、アイドラ光の３光波をい
ずれもＬＰｏ１モードとすることができ、位相整合を得
るための複雑なモード選択の必快はない。光増幅率は石
英光ファイバを用いた場合にＦｉ１０ｓ〜１０４程度得
られることが、実験的に６−ｓ ￥ｂ＠ ”ａれている
。しかしながら以上述べた従来の力みではいずれもある
波長の光信号に対して位相整合をｉｂ立たせるためには
、光ファイバのコア径、比屈折率差等のファイバパラメ
ータを一義的に決定せねはならず、異なる波長の光信号
に対して／ｆｉまた異なるファイバパラメータをもつ光
ファイバをオリ用する以外に方法はなく、第１図に示し
た装置を光増幅に利用するには実用上極めて不便であっ
た。
＝それぞれｋｐ、ｋｓ、ｋＡ とすると、位相整合条
件、 ｋ ｓ ＋ ｋ Ａ −２ｋ ｐ ＝ ０
（２１が満足されねばならない。この位相整合
条件が成シ立たないときには、信号光、アイドラ光のパ
ワは５ｉｈ（δに２）／δに２（δに＝ｋｓ＋にム−２
ｋｐ）に比例して減少するので効率的な光増幅を行なう
ためには式（２）を成り立たせることが必須条件である
。この位相整合条件は光フアイバ材料の屈折率分散に因
る項Δｋ（△ν）と光ファイバの構造等に因る項ｆ（Δ
ν）に分離でき、 Δｋ（△ν）十ｆ（Δν） ＝ Ｏｆ３１となる。第２
図Ｆｉ種々のポンプ波長について、石英光ファイバのΔ
ｋ（Δν）とΔνとの関係を示している。また一点鎖勝
は−ｆ（Δν）を模式的に示したものである。この図よ
シ波長λＰが１μ常近傍ではΔｋ（Δν）の△νに対す
る変化は急激であり、波長１．２５μ濯近傍ではなだら
かになっている。ポンプ光からΔνｏｆｉけ異な、る信
号光に対して（３）式の位相整合条件を成シ立たせよう
とすると、従来波長１μｍおるいはより短波長側及び１
．２５μ情よシ長波長側では、例えはポンプ光、信号光
を基本モードであるＬＰｏｒ モードとするには、アイ
ドラ光を烏次モードに辿ぶことによって位相整合をとっ
ていた。また、波長１．２５μｍ近傍のいわゆる零分散
波長帯ではポンプ光、信号光、アイドラ光の３光波をい
ずれもＬＰｏ１モードとすることができ、位相整合を得
るための複雑なモード選択の必快はない。光増幅率は石
英光ファイバを用いた場合にＦｉ１０ｓ〜１０４程度得
られることが、実験的に６−ｓ ￥ｂ＠ ”ａれている
。しかしながら以上述べた従来の力みではいずれもある
波長の光信号に対して位相整合をｉｂ立たせるためには
、光ファイバのコア径、比屈折率差等のファイバパラメ
ータを一義的に決定せねはならず、異なる波長の光信号
に対して／ｆｉまた異なるファイバパラメータをもつ光
ファイバをオリ用する以外に方法はなく、第１図に示し
た装置を光増幅に利用するには実用上極めて不便であっ
た。
〈発明の概振〉
この発明の目的は光波長に応じて光ファイバのコア径、
比屈折率差などのパラメータをｆｆｆｆ１に制御するこ
となく広帯域にわたって光を効率よく増幅できる光増幅
素子を提供することにある。
比屈折率差などのパラメータをｆｆｆｆ１に制御するこ
となく広帯域にわたって光を効率よく増幅できる光増幅
素子を提供することにある。
この発明によれば光増幅用光ファイバとして複屈折光フ
ァイバを、用い、任意の信号光の波長に対して元ファイ
バに外部から応力を印加するかあるいは曲けを与えるこ
とによって元ファイバの応力を変化させて位相整合をと
９１つ″１シ外部から元ファイバの位相定数を変化させ
て高効率な光増幅を可能にする。
ァイバを、用い、任意の信号光の波長に対して元ファイ
バに外部から応力を印加するかあるいは曲けを与えるこ
とによって元ファイバの応力を変化させて位相整合をと
９１つ″１シ外部から元ファイバの位相定数を変化させ
て高効率な光増幅を可能にする。
く実施例〉
紀３図はこの発明の実施例を示し、第１図と対応する部
分には同一符号を付けである。光ファイバとして複屈折
光ファイバ２３が用いられ、例えはプレスのような応力
印加装置２４によシ光ファイバ２３に応力を与えること
ができるようにされる。或は第４図に示すようにボビン
２５によシ光ファイバ２３に曲げを与える。こ＼で複屈
折光ファイバ２３の短軸、長軸をそれぞれｘ、ｙ方向に
定める。いまポンプ光の波長λＰが１．２５μ慨以下と
すると、第２図よυΔｋ（△ν）Ｆｉ正となるので、ポ
ンプ光の偏波面をｙ方向に定め、増幅すべき波１
１ − 長λｓ（Ｔ；−石＝△ν０）なる信号光の偏波面はＸ方
向とすると式（３）中のｆ（Δν）は次式で与えられる
。
分には同一符号を付けである。光ファイバとして複屈折
光ファイバ２３が用いられ、例えはプレスのような応力
印加装置２４によシ光ファイバ２３に応力を与えること
ができるようにされる。或は第４図に示すようにボビン
２５によシ光ファイバ２３に曲げを与える。こ＼で複屈
折光ファイバ２３の短軸、長軸をそれぞれｘ、ｙ方向に
定める。いまポンプ光の波長λＰが１．２５μ慨以下と
すると、第２図よυΔｋ（△ν）Ｆｉ正となるので、ポ
ンプ光の偏波面をｙ方向に定め、増幅すべき波１
１ − 長λｓ（Ｔ；−石＝△ν０）なる信号光の偏波面はＸ方
向とすると式（３）中のｆ（Δν）は次式で与えられる
。
ｆ（△ν）＝−４π（Ｂ ｇ十Ｂ ｓ ）／λＰ（４）
Ｂｇは光ファイバの構造に起因するＨＥ目 と匪■７
モード間のモード被屈折であυ、Ｂｓ＝Ｏｓｘ−Ｂｓｙ
）は光フアイバ内に残留する応力に起因するモード複屈
折である。したがって第５図に示すように光ファイバ２
３に印加されている応力を例らかの形で変化させること
によってＢｓ 、 ｆ（△ν）を変化させ、結果的にΔ
シ＝△シ０において、 Δｋ （Δνｏ ）＋ｆ （Δν１； ）＝ ０
（５１なる位相整合を得ることができ
ることがわかる。
Ｂｇは光ファイバの構造に起因するＨＥ目 と匪■７
モード間のモード被屈折であυ、Ｂｓ＝Ｏｓｘ−Ｂｓｙ
）は光フアイバ内に残留する応力に起因するモード複屈
折である。したがって第５図に示すように光ファイバ２
３に印加されている応力を例らかの形で変化させること
によってＢｓ 、 ｆ（△ν）を変化させ、結果的にΔ
シ＝△シ０において、 Δｋ （Δνｏ ）＋ｆ （Δν１； ）＝ ０
（５１なる位相整合を得ることができ
ることがわかる。
Ｂｓのうち光フアイバ製造過程で生じた残留応力の寄与
分を１３ｓｏとせると、第３図に示した応力印加形では
応力Ｗ（ＫＰ／ｃｒｎ）とＢｓの関係は次式で与えられ
る。
分を１３ｓｏとせると、第３図に示した応力印加形では
応力Ｗ（ＫＰ／ｃｒｎ）とＢｓの関係は次式で与えられ
る。
また、第４図に示し九曲けの場合には、九ファイバ外牛
径を１１曲げ半径をＲとすると、ＢｓはＢｓ＝Ｂｓｏ±
０．９ Ｘ １０” 舟（ｉ）” （７１とな
る。たソし、λＰの単位はμ愼であり、式中の符号十、
−４それぞれｙｚ面、１２面で光ファイバを曲げた場合
である。第６図は１３ｓｏ＝５Ｘ１０−’としたときの
種々のポンプ光の波長に対する印加応力と位相整合がと
れる信号光の波長領域ΔνＯを示したものである。図よ
りＷ＜２ＫＰという比較的小さい印加応力でΔν０〜２
０００ｃＩｎ という広い波長領域が得られることがわ
かる。例えばλｐ＝１．２５μｍでΔシｏ＝２０００６
ｎ はλｓ＝１．６７μｍに対応し１．２５μｍ〈λｓ
（１，６７μ常なる＆囲の信号光を一本の光ファイバで
外部印加応力をごく僅か変化させるだけで増幅できる。
径を１１曲げ半径をＲとすると、ＢｓはＢｓ＝Ｂｓｏ±
０．９ Ｘ １０” 舟（ｉ）” （７１とな
る。たソし、λＰの単位はμ愼であり、式中の符号十、
−４それぞれｙｚ面、１２面で光ファイバを曲げた場合
である。第６図は１３ｓｏ＝５Ｘ１０−’としたときの
種々のポンプ光の波長に対する印加応力と位相整合がと
れる信号光の波長領域ΔνＯを示したものである。図よ
りＷ＜２ＫＰという比較的小さい印加応力でΔν０〜２
０００ｃＩｎ という広い波長領域が得られることがわ
かる。例えばλｐ＝１．２５μｍでΔシｏ＝２０００６
ｎ はλｓ＝１．６７μｍに対応し１．２５μｍ〈λｓ
（１，６７μ常なる＆囲の信号光を一本の光ファイバで
外部印加応力をごく僅か変化させるだけで増幅できる。
次に第７図は曲けを元ファイバ２３に与えた場合の数値
例であり、Δν０を曲げ直径２Ｒに対して示したもので
ある。なお、ファイバ外径２ｒは通常の１２５μｍとし
、ｙｚ面で光ファイバに曲けを与えると仮定している。
例であり、Δν０を曲げ直径２Ｒに対して示したもので
ある。なお、ファイバ外径２ｒは通常の１２５μｍとし
、ｙｚ面で光ファイバに曲けを与えると仮定している。
通常の九ファイバに許容される２ Ｒ） １ ｃｍにお
いてΔν０はλＦ＝１．０μｍでも５００ｃＩｎ 以上
得られ、応力を印加させた場合と同様の効果が得られる
ことがわかる。以上、英施例の−ｉ５＋ｌであるが、残
留応力による複屈折りｓ。
いてΔν０はλＦ＝１．０μｍでも５００ｃＩｎ 以上
得られ、応力を印加させた場合と同様の効果が得られる
ことがわかる。以上、英施例の−ｉ５＋ｌであるが、残
留応力による複屈折りｓ。
を適邑に選ぶことによって、信号光の許容波長範囲の中
心値（グ自由に選択できるので、Ｂｓｏの異なる元ファ
イバを２，３本用意すれは１μｔＩＬ〜２μｍ帝の信号
光波長は容易にカバーできる。更に用いる元ファイバの
ファイバパラメータについては、ＬＰロモードの遮断波
長λＣ１をλＰ〉λＣ！ とするだけでよく、従来のよ
うにその他コア径、比屈折率差を精密に制御する必要は
全くない。
心値（グ自由に選択できるので、Ｂｓｏの異なる元ファ
イバを２，３本用意すれは１μｔＩＬ〜２μｍ帝の信号
光波長は容易にカバーできる。更に用いる元ファイバの
ファイバパラメータについては、ＬＰロモードの遮断波
長λＣ１をλＰ〉λＣ！ とするだけでよく、従来のよ
うにその他コア径、比屈折率差を精密に制御する必要は
全くない。
く効 果〉
以上述べたように、光増幅素子として複屈折光ファイバ
を用いれば、外部から光ファイバに応力を印加するか、
あるいは曲けを与えるなど応力変化手段によシ光ファイ
バの応力＝Ｖ化して複屈折を変化させるだけで広い波長
帥、囲において信号光を高効率に増幅することができる
という利点がめる。また、この発明によれば用いる光フ
ァイバのコア径、比屈折率差を信号光の波長に応じて精
密に制御する必要が全くないというオリ点を有する。
を用いれば、外部から光ファイバに応力を印加するか、
あるいは曲けを与えるなど応力変化手段によシ光ファイ
バの応力＝Ｖ化して複屈折を変化させるだけで広い波長
帥、囲において信号光を高効率に増幅することができる
という利点がめる。また、この発明によれば用いる光フ
ァイバのコア径、比屈折率差を信号光の波長に応じて精
密に制御する必要が全くないというオリ点を有する。
更に残留応力によって生ずる複屈折りＳＯの異なる光フ
ァイバを数本用意するだけで、光ファイバの伝送特性の
測定に盛儀な１μｍ〜２μｍｋ答易にカバーできるので
、実用的な光熔幅累子として有用である。
ァイバを数本用意するだけで、光ファイバの伝送特性の
測定に盛儀な１μｍ〜２μｍｋ答易にカバーできるので
、実用的な光熔幅累子として有用である。
第１図は従来の光増幅製筒を示す構成図、第２図は石英
光ファイバのΔｋ（△ν）と△νの関係を示す図、第３
図及び４図はそれぞれこの発明による光増幅素子の実施
例を示す構成図、第５図はΔに×（Δν）、−ｆ（Δν
）とΔν の関係を示す図、第６図は印加応力と信号光
の波長範囲Δν０の関係を示す図、第７図は曲げ直径２
Ｒとイぎ号九のＵ長範囲△ν０の関係を示す図である。 １１：ポンプ用光源、１２，１６，１７：艷、１３：合
波器、１４：信号用光源、１５，１９．２１：対応レン
ズ、２２：出力光、２３：複屈折光ファイバ、２４：応
力印加装置、２５：曲は用ポビン。 特許出願人 日本電信電話公社 代 理 人 草 野 卒 第５図 △ オ ６ 図 Δ％（×１０３ｃげ１） Ｗｙ（ｋｇ／ｃｒｒ９ Ｗｘ（ｋｇ／ｃｍ）
。 声 ７ 図 ２Ｒ（ａｍ）
光ファイバのΔｋ（△ν）と△νの関係を示す図、第３
図及び４図はそれぞれこの発明による光増幅素子の実施
例を示す構成図、第５図はΔに×（Δν）、−ｆ（Δν
）とΔν の関係を示す図、第６図は印加応力と信号光
の波長範囲Δν０の関係を示す図、第７図は曲げ直径２
Ｒとイぎ号九のＵ長範囲△ν０の関係を示す図である。 １１：ポンプ用光源、１２，１６，１７：艷、１３：合
波器、１４：信号用光源、１５，１９．２１：対応レン
ズ、２２：出力光、２３：複屈折光ファイバ、２４：応
力印加装置、２５：曲は用ポビン。 特許出願人 日本電信電話公社 代 理 人 草 野 卒 第５図 △ オ ６ 図 Δ％（×１０３ｃげ１） Ｗｙ（ｋｇ／ｃｒｒ９ Ｗｘ（ｋｇ／ｃｍ）
。 声 ７ 図 ２Ｒ（ａｍ）
Claims (1)
- （１）光ファイバの第３次非線形分極効果による４光子
混合を利用する光フアイバ形光増幅素子において、光フ
ァイバとして複屈折光７アイパを用い、増幅すべき信号
光の波長に応じて応力変化手段によシ外部から上記光フ
ァイバの応力を変化させることによってポンプ光、信号
光、アイドラ光の光フアイバ内での位相定数をそれぞれ
ｋｐ 、 ｋｓ 、に＾８とするとき２ｋｐ＝ｋｓ＋に
ム８なる位相整合条件を成立させ、信号光の光増幅を行
なうことを１＃徴とする光増幅素子。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9182582A JPS58208731A (ja) | 1982-05-28 | 1982-05-28 | 光増幅素子 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9182582A JPS58208731A (ja) | 1982-05-28 | 1982-05-28 | 光増幅素子 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58208731A true JPS58208731A (ja) | 1983-12-05 |
| JPS6153708B2 JPS6153708B2 (ja) | 1986-11-19 |
Family
ID=14037384
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9182582A Granted JPS58208731A (ja) | 1982-05-28 | 1982-05-28 | 光増幅素子 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58208731A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6600592B2 (en) | 1998-03-24 | 2003-07-29 | Xtera Communications, Inc. | S+ band nonlinear polarization amplifiers |
| US6606187B1 (en) | 1998-03-24 | 2003-08-12 | The Regents Of The University Of Michigan | Nonlinear fiber amplifiers used for a 1430-1530 nm low-loss window in optical fibers |
| US6693737B2 (en) | 1998-03-24 | 2004-02-17 | Xtera Communications, Inc. | Dispersion compensating nonlinear polarization amplifiers |
| US6760148B2 (en) | 1998-03-24 | 2004-07-06 | Xtera Communications, Inc. | Nonlinear polarization amplifiers in nonzero dispersion shifted fiber |
| US6807197B2 (en) | 1996-12-23 | 2004-10-19 | Xtera Communications, Inc. | Gain control in nonlinear polarization amplifier stages |
| US6813066B2 (en) * | 1998-03-24 | 2004-11-02 | The Regents Of The University Of Michigan | Gain control in nonlinear fiber amplifier stages |
| JP2017187643A (ja) * | 2016-04-06 | 2017-10-12 | キヤノン株式会社 | 光源装置及びそれを用いた情報取得装置 |
-
1982
- 1982-05-28 JP JP9182582A patent/JPS58208731A/ja active Granted
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6807197B2 (en) | 1996-12-23 | 2004-10-19 | Xtera Communications, Inc. | Gain control in nonlinear polarization amplifier stages |
| US6600592B2 (en) | 1998-03-24 | 2003-07-29 | Xtera Communications, Inc. | S+ band nonlinear polarization amplifiers |
| US6606187B1 (en) | 1998-03-24 | 2003-08-12 | The Regents Of The University Of Michigan | Nonlinear fiber amplifiers used for a 1430-1530 nm low-loss window in optical fibers |
| US6693737B2 (en) | 1998-03-24 | 2004-02-17 | Xtera Communications, Inc. | Dispersion compensating nonlinear polarization amplifiers |
| US6760148B2 (en) | 1998-03-24 | 2004-07-06 | Xtera Communications, Inc. | Nonlinear polarization amplifiers in nonzero dispersion shifted fiber |
| US6813066B2 (en) * | 1998-03-24 | 2004-11-02 | The Regents Of The University Of Michigan | Gain control in nonlinear fiber amplifier stages |
| JP2017187643A (ja) * | 2016-04-06 | 2017-10-12 | キヤノン株式会社 | 光源装置及びそれを用いた情報取得装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6153708B2 (ja) | 1986-11-19 |
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