JPS5820778A - サーメツト型フエライトの製造方法 - Google Patents
サーメツト型フエライトの製造方法Info
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- JPS5820778A JPS5820778A JP56116164A JP11616481A JPS5820778A JP S5820778 A JPS5820778 A JP S5820778A JP 56116164 A JP56116164 A JP 56116164A JP 11616481 A JP11616481 A JP 11616481A JP S5820778 A JPS5820778 A JP S5820778A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、金属あるいは合金の磁性材料とフェライトと
の複合体（サーメット型フェライト）を製造する方法に
関するものである。
の複合体（サーメット型フェライト）を製造する方法に
関するものである。
最近、いままで広（使用されてきた磁気記録媒体のｒ
Ｆｅ２０ａが次オに磁性合金粉末あるいは蒸着磁性合
金膜に置換される傾向が非常に強くなってきている。そ
れに伴って従来の主たる磁気ヘッド材料であるフェライ
ト単結晶や高密度フェライトがアモルファス磁性材料あ
るいは超急冷センダスト合金に置き換えられようとして
いる。その主なる理由は、フェライトの飽和磁束密度が
約５．０００〜６． ＯＯＯガウスであって、合金磁気
録音テープ用ヘッドに要望されている値の８，０００〜
１０．０００ガウスに遥かに及ばないためである。この
ように、従来ヘッド材料に用いられてきた軟磁性のスピ
ネル型フェライトの飽和磁束密度は金属磁性材料のそれ
に比較して著しく小さいが、スピネル型フェライトには
金属磁性材料にみられない高い電気抵抗率と優れた耐摩
耗性がある。したがって、フェライトと金属あるいは合
金の磁性材料を複合させ、それぞれの優れた特性を兼ね
備えた材料を開発することができれば合金テープ対応の
ヘッド材料として極めて有望なものとなる。また、もし
上記のような特性の材料が得られたならば、ヘッド材料
以外においても、例えば高周波でスイッチングサセルス
イッチング電源のトランス用コアやチョークコイル用コ
ア等に適用したとき、それらの部品の小型化、高性能化
に大きく貢献しうるものとなり、応用範囲は極めて広い
ものとなる。
Ｆｅ２０ａが次オに磁性合金粉末あるいは蒸着磁性合
金膜に置換される傾向が非常に強くなってきている。そ
れに伴って従来の主たる磁気ヘッド材料であるフェライ
ト単結晶や高密度フェライトがアモルファス磁性材料あ
るいは超急冷センダスト合金に置き換えられようとして
いる。その主なる理由は、フェライトの飽和磁束密度が
約５．０００〜６． ＯＯＯガウスであって、合金磁気
録音テープ用ヘッドに要望されている値の８，０００〜
１０．０００ガウスに遥かに及ばないためである。この
ように、従来ヘッド材料に用いられてきた軟磁性のスピ
ネル型フェライトの飽和磁束密度は金属磁性材料のそれ
に比較して著しく小さいが、スピネル型フェライトには
金属磁性材料にみられない高い電気抵抗率と優れた耐摩
耗性がある。したがって、フェライトと金属あるいは合
金の磁性材料を複合させ、それぞれの優れた特性を兼ね
備えた材料を開発することができれば合金テープ対応の
ヘッド材料として極めて有望なものとなる。また、もし
上記のような特性の材料が得られたならば、ヘッド材料
以外においても、例えば高周波でスイッチングサセルス
イッチング電源のトランス用コアやチョークコイル用コ
ア等に適用したとき、それらの部品の小型化、高性能化
に大きく貢献しうるものとなり、応用範囲は極めて広い
ものとなる。
ところで周知のように、金属と酸化物の複合材料である
サーメットは、構造材料などとして広（実用されている
。しかし、金属あるいは合金の磁性材料と強磁性酸化物
であるフェライトとの複合材料に関する研究報告は未だ
発表された例がなく、僅かに少数の特許出願が公開され
ているにすぎない（特開昭５０−９７９８号、特開昭５
１−２０５９４号、特開昭−５３−９１３９７号）。そ
して、これらの複合磁性材料が実用化された例は勿論な
い。これは、金属や合金の磁性材料を製る高真空の雰囲
気とフェライトを製る酸化性雰囲気との差があまりにも
著しく、その複合化が困難であるためと思われる。
サーメットは、構造材料などとして広（実用されている
。しかし、金属あるいは合金の磁性材料と強磁性酸化物
であるフェライトとの複合材料に関する研究報告は未だ
発表された例がなく、僅かに少数の特許出願が公開され
ているにすぎない（特開昭５０−９７９８号、特開昭５
１−２０５９４号、特開昭−５３−９１３９７号）。そ
して、これらの複合磁性材料が実用化された例は勿論な
い。これは、金属や合金の磁性材料を製る高真空の雰囲
気とフェライトを製る酸化性雰囲気との差があまりにも
著しく、その複合化が困難であるためと思われる。
本発明者等は、はじめにセンダスト合金（Ｆｅ−Ａｌ−
８ｉ合金）粉末とフェライト粉末とを混合して種々の雰
囲気で焼結してみたが、ついに磁気的にも電気的にも優
れた特性をもつ材料を得ることはできながった。このよ
うに、合金磁性材料とフェライトとを単に混合して焼成
しても実用性に富んだ材料を得ることはできない。
８ｉ合金）粉末とフェライト粉末とを混合して種々の雰
囲気で焼結してみたが、ついに磁気的にも電気的にも優
れた特性をもつ材料を得ることはできながった。このよ
うに、合金磁性材料とフェライトとを単に混合して焼成
しても実用性に富んだ材料を得ることはできない。
本発明は、このような技術的実情に鑑みなされたもので
、その目的とするところは、磁気的にも電気的にも優れ
た特性をもつフェライトと金属あるいは合金の磁性材料
との複合材料を製造する方法を提供することにある。
、その目的とするところは、磁気的にも電気的にも優れ
た特性をもつフェライトと金属あるいは合金の磁性材料
との複合材料を製造する方法を提供することにある。
本発明者等は、フェライト）金属あるいは合金の磁性材
料との複合体を「サーメット型フェライト」と称するこ
ととし、その系統的な基礎研究を行って新しく且つ有用
な複合材料を開発しようとした。その結果、以下に詳記
するような方法によって、優れた磁気的特性と電気的特
性をもつサーメット型フェライトを製造することができ
ることを知得し、本発明を完成させるに至ったものであ
る。
料との複合体を「サーメット型フェライト」と称するこ
ととし、その系統的な基礎研究を行って新しく且つ有用
な複合材料を開発しようとした。その結果、以下に詳記
するような方法によって、優れた磁気的特性と電気的特
性をもつサーメット型フェライトを製造することができ
ることを知得し、本発明を完成させるに至ったものであ
る。
すなわち本−発明は、スピネル型フェライト粉末と磁性
金属粉末あるいは磁性合金粉末との混合体Ｋ Ｂ２Ｏ３
ヲｆ 〜１０ ｌｉ量係添加し、６ｏｏ〜８００Ｃの温
度で焼成するサーメット型フェライトの製造方法、およ
び、そのようにして得られた焼結体を、５１１１Ｈｇ以
下の減圧あるいは真空状態の密閉容器に収め、４５０〜
５７０ｃの温度に再加熱し、その最大磁束密度と電気抵
抗率を調整するようにしたサーメット型フェライトの製
造方法である。
金属粉末あるいは磁性合金粉末との混合体Ｋ Ｂ２Ｏ３
ヲｆ 〜１０ ｌｉ量係添加し、６ｏｏ〜８００Ｃの温
度で焼成するサーメット型フェライトの製造方法、およ
び、そのようにして得られた焼結体を、５１１１Ｈｇ以
下の減圧あるいは真空状態の密閉容器に収め、４５０〜
５７０ｃの温度に再加熱し、その最大磁束密度と電気抵
抗率を調整するようにしたサーメット型フェライトの製
造方法である。
矛１番目の発明の特徴は、無水硼酸（Ｂ２Ｏ３）を１〜
１０重量係重量上添加００〜８ｏｏｃで焼結させること
である。金属あるいは合金の磁性材料粉末にフェライト
粉末を混合して焼成すると、少なくとも９００Ｃ以上に
加熱しないと十分に焼結させることができない。そして
、そのように高温で焼結させると電気抵抗率がかなり低
く、特に高周波材料としては不適となる。ところが、こ
れに少量のＢ２Ｏ３を添加して焼成すると、オ・１図に
示すように、６００〜ａｏｏ Ｃの焼成で良く焼結した
磁性の優れた試料を得ることができる。
１０重量係重量上添加００〜８ｏｏｃで焼結させること
である。金属あるいは合金の磁性材料粉末にフェライト
粉末を混合して焼成すると、少なくとも９００Ｃ以上に
加熱しないと十分に焼結させることができない。そして
、そのように高温で焼結させると電気抵抗率がかなり低
く、特に高周波材料としては不適となる。ところが、こ
れに少量のＢ２Ｏ３を添加して焼成すると、オ・１図に
示すように、６００〜ａｏｏ Ｃの焼成で良く焼結した
磁性の優れた試料を得ることができる。
矛１図は、カーボニル鉄粉にフェライトの一種であるマ
グネタイト粉末を混合し、更にＢ２Ｏ３を３重量係添加
して焼成した場合の最大磁束密度の変化を示している。
グネタイト粉末を混合し、更にＢ２Ｏ３を３重量係添加
して焼成した場合の最大磁束密度の変化を示している。
同図において、横軸の０係は試料の組成が全てマグネタ
イトであることを示し、横軸の１００％は試料全体がカ
ーボニル鉄であることを示している。また、同図におい
て、曲線Ａは焼成温度が６００Ｃの場合であり、曲線Ｂ
は７００Ｃ１曲線Ｃは８００Ｃの場合である。
イトであることを示し、横軸の１００％は試料全体がカ
ーボニル鉄であることを示している。また、同図におい
て、曲線Ａは焼成温度が６００Ｃの場合であり、曲線Ｂ
は７００Ｃ１曲線Ｃは８００Ｃの場合である。
Ｂ２Ｏ３を添加すると、焼成温度が低い程、却って最大
磁束密度は増大する傾向にある。しかし、焼成温度が５
００ｔｌｌｌ′以下になると、焼結密度の低下が認めら
れるようになり、機械的強度も低下する。本発明で焼結
導度を６００〜８ｏｏＣの範囲としたのは、このような
理由のためである。このように、Ｂ２Ｏ３の添加が焼成
温度の低下に及ぼす効果の著しさは、従来の知識から全
く予想することかできない。またＢ２Ｏ３の添加効果は
、その添加量が１重量％の少量から著しいことも驚異で
ある。しかし、Ｂ２Ｏ３の添加量が１０重量％を超過す
ると最大磁束密度は却って低下するようになる。本発明
においてＢ２Ｏ３の添加量を１〜１０重量係と限定した
のは、この理由のためである。更に、Ｂ２Ｏ３以外の低
融点酸化物、たとえばＰ ｂ Ｏ＋ Ｂ１２０ａ＋ Ｐ
２Ｏ６１Ｇｅ Ｏなどについても実験したが、Ｂ２Ｏ３
のような著しい効果がないことが確められている。
磁束密度は増大する傾向にある。しかし、焼成温度が５
００ｔｌｌｌ′以下になると、焼結密度の低下が認めら
れるようになり、機械的強度も低下する。本発明で焼結
導度を６００〜８ｏｏＣの範囲としたのは、このような
理由のためである。このように、Ｂ２Ｏ３の添加が焼成
温度の低下に及ぼす効果の著しさは、従来の知識から全
く予想することかできない。またＢ２Ｏ３の添加効果は
、その添加量が１重量％の少量から著しいことも驚異で
ある。しかし、Ｂ２Ｏ３の添加量が１０重量％を超過す
ると最大磁束密度は却って低下するようになる。本発明
においてＢ２Ｏ３の添加量を１〜１０重量係と限定した
のは、この理由のためである。更に、Ｂ２Ｏ３以外の低
融点酸化物、たとえばＰ ｂ Ｏ＋ Ｂ１２０ａ＋ Ｐ
２Ｏ６１Ｇｅ Ｏなどについても実験したが、Ｂ２Ｏ３
のような著しい効果がないことが確められている。
また、 Ｂ２Ｏ３を添加して焼成温度を低下させると、
電気抵抗率が著しく改善されることが明らかになった。
電気抵抗率が著しく改善されることが明らかになった。
矛２図は、才１図と同様にカーボニ、ル鉄粉にマグネタ
イト粉末を混合し、さらにＢ２Ｏ３を３重量％添加して
焼成したときの電気抵抗率の変化を示す。同図において
曲線Ａ、Ｂ、０はそれぞれ焼成温度が本＃ｔ＃６００ｔ
ｌ’ 、 ７００Ｃ、５ｏｏｒの場合である。同図□か
ら明らかなように、Ｂ２Ｏ３を添加して焼成温度を低く
すると、電気抵抗率を増大させることができ、それ故、
より高い周波数領域で使用することが可能となる。
イト粉末を混合し、さらにＢ２Ｏ３を３重量％添加して
焼成したときの電気抵抗率の変化を示す。同図において
曲線Ａ、Ｂ、０はそれぞれ焼成温度が本＃ｔ＃６００ｔ
ｌ’ 、 ７００Ｃ、５ｏｏｒの場合である。同図□か
ら明らかなように、Ｂ２Ｏ３を添加して焼成温度を低く
すると、電気抵抗率を増大させることができ、それ故、
より高い周波数領域で使用することが可能となる。
以上のことから、磁気的特性並びに電気的特性の内方と
も焼結温度は低温側の方がより好ましく、前記温度範囲
の中でもとりわけ６００〜７００℃程度が好ましい。
も焼結温度は低温側の方がより好ましく、前記温度範囲
の中でもとりわけ６００〜７００℃程度が好ましい。
試料を焼成する際には、その雰囲気も重要である。すな
わち、Ｂ２Ｏ３を添加してサーメット型フェライトを製
造する際に、若し通常のように成型品を空気中で焼成す
る時は、その雰囲気を真空ポンプで２〜５ｍｍＨｇの範
囲に減圧する。減圧の程度が上記の範囲外になると、金
属が過度に酸化されたり、フェライトが過度に還元され
てしまうことが確かめられている。因に、才１図と矛２
図は、２ｍＨＨの減圧雰囲気中で加熱し実験した結果で
ある。しかし、少量のＢ２Ｏ３を添加して高圧の下でホ
ットプレス（加圧焼成）する場合には、雰囲気はアルゴ
ンでも、窒素でも、酸素でもよい。というのは、高圧の
下では、雰囲気ガスの影響は試料の表面層に限定され、
試料の内部法（拡散することが困難になるからである。
わち、Ｂ２Ｏ３を添加してサーメット型フェライトを製
造する際に、若し通常のように成型品を空気中で焼成す
る時は、その雰囲気を真空ポンプで２〜５ｍｍＨｇの範
囲に減圧する。減圧の程度が上記の範囲外になると、金
属が過度に酸化されたり、フェライトが過度に還元され
てしまうことが確かめられている。因に、才１図と矛２
図は、２ｍＨＨの減圧雰囲気中で加熱し実験した結果で
ある。しかし、少量のＢ２Ｏ３を添加して高圧の下でホ
ットプレス（加圧焼成）する場合には、雰囲気はアルゴ
ンでも、窒素でも、酸素でもよい。というのは、高圧の
下では、雰囲気ガスの影響は試料の表面層に限定され、
試料の内部法（拡散することが困難になるからである。
本発明では、スピネル型フエライートの粉末と、磁性金
属あるいは磁性合金の粉末とが混合される。スピネル型
フェライトとしては、例えばマグネタイト、マンガンフ
ェライト、ニッケルフェライト、亜鉛フェライト、銅フ
ェライト、あるいはこれらの複合フェライト等を使用で
き、磁性金属としては、例えば鉄、ニッケル、コバルト
等、磁性合金としては鉄−ニッケル合金。
属あるいは磁性合金の粉末とが混合される。スピネル型
フェライトとしては、例えばマグネタイト、マンガンフ
ェライト、ニッケルフェライト、亜鉛フェライト、銅フ
ェライト、あるいはこれらの複合フェライト等を使用で
き、磁性金属としては、例えば鉄、ニッケル、コバルト
等、磁性合金としては鉄−ニッケル合金。
鉄−珪素合金、鉄−アルミニウムー珪素合金等が利用可
能である。スピネル型フェライトや磁性金属、磁性合金
の材質は特に限定されるものではない。また、それらの
混合割合も任意である。焼結体の用途から要求−される
ような磁気的、電気的特性を満足しうるような混合割合
とすればよい。例えば、マグネタイト粉末とカーボニル
鉄粉を素材とする場合には、矛１図及び矛２図から、カ
ーボニル鉄の含有量で４０〜８０重量係程度とするのが
好ましい。４０重量％未満では、焼成温度８００Ｃのと
ぎ、最大磁束密度がかえって低下するし、８０重量％を
超えると電 −気抵抗率“が極端に小さくなってしまう
からである。
能である。スピネル型フェライトや磁性金属、磁性合金
の材質は特に限定されるものではない。また、それらの
混合割合も任意である。焼結体の用途から要求−される
ような磁気的、電気的特性を満足しうるような混合割合
とすればよい。例えば、マグネタイト粉末とカーボニル
鉄粉を素材とする場合には、矛１図及び矛２図から、カ
ーボニル鉄の含有量で４０〜８０重量係程度とするのが
好ましい。４０重量％未満では、焼成温度８００Ｃのと
ぎ、最大磁束密度がかえって低下するし、８０重量％を
超えると電 −気抵抗率“が極端に小さくなってしまう
からである。
才２番目の発明の特徴は、上記の方法によって焼成して
得た試料を硝子管などの中に封入し、再加熱処理して試
料の最大磁束密度と電気抵抗率を調整することである。
得た試料を硝子管などの中に封入し、再加熱処理して試
料の最大磁束密度と電気抵抗率を調整することである。
このときの硝子管内あるいは密閉容器内の雰囲気は、５
１１Ｈｇ以下の減圧あるいは真空状態とし、４５０〜５
１０℃の温度範囲のある一定温度に長時間保持するので
ある。すると、才３図に示すように、時間の経過に伴っ
て最大磁束密度（曲線Ｄ）が次オに増大し、電気抵抗率
（曲線Ｅ）は次矛に減少する。
１１Ｈｇ以下の減圧あるいは真空状態とし、４５０〜５
１０℃の温度範囲のある一定温度に長時間保持するので
ある。すると、才３図に示すように、時間の経過に伴っ
て最大磁束密度（曲線Ｄ）が次オに増大し、電気抵抗率
（曲線Ｅ）は次矛に減少する。
矛３図は、カーボニル鉄とマグネタイトとＢ２Ｏ３から
なるサーメット型フェライトを５５０Ｃに保持し再加熱
した場合の実験結果である。加熱保持時間が一１０時間
以上に及ぶと、最大磁束密度が増大する傾向と、電気抵
抗率が減少する傾向が共に顕著となる。この特性の変化
は、試料の内部で金属鉄の析出が起きているためであっ
て、このことはＸ線解析の結果から確認されている。
なるサーメット型フェライトを５５０Ｃに保持し再加熱
した場合の実験結果である。加熱保持時間が一１０時間
以上に及ぶと、最大磁束密度が増大する傾向と、電気抵
抗率が減少する傾向が共に顕著となる。この特性の変化
は、試料の内部で金属鉄の析出が起きているためであっ
て、このことはＸ線解析の結果から確認されている。
従って、５５０ｔＺ’に保持する時間が１００時間程度
になると、試料内の鉄の析出がほぼ完了するので、最大
磁束密度も電気抵抗率もある一定値に収斂するようにな
る。
になると、試料内の鉄の析出がほぼ完了するので、最大
磁束密度も電気抵抗率もある一定値に収斂するようにな
る。
以上詳記したように、本発明のサーメット型フェライト
の製造方法は、全く新規な内容のものであり、また得ら
れたサーメット型フェライトの磁気特性と電気特性は成
分の金属とフェライトのそれぞれの特徴を兼ね備えたも
のとなる。
の製造方法は、全く新規な内容のものであり、また得ら
れたサーメット型フェライトの磁気特性と電気特性は成
分の金属とフェライトのそれぞれの特徴を兼ね備えたも
のとなる。
才４図は、カーボニル鉄の含有量が６０重量％、マグネ
タイトが４０重量％で、これに更にＢ２Ｏ３を５重量％
添加した試料を１５１＋ｍ）ＩＨの減圧下で６０°０に
焼成した場合０磁気り強さと讐度との関係を示すもので
ある。約５８００と約７７０Ｃで磁化の強さの急激な変
化が認められる。前者はマグネタイトのキュ：人一温度
に、後者は鉄のキューリ一温度にそれぞれ符合する。こ
のことから、本発明方法で製ったサーメット型フェライ
トは、その成分の鉄とフェライトの特徴をそれぞれ具備
した複合体であることが判る。
タイトが４０重量％で、これに更にＢ２Ｏ３を５重量％
添加した試料を１５１＋ｍ）ＩＨの減圧下で６０°０に
焼成した場合０磁気り強さと讐度との関係を示すもので
ある。約５８００と約７７０Ｃで磁化の強さの急激な変
化が認められる。前者はマグネタイトのキュ：人一温度
に、後者は鉄のキューリ一温度にそれぞれ符合する。こ
のことから、本発明方法で製ったサーメット型フェライ
トは、その成分の鉄とフェライトの特徴をそれぞれ具備
した複合体であることが判る。
次に、実施例によって、本発明の製造法を更に具体的に
説明する。
説明する。
実施例１゜
平均粒度が約２ミクロンの市販の純粋なマグネタイト（
Ｆｅ３０４）粉末と粒度が約３ミクロンのカーボニル鉄
粉とを重量比でに３になるように秤量し、さらに全質量
の３重量％に相当するＢ ２０３を添加し、金型な用い
て直径Ｉ Ｑ Ｉｌｌ 、長さが２０１１Ｉ！丸棒状に
成型した。その時の成型圧は、１トン／ｃ！ｌであった
。これを３ｍｍＨｇの減圧雰囲気中で９０００，１５分
間焼成して急冷した。このようにして得たサーメット型
フェライトの最大磁束密度は９０００ガウス、抗磁力は
２エルステツド、電気抵抗率は５ Ｘ １０−３オーム
・センチメートル、比重は６．６であった。
Ｆｅ３０４）粉末と粒度が約３ミクロンのカーボニル鉄
粉とを重量比でに３になるように秤量し、さらに全質量
の３重量％に相当するＢ ２０３を添加し、金型な用い
て直径Ｉ Ｑ Ｉｌｌ 、長さが２０１１Ｉ！丸棒状に
成型した。その時の成型圧は、１トン／ｃ！ｌであった
。これを３ｍｍＨｇの減圧雰囲気中で９０００，１５分
間焼成して急冷した。このようにして得たサーメット型
フェライトの最大磁束密度は９０００ガウス、抗磁力は
２エルステツド、電気抵抗率は５ Ｘ １０−３オーム
・センチメートル、比重は６．６であった。
また、実施例１２、におけるマグネタイトを他のフェラ
イトで置き換えた場合（他の条件は全く同じ）の最大磁
束密度を次表に示す。この表から、亜鉛フェライトを含
有すると、最大磁束密度は更に増大することが判る。
イトで置き換えた場合（他の条件は全く同じ）の最大磁
束密度を次表に示す。この表から、亜鉛フェライトを含
有すると、最大磁束密度は更に増大することが判る。
表
実施例２
マンガンフェライト粉末とカーボニル鉄粉とを重量比で
２：３になるように混合し、これにＢ２Ｏ３を重量比で
５％添加し、２００メガポンドの圧力を加えながら８０
０Ｃまで昇温し、その温度に５分間保持したのち冷却し
た。このとき用いた雰囲気はアルゴンガスである。この
ようにして得た試料の比重は乙０で、最大磁束密度は１
０２００ガウス、電気抵抗率はｌＸ１０−３Ω・儂であ
った。
２：３になるように混合し、これにＢ２Ｏ３を重量比で
５％添加し、２００メガポンドの圧力を加えながら８０
０Ｃまで昇温し、その温度に５分間保持したのち冷却し
た。このとき用いた雰囲気はアルゴンガスである。この
ようにして得た試料の比重は乙０で、最大磁束密度は１
０２００ガウス、電気抵抗率はｌＸ１０−３Ω・儂であ
った。
実施例３゜
実施例１で得た試料をガラス管内に封入し、真空ポンプ
で管内を２ｉＩＩＩＨｇに減圧した。これを５００ｔ）
’で７０時間加熱保持したところ、最大磁束密度が１１
５００ガウス、電気抵抗率が３Ｘ１０”−’Ω・αのも
のが得られた。
で管内を２ｉＩＩＩＨｇに減圧した。これを５００ｔ）
’で７０時間加熱保持したところ、最大磁束密度が１１
５００ガウス、電気抵抗率が３Ｘ１０”−’Ω・αのも
のが得られた。
以上詳記したように、本発明によれば、従来のフェライ
トに比し著しく最大磁束密度の大きい工業上極めて有用
なサーメット型フェライトを製造することができるもの
である。
トに比し著しく最大磁束密度の大きい工業上極めて有用
なサーメット型フェライトを製造することができるもの
である。
才１図はカーボニル鉄とマグネタイトと少量のＢ２Ｏ３
からなる本発明のサーメット型フェライトでの各焼成温
度での最大磁束密度を示すグラフ、矛２図はその電気抵
抗率の測定結果を示すグラフ、第３図はサーメット型フ
ェライトを５５０Ｃで再加熱した場合の最大磁束密度と
電気抵抗率の変化を示すグラフ、才４図はサーメット型
フェライトの磁化の強さの温度依存性を示すグラフであ
る。 冨１ 茜 第２囚
からなる本発明のサーメット型フェライトでの各焼成温
度での最大磁束密度を示すグラフ、矛２図はその電気抵
抗率の測定結果を示すグラフ、第３図はサーメット型フ
ェライトを５５０Ｃで再加熱した場合の最大磁束密度と
電気抵抗率の変化を示すグラフ、才４図はサーメット型
フェライトの磁化の強さの温度依存性を示すグラフであ
る。 冨１ 茜 第２囚
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ スピネル型フェライト粉末と磁性金属粉末あるいは
磁性合金粉末との混合体にＢ２Ｏ３を１〜１０重量係重
量上添加００〜８００Ｃの温度で焼成することを特徴と
するサーメット型フェライトの製造方法。 ２ スピネル型フェライト粉末と磁性金属粉末あるいは
磁性合金粉末との混合体にＢ２Ｏ３を１〜１０重量係重
量上添加００〜８００ ｒの温度で焼成して得た焼結体
を、５１ａ Ｈｇ以下の減圧あるいは真空状態の密閉容
器内に収め、４５０〜５７０Ｃの温度に再加熱し、その
最大磁束密度と電気抵抗率を調整することを特徴とする
サーメット型フェライトの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56116164A JPS5820778A (ja) | 1981-07-24 | 1981-07-24 | サーメツト型フエライトの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56116164A JPS5820778A (ja) | 1981-07-24 | 1981-07-24 | サーメツト型フエライトの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5820778A true JPS5820778A (ja) | 1983-02-07 |
| JPS6238411B2 JPS6238411B2 (ja) | 1987-08-18 |
Family
ID=14680358
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56116164A Granted JPS5820778A (ja) | 1981-07-24 | 1981-07-24 | サーメツト型フエライトの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5820778A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6445771A (en) * | 1987-08-17 | 1989-02-20 | Tdk Corp | Ferrite sintered form and chip inductor and lc composite parts therefrom |
| EP0748047A1 (de) * | 1995-04-05 | 1996-12-11 | Siemens Aktiengesellschaft | Integrierte Pufferschaltung |
| WO2003010782A1 (fr) * | 2001-07-23 | 2003-02-06 | Mitsubishi Materials Corporation | Materiau magnetique composite mou fritte a densite et permeabilite magnetique elevees, et procede de realisation |
-
1981
- 1981-07-24 JP JP56116164A patent/JPS5820778A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6445771A (en) * | 1987-08-17 | 1989-02-20 | Tdk Corp | Ferrite sintered form and chip inductor and lc composite parts therefrom |
| EP0748047A1 (de) * | 1995-04-05 | 1996-12-11 | Siemens Aktiengesellschaft | Integrierte Pufferschaltung |
| WO2003010782A1 (fr) * | 2001-07-23 | 2003-02-06 | Mitsubishi Materials Corporation | Materiau magnetique composite mou fritte a densite et permeabilite magnetique elevees, et procede de realisation |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6238411B2 (ja) | 1987-08-18 |
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