JPS58204971A - 内燃機関用点火装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は内燃機関用点火装置に係υ、特に、持続放電時
のエネルギを制御して、理想的且つ効率的な放電特性を
持たせるように改良した、電流遮断容量放電複合式点火
装置に関する。

内燃機関の点火装置における火花放電特性として、火花
の飛び始め部分（容量性放電）と飛び続は部分（誘導性
放電）とがあり、前者は燃料への着火性能に、後者は着
火後の燃焼性能にそれぞれ影智を与える因子であると言
われ、歴史的にはイグニションコイルの一次電流を遮断
した時に生ずる高電圧を利用する、電流遮断方式（二次
分布容量からの容量放電と一次インダクタンスからの誘
導放電とが連続して起る）や、−３− コンデンサに充電された電荷をイグニションコイルの一
次側に放出した時に生ずる高電圧を利用する容量放電方
式から、両者の特性を相補した電流遮断容量放電複合方
式へ、と順次発展して来た。

この複合方式では、容量放電方式の早い電圧立上り特性
と、電流遮断方式の長い放電持続時間を持ったほぼ理想
的な放′に特性が得られるが、従来はそれぞれの特性が
固定的で、機関の運転状態の変化、例えば高負荷低速運
転と一定高速運転、或いは加速時と減速時などの如く要
求放電特性が変化したと１７でも、これに追従させて放
電特性を制御することができず、乃至はその思想がなく
、常に要求される最大の放電エネルギとなるように設計
されていたため、効率が悪く、最大エネルギを要しない
運転状況下でも最１、・、　　。

大エネルギを供給するということか全くのエネルギの無
駄となっていた。

本発明けこの点に鑑でかされたもので、原理的に優れて
いる上述の璽、流遮断容量放電複合方式の点火装置にお
いて、更にエネルギの有効利用を図るため、機関運転状
況に応じて、最大放電エネルギを要しない時にまで、最
大エネルギを供給する愚を演じないように、当該放電特
性を制御せんとするものである。

電流遮断容量放電複合方式の点火装置（以下、単に複合
方式点火装置）において、放電特性を制御するという本
発明の思想は、以下説明する各実施例中から顕らかなよ
うに、概ね三通りの方策で具現できる。第一は放電持続
時間の制御、第二は放電間隙への放電電流値の制御、そ
して第三は、点火コイル−次電流の制御を介しての放電
持続時間及び放電電流値双方の制御である。

以下、各場合に就き、実施例を介して本発明の複合方式
点火装置を説明する。

第１〜４図示の第一の実施例は、持続放電（既述の誘導
放電）部分の放電持続時間１１を制御：、、１゜ 御するもので、第１図は概略構成を示している。

先づ、通常の複合方式点火装置と同一の構成で良い部分
、乃至複合方式点火装置の基本構成Ｓ一 部分を列挙すると、ｌは電源電池、λは電池電圧を昇圧
するＤＣ−ＤＣコンバータ、３は充放電用コンデンサ、
グは容量放電用としての第一のスイッチング素子である
サイリスタ、ｊは電流遮断用としての第二のスイッチン
グ素子であるトランジスタ、ｔはイグニションコイル、
７は容量放電時コンデンサ３の電荷が電源側に分流する
のを防ぐインピーダンス素子、ｒはサイリスタＶのゲー
トトリガ回路、りはトランジスタｊのペース制御回路、
１Ｏｉｉ機関回転に従って回路ｇおよびりを駆動する回
転信号入力端子、ｌ／は配電器、点火栓などを含む火花
放電回路である。

本発明のこの第一の実施例では、上述の公知構成に加え
て、第二スイッチング素子ｊのドライブ回路りを介して
当該第ニスイツチング素子ｊを制御する放電、持続時間
制御回路７．２を設け、入力端子／３への機関運転状態
信号に応じて第ニスイツチング素子の非導通乃至遮断時
間全制御するが、この要部に就いては後述し、周知では
Ａ− あるが念のため、この種複合方式点火装置の一般的な動
作を説明しておくと、入力端子１０から入った機関回転
信号によってベース制御回路りが電流遮断用トランジス
タｊを導通状態にしている時、ＤＣ−ＤＣコンバータλ
で昇圧され。た電圧はイグニションコイル乙の一次巻線
を通じて充放電用コンデンサ３を充電している。点火時
期になると機関回転信号が変化し、トランジスタｊを遮
断状態にすると同時に、ゲー））リガ回路ｇが容量放電
用サイリスタ≠をトリガして導通させる。このためコン
デンサ３の電荷はイグニションコイル乙の一次巻線に放
出される。

トランジスタタの遮断によって一次巻線に発生する電圧
の極性と、サイリスタｌの導通によって一次巻線に発生
する電圧の極性は同相であるから、二次側には合成され
た高電圧が現れ、火花放電回路／／に火花を飛ばす。

こうした動作による火花放電回路乃至放電間隙ｌ／への
火花放電電流ｉの波形を示すと第５図Ｂのようになる。

即ち、描初、立ち上がりの早−７− い、但し継続時間ｔｃの短い容量放電波形部分に続いて
、継続時間ｔ〆の誘導放電波形部分が得られるものとな
る。この波形と時間軸ｔで囲まれた斜線領域が放電、エ
ネルギに和尚する。

而して、この第５図Ｂの波形は、誘導放電電流が漸減し
て零にまで時間１ｔ＝＝　ｌｔｍｃｔＺをがけて戻る最
大エネルギ波形を示しているものと見ることができる。

逆に言うと、上述した公知基本構造のままの従来点火装
置では、機関の運転状況の如何に係らず、常にこの一定
エネルギの波形を得ていたのであシ、シかも、その一定
エネルギは最大要求エネルギとしていたのであるから、
軽負荷時とか定速乃至減速回転時にエネルギの無駄を生
んでいたのである。

本発明のこの実施例は、これに対し、第５図Ｂの放電電
流波形を最大エネルギ要求時のそれとするなら、第３図
Ｃ，Ｄに示すように、機関の運転状況に応じて、誘導放
電電流が自動的に零に戻るのを待たずに強制的に時刻１
．．１．等で零に引き戻すものである。即ち、これによ
り、第３各図中の斜線部分が示すように放電エネルギ量
を可変とするのである。

第１図示の回路系において、仮想線■−■より右手の部
分を第２図に採シ出して、放電エネルギ制御回路２０と
してのこの実施例での誘導放電部分放電持続時間制御回
路１２の一例を挙げ説明する。

先の基本動作説明中において、この種複合方式点火装置
として誘導放電のために必要な第ニスイツチング素子と
してのパワートランジスタｊのドライバ回路りは、これ
も公知装置に良く見られるように小信号スイッチングト
ランジスタタが援用されておシ、回転信号大刀端子１０
としてのそのトランジスタのベースには、回転信号発生
器として最も一般性ある機関回転同期断続器１０／が接
続されている。最も、後述の本実施例要部回路１２とめ
砲路分離のため、ダイオ−トン−λが挿入されている。

スイッチングドライバトランジスタタのベースには、後
述のように選択的にベース電流路を−ター 閉成するスイッチングトランジスタ７．２６のコレクタ
ーエミッタ間通路が抵抗を介して接続され、一方、この
トランジスタ７．２乙のベースにはコンデンサ／、２ｊ
と可変抵抗回路７．２３とによる可変時定数回路が接続
され、更に、コンデンサ１２１に対しては、この蓄積電
荷を断続器動作に応じて選択的に放電し、蓄積電荷量零
の初期状態に戻すダイオード／Ｊ７が接続されている。

断続器／θｌが閉の時は、端子ｌθからダイオード／コ
コを介してドライバトランジスタタにベース電流が流れ
るので、パワートランジスタｊはオン状態となり、点火
コイルｔには一次電流が流れている。

断続器／θｌが機関点火位置に応じて開となると、既述
のメカニズムによる容量放電に引き続いて、ドライバト
ランジスタタのターンオフ、従ってパワートランジスタ
ｊのターンオフに伴う一次電流遮断による誘導放電電流
が点火コイル二次側に得られる。

一方、断続器の開と同時に本実施例の放電持１０− 続時間制御回路１２が稼動し始める。

断続器が開となることにより、ダイオード１．２７はフ
ロートされ、電源ｌ　（第１図）からの電流が可変抵抗
回路／２３を介してコンデンサ／２６に流入し始め、当
該可変抵抗回路／２３のその時の抵抗値Ｒ＋ｔ３とコン
デンサ容量値ＣＩ！１１とで定まるＣＲ時定数に応じて
その端子電圧ｖｃが上昇し始める。

この電圧Ｖｃの波形を時間ｔを関数とし、連続的な抵抗
可変値から大、中、小の三つを採υ出して、夫々、抵抗
大、即ち時定数大乃至最大の場合を実線のカーブＣＩ　
＋時定数中を一点鎖線カーブＣ１＋時定数小を二点鎖線
カーブＣ３で示すと第５図Ａのようになる。

而して、このコンデンサ端子電圧をベースに受けるスイ
ッチングトランジスタ／２乙がターン・オンするベース
順方向電圧ＶＢＥＳを閾値と考えると、各カーブに従っ
て上昇するコンデンサ端子電圧がこの閾値ＶＢＥＳを越
えるとスイッチングトランジスタ／、２乙がターン・オ
ンし、電源／か−７／　− ら接地に至る電流路が該トランジスタのコレクターエミ
ッタ間を通じて閉成され、その電流の一部がドライバト
ランジスタタに流れ込んで当該トランジスタタを強制導
通させ、同じくパワートランジスタｊを強制導通させて
点火コイル乙に一次電流を流し、その時にまだ二次放電
電流が流れているガら、これを強制的に零とするのであ
る。

従って、可変抵抗回路７．２３を、機関運転状態信号に
応じて制御し、その抵抗値を所望の値にすればそれに応
じた放電エネルギが得られるようになる。

例えば、可変抵抗回路ｌλ３の制御入力端子／３に、機
関加速回転モード信号が入った時に、最大放電エネルギ
を得ようとする彦ら、この時の可変抵抗回路７．２３の
抵抗値が十分に大きくなるようにして、例えば第５図ｈ
”’ｌ’Ｐ　％実線のカーブＣ３で示すように、この時
の時定数が十分大きく、従って断続器間の初期時点（ｔ
＝０）から時間Ｔ、が経過してコンデンサ電圧ＶＣが時
刻ｔ１でスイッチングトランジスタ／２ｔをオンとする
以前に、第６図Ｂに示すように、容量放電時間分子ｃと
最大誘導放電時間分ｔｔ＝　ｔＢｎａ’ｘとの和から成
る時間分にかけての放電電流ｉが全うされているように
すれば良い。

逆に、例えば機関回転が減速モードに入ったならば、そ
の信号を端子１３で受けて、可変抵抗回路１．２３がそ
の抵抗値を減小していくように構成すれば、時定数もそ
れに応じて小さくガっていき、第６図Ａ中のカーブＣ２
＋カーブＣ３にかけて示すように、コンデンサ端子電圧
ＶＣの立ち上がシも急傾斜となっていくから、例えばカ
ーブＣ２に沿えば、放電が全うする以前の時刻ｔ２にお
いて閾値ＶＢＥＳを越え、先のメカニズムによシ強制的
にパワートランジスタｊを導通させるをもって第５図Ｃ
に示すように当該時刻ｔ２で放電電流ｉは強制的に零粁
引き戻され、放電エネルギ（図中の斜線部分）は小さく
ガ９、カーブＣ３では同様のメカニズムによシ、第５図
りに示すように、更に早い時刻ｔ３で放電電流ｉを帰零
でき１３− る。

ここで例えば、カーブＣ８を最大エネルギ要求時、カー
ブＣ８をアイドリング状態等の最小で良いエネルギ要求
時とするなら、その間のカーブＣ１は離散的、段階的に
切替えるようにしても良いし、連続可変としても良く、
いづれの場合も公知技術の援用で可変抵抗回路１．２３
自体は当業者ならば目的に応じたものを設計できる。

但１７、ここで−例を挙げるならば、離散的可変の場合
は後述の第二実施例の可変抵抗回路／３の構成を援用で
き、従ってこれに就いては後述する所を参照１７て貰う
ものとして、連続可変の場合は可変抵抗回路１．２３と
して第４図Ａに示すようか構成例がある。

今、機関の回転数状況に応じてその回転数ＲＰＭが高く
なれば、それに連れて第６図示のカーブが実線のカーブ
Ｃ３に近づくように、即ち放電エネルギが大となるよう
に図り、かつまた、機関の回転数信号は車輌に既搭載の
公知各種センサから周波数対電圧変換等、これも既存の
処−／≠− 理を施して回転数に比例して上昇する電圧信号Ｖ　−／
　（ＲＰＭ）として入力端子／３に与えられるものとす
ると、第４図Ａ図示の回路／２３は次のように肋く。

入力電圧Ｖが第４図Ｂ中の時刻ｔ、からｔ４にかけての
間に示すように、上昇過程となると、適幽なドライバ／
２３αを介して発光ダイオード等の電圧対光強度変換器
乃至発光素子／２３ｂがその電圧変化に追従して発光量
を増大させていく。すると、仮想線の枠で囲ったように
、この発光素子！２３ｂと一種のフォトカプラを構成す
ると良い光導電素子／、２ｊ　ｃがその抵抗値を受光量
に応じて低下させていく。

この光導電素子／２３Ｃは、ＣｄＳｅ／ＴＩ３等の高速
応答性のものが望ましいが、上記のようにその抵抗値が
低下していくと、この素子と抵抗／２３ｄとで組んでい
る分圧回路の出力電圧■が丁度、入力電圧Ｖと逆方向比
例的な関係で低下する。逆に言えば、入力電圧Ｖは電源
電位Ｖｃｃと接地電位間での変化となるのに対し、分圧
回路出力ｖｏは、−１６− 第４図Ｂ中にカーブｖＯで示すように、暗電流時の最大
抵抗における電源電圧Ｖｃｃの最大分圧電圧Ｖｏｍｎ、
ｘと接地電位間とで同じ正領域で入力電圧変化とは方向
が１８０°異なるアナログインバータ出力となる。

この出力Ｖｏを適当なドライバ／２３ｅを介して先と同
様で良い第二の７オトカブラ構造内の発光素子／２３ｆ
に加え、これを受ける、やはり先と同様で良い光導電素
子ｌコ３ｇを第２図中の回路部分／２３に挿入すれば、
結局、入力電圧ｖ１即ち回転数上昇に応じてこの可変抵
抗体／；１３ｇの抵抗値Ｒ１２Ｂが上がり、コンデンサ
ｌノＳ（第２図）の容量ＣＩＦＴとで構成する時定数τ
も第４図Ｂ中に示すように太きくなるから、第５図Ａ中
のカーブは実線カーブＣＩに近づく方向となり、点火エ
ネルギが増大していく。　　　　・ 時刻ｔ、以降に示すように、機関回転数ＲＰＭが低下す
れば、十、記し九Ｂ［と逆の動作、即ち電圧Ｖｎの上昇
、抵抗体１．２３σの抵抗値Ｒの低下、時定数τの減小
、第５図Ａ中のカーブの急傾斜化、により放電エネルギ
が低減されていく。

尚、この実施例では別途の直流電位バイアスを嫌ったが
、通常の逆相増幅器乃至バッファを全系が接地電位に対
してフロートされるようにバイアスすれば、ダイナミッ
クマージンは狭まるが、その出力を直接にドライバ／２
３ｅに入力させても同様の動作ができ、前段のフォトカ
ブラ構造（／、２３ｂ　、　ｔ、２３ｃ）　、及び前段
バッファ／２３αは省略できる。勿論、既存のセンサ系
から、回転数又は負荷重に逆比例する成る正電圧幅範囲
内の電圧出力が得られるなら、それを当然利用でき、こ
の電圧信号で発光素子７２３ｆをドライブすれば良い。

次に、第５〜７図に即し、本発明の第二の実施例に就き
説明する。これは、先に挙げた放電エネルギ制御を放電
・電流制御で行う方策に従ったものである。第」実施例
中と同一乃至対応する構成子には図面中、同じ符号を付
すものとし、再説明を省略するものもあるが、この点は
後の第三実施例でも同じである。

１７− 第５図に先づ概略を示すように、この実施例では、点火
コイルｔから放電回路ｌｌ中に至る二次電流路中のイン
ピーダンスを可変するようにしてあシ、この場合は離散
的に四段階の可変機能を持たせている。

即ち、二次電流路ｌＩ中に、三つの直列抵抗／ｌｌａ、
　／ｌｌｂ　、　／ｌｉｃから成るインピーダンス部／
４’を挿入１〜、その両端及び隣接抵抗間からタップを
引き出して、制御入力信号端子／３への機関運転状態信
号に応じ、低エネルギ要請時における全抵抗直列分ＲＩ
４　＝　Ｒｒ＜ａ　−ｌ−Ｒｎｂ＋　Ｒ＋＋ｃから、徐
々にエネルギ要請の段階的変化に応じ、抵抗分ＲＩ４を
、Ｒｎ＝Ｒｎｂ＋Ｒ＋＋ｃＲ１４＝ＲＩ４ＣＩ　ＲＩ４
　＝　０　（全直列抵抗短絡）に放電エネルギ制御回路
２０としてのインピーダンス可変回路／Ｊで切替るよう
にしたものである。

こうしたインピーダンス切替回路ｉｓも、本発明の思想
に即せば様々なものが公知回路技術の援用で提供できる
が、ここでも本出願人による一例を、第５図中仮想線■
−■の右手の部分を一／ざ− 採り出して第６図に示しておく。

入力端子／３に加えられる信号は、例えば機関回転数Ｒ
ＰＭに比例する正領域電圧信号■であるとし１、既述と
同様に既存のセンサ系から採り出す。

この電、圧信号Ｖ　＝　／　（ＲＰＭ）に対して、回転
数範囲とエネルギ範囲との対応を採り、三つの閾値ＶＴ
Ｉ　＜　Ｖ’Ｔｔ　＜　ＶＴ３を設定する。第一閾値Ｖ
Ｔ＋以下の信号レベルの場合は最もエネルギ要求量の少
い時で、以下、ＶＴＩ　〜ＶＴｔ　＋　ＶＴｔ　〜ＶＴ
１１　ノ順にエネルギ要求量が多くな’）　、ＶＴｓ以
上では最大エネルギを与えるものとする。

そのために、夫々に閾値電圧ＶＴＩ　＋　ＶＴＩ　＋　
Ｖｔｓの与えられたアナログ比較回路乃至閾値回路／ｊ
／ｃＬ、　／ｊ／ｌ）　、　／ｊ／Ｃを用意し、これに
入力端子／３からの′電圧信号Ｖを入力する。各閾値回
路出力は、夫々のアナログスイッチ／ｊ２ａ　、　／６
２ｂ、　／ｊ２ｃを選択的に、例えば入力信号〉閾値の
時に発する高レベルにて閉成するように構成されている
。

以下、第７図も参照して説明すると、同図Ａ−／ター 中の時刻ｔ６以前のように、信号電圧Ｖが最小の第一閾
値ＶＴＩよりも小さく、最小放電エネルギで良い時には
、総ての閾値回路／ｊ／α、１ｒｉｂ。

／Ｊ／ｃの出力は低レベルであり、従って総てのアナロ
グスイッチが開いているため、可変インピーダンス部／
４’の抵抗値Ｒ１番は最大の全直列抵抗分Ｒ＋＋ａ十Ｒ
ｔ、ｂ−１−Ｒ１４０となっている。

従って、この場合には、二次電流ｉは上記抵抗分にて最
大に制約され、第７図Ｂ中に模式的に左下がりの余１線
で示すように最小の放電エネルギの電流波形ｉ　（Ｖ　
＜ＶＴＩ　）となる。

次に、第７図Ａ中の時刻ｔ６〜ｔｑ間に示すように、第
二範囲のエネルギ量を要する時になると、信号電圧■が
第一閾値を越えることにより、第一閾値回路／ｊ／αの
出力のみが高レベルとなり、第一アナログスイッチ／ｊ
、２ｃＬが閉じて、第一抵抗ｌμαが短絡され、インピ
ーダ壱、ス部／≠の抵抗値Ｒ３４はＲ＋４ｂとＲＩ４．
との和に低減し、従って、同図Ｂ中に右下が９の斜線で
示すように、放電電流’（ＶＴＩ＜Ｖ≦ｖＴｔ）はやや
制約を解かれる。

次いで、信号電圧Ｖが第二閾値ＶＴ２を、時刻６７〜６
０間に示すように越えると、第二閾値回路／！／ｌ）が
高レベル出力を発し、第ニアナログスイッチ／Ｊ’、２
６も閉じて、結局、二つの直列抵抗／グα。

ｔａｂが短絡されて、インピーダンス部／弘の抵抗値Ｒ
１４はＲ，番−Ｒ，、、とな９、第７図Ｂ中にチェック
模様を施して示すように、更に制約の解かれた放電電流
’　（ＶＴＲ＜　ｖ≦ＶＴ３）が流れ得る。

更に、信号電圧■が、第７図Ａ中の時刻ｔ８〜ｔ９間に
跨るように、第三閾値ＶＴ３をも越えると、同様のメカ
ニズムで第三閾値回路／、ｆ／Ｃを介して第三アナログ
スイッチ／ｊ２Ｃも閉じ、インピーダンス部／グの抵抗
値ＲＩ４は零となって、同図Ｂに示すように、最大の放
電エネルギを与える最大の放電電流ｉ　（ＶＴｓ　＜　
Ｖ　）が流れ得る。

時刻ｔ、以降（実際には通常のヒステリシス特性を持た
せることによる、閾値ＶＴ、よりはやや低い閾値となる
時刻）では、上述とは逆の動作により、順次、抵抗ｌ≠
Ｇから／μαまでが一つづつ回路系に挿入されていき、
その時の回転数に一、２／　　一 応じた相応の放電エネルギ量となっていく。勿論、負荷
信号に呼応するようにさせても良いし、切替段数も任意
であり、無段連続可変とすることもできる。

尚、この実施例を先の実施例と対比させてみると分かる
ように、先の実施例では誘導放電部分を時間的に制限し
ていたのに対して、この実施例では放電終了までの時間
は先のＴｃ＋ＴＬｍａｚで一定で、電流を制限している
ものとなるが、次の実施例は、結果としては両者を併せ
たようなエネルギ制御態様どしている。

但し、この第三の実施例では、電流制限は、そもそも点
火コイル−次側に流れている一次電流を制限するように
図っている。

第８図にその基本構成を示すが、−次電流を電流検出抵
抗／ｌを介して電圧変換して採シ出す等して検出し、一
方で入力端子１３に加えられる機関運転状態信号に応じ
、電流遮断用スイッチング素子ｊを流れる一次電流を、
ドライバタの制御を介して制御する。

２２− 先と同様に、第８図中、仮想線ＩＸ−ＩＸより右手の部
分を採り出して、この実施例のエネルギ制御回路！θと
しての一次電流制御回路／７の一構成例に就き説明する
。

通常のドライバタとしてのｐｎｐ　トランジスタタから
電流遮断用スイッチング素子よとしてのｎｐｎパワート
ランジスタｊのベースに至る回路中に、当該パワートラ
ンジスタｊのベースｔｉをバイパスする回路として、と
の実施例の一次電流制御回路／７を入れる。従来の基本
構成で、ドライバタから流れ込む一定ベース電流をｚｎ
ｒとするなら、本回路では、パワートランジスタｊへの
ベース電流ｉＢ６と本回路へのバイパス電流ｉ１．．と
の和がこの電流値に相当する（　ｉＢｒ　＝ｉＢｓ　＋
　ｉｌｑ　）。

従って、高放電エネルギを喪する時には、バイパス電流
ｉ、ヮを減らすことによシ、パワートランジスタｊへ犬
くの一次電流ｉ′を流しておき、これを遮断することに
よって二次側に大きな放電電流を流せば良いし、それ程
の放電エネルギ−，２Ｊ　− を要ｌ、７ない時には、バイパス電流ｉ、ヮを増し、ベ
ース電流ｉｎｓを減らして一次電流ｉ′を減らせば良い
。

そのために、先づ、バイパス電流路としてのｎｐｎ　）
ランジスタ／７３のコレクターエミッタ間をパワートラ
ンジスタｊのベースに対して側路的に設け、一方、その
トランジスタ／７３のベースには、電流検出抵抗／６か
らの電圧を固定抵抗／７／と可変抵抗／７λとで分圧し
た電圧が与えられるようにする。

そして、この可変抵抗／７２を、例えば光射の実施例で
挙げた高速応答光導％素子とし、これと望ましくはフォ
トカプラ構成を採る発光ダイオード／７４Ｚにてこの素
子７７．２をドライブするようにし、この発光ダイオー
ドに、例えば機関回転数ＲＰＭに比例した電圧値Ｖ±／
　（ＲＰＭ）を採る機関状態係号Ｖに相幽する電力を適
轟なドライバ／７３を介して与えるようにする。

第１０図Ａに示すように、機関回転数乃至その対応電圧
信号Ｖが高放電エネルギを要する比較的高い値から徐々
に低下していく過程を考えると、縦軸を任意スケールと
して、この曲線Ｖに比例的に発光ダイオード光量は変化
するので、時刻ｔＩｎをサンプルして示すように、十分
な電圧■が端子／３に得られている時には、可変抵抗／
７２の値は十分低く、従ってバイパス用トランジスタ／
７３０ベース電圧Ｖｌ？　（分圧回路出力電圧）は図示
のように十分低い。

そのため、同じく図示のように、バイパス電流ｉ、ｑは
十分小さく、パワートランジスタｊへのベース電流ｚｎ
ｉは十分に流れ、−次電流ｉ′も十分に流れているため
、既述の基本動作で機関回転同期信号（端子１０への断
続器からの入力等）に応じてパワースイッチングトラン
ジスタｊがターン・オフすることによる二次放電エネル
ギは十分に太きいものとなる。

これに対して、時刻ｔＩＩでサンプルして示すように、
それ程の高放電エネルギを毅さない相対的な低回転数モ
ードになると、電圧信号Ｖの値も低減し、発光ダイオー
ド光量の低減に伴つ−，２６− て光導電素子としての可変抵抗／７２の抵抗値が増大し
、分圧回路出力電圧Ｖｌ？が上昇することにより、バイ
パストランジスタ／７３を流れるバイパス電流Ｚ＋７が
増加し、パワースイッチングトランジスタｊへのベース
電流４ｎ５が相補的に減って、結局は二次放電電流ｉが
小さなものとなる。

両者の場合の放電、波形を相対的に第１０図Ｂ。

Ｃに併示する所からも顕らかなように、最大の、或いは
それ程−次電流を制限されていない時の放電電流波形（
第１０図Ｂ）に対して、それよシは制限されている場合
の第１０図Ｃの放電電流波形では、誘導放電部分におけ
る電流値が低下しているのみならず、結果として、誘導
放電持続時間ｔｔ、が第１０図Ｂの場合のそれ１１□よ
りも短く寿っている。

以上、各実施例に就き詳記したが、勿論、各具体的回路
例は任意であり、通常の電子ボリューム構成等も採用す
ることができるし、電流注入制御型のバイパス回路制御
部尋も構成できる。

２６− また、本出願人の別途開示する走行状態検出乃至機関状
態検出回路も採用できる。

ともかくも、本発明によれば、原理的には優れていたが
、出力エネルギが一義的であったために常に最大要求エ
ネルギに合わせた供給電力設計仕様とせねばならなかっ
た電流遮断容量放電複合式点火装置に実際的な改良を施
し、更にその長所を伸ばせるようになり、無駄な電力浪
費を抑え込むことができる等、極めて大きな効果を生ず
るものであるっ

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明点火装置の第一の実施例の概略構成図、
第２図は第一実施例要部の一例の概略構成図、第５図は
第一実施例の動作の説明図、第４図は第一実施例中の要
部構成子例及びその動作の各説明図、第５図は第二実施
例の概略構成図、第６図は第二実施例要部の一例の構成
図、第７図は第二実施例の動作の説明図、第８図は第三
実施例の概略構成図、第９図は第三実施例要部の概略構
成図、第１０図は第三実施例の動作−２７− の説明図、である。 図中、３は容−゛放電用エネルギ蓄積コンデンサ、グは
容量放電用第一スイッチング素子、ｊは電流遮断用第ニ
スイツチング素子、乙は点火コイル、りは第ニスイツチ
ング素子制御回路、／／Ｉｄ放電回路、７．２は放電持
続時間制御回路、／３は機関運転状態信号入力端子、／
≠は可変インピーダンス部、／ｊは二次電流路インピー
ダンス可変制御回路、／７は一次電流制御回路１．２０
は全体としての放電エネルギ制御回路、である。 特許出願人　　阪神エレクトリック株式会社：・ 代　理　人　　弁理士　福　　１）　信　折代　理　人
　　弁理士　福　１）　武　道代　理　人　　弁理士　
福　１）　賢　三２５

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. （１）容量放電に引き続いて電流遮断による誘導放電を
   生ずる電流遮断容量放電複合式点火装置であって、 機関運転状態信号に基づき、上記誘導放電部分のエネル
   ギを制御する放電エネルギ制御回路を有することを特徴
   とする内燃機関用点火装置。
2. （２）放電エネルギ制御回路は、誘導放電持続時間を制
   御することを特徴とする特許請求の範囲（１）に記載の
   装置。
3. （３）　　エネルギ制御回路は、誘導放電電流値を制御
   することを特徴とする特許請求の範囲（１）に記載の装
   置。
4. （４）　　エネルギ制御回路は、誘導放電部分の持続時
   間及び放電電流値を制御することな特徴と２御 する特許請求の範囲（１）に記載の装置。
5. （５）　　エネルギ制御回路は、誘導放電電流を生起さ
   せる一次コイル電流を制御することにより、該誘導放電
   部分の持続時間及び放電電流値を制御することを特徴と
   する特許請求の範囲（４）に記載の装置。