JPS58204164A - アルミニウム合金製打抜又は鍛造部材の製造方法 - Google Patents
アルミニウム合金製打抜又は鍛造部材の製造方法Info
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- JPS58204164A JPS58204164A JP58062060A JP6206083A JPS58204164A JP S58204164 A JPS58204164 A JP S58204164A JP 58062060 A JP58062060 A JP 58062060A JP 6206083 A JP6206083 A JP 6206083A JP S58204164 A JPS58204164 A JP S58204164A
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- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/05—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys of the Al-Si-Mg type, i.e. containing silicon and magnesium in approximately equal proportions
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、高強度及び組織硬化性（時効硬化性）アルミ
ニウム合金、特に処理後の破壊応力（Ｒｍ ）が２８０
ＭＰａに等しいか又はそれ以上であり、アルミニウム
協会（１’ Ａｌｕｍｉｎｉｕｍ Ａｇ５ｏａｌａｔｉ
ｏｎ ）呼称２００Ｇ、６０００及シフ０００系に相応
する合金製の゛鍛造又は打抜（型鍛造）製品（ｐｉａｃ
ｅ＠ｍａｔｒｌｏ５ｅｓ＋ ｏｕｆｏｒｇるｓ＋ｓ）の
製造法に係る。
ニウム合金、特に処理後の破壊応力（Ｒｍ ）が２８０
ＭＰａに等しいか又はそれ以上であり、アルミニウム
協会（１’ Ａｌｕｍｉｎｉｕｍ Ａｇ５ｏａｌａｔｉ
ｏｎ ）呼称２００Ｇ、６０００及シフ０００系に相応
する合金製の゛鍛造又は打抜（型鍛造）製品（ｐｉａｃ
ｅ＠ｍａｔｒｌｏ５ｅｓ＋ ｏｕｆｏｒｇるｓ＋ｓ）の
製造法に係る。
高強度アルミニウム合金製鍛造又は打抜製品の一般的製
造技術は次の工程を含んでいる。
造技術は次の工程を含んでいる。
１、 出発物質：従来の半連続鋳造法によって鋳造され
る金属 ２、均質化：この処理はかな９長時間にわたって（４時
間乃至４８時間）この合金を高温下（合金に応じて４９
０℃乃至６２０℃）に維持するというものである。この
処理は一般に、−力では後の熱変形のために充分な塑性
を金属に与えるため、他力では完成品から正確な使用特
性を得るため必要である ３、室温への冷却： ４、打抜温度への再加熱：この再加熱は金属が塑性変形
され得る温度にこの金属を導くというものである ５、 いわゆる熱変形作業二この作業はふつう鍛造及び
打抜によって実施される ６、室温への部材の冷却ニ ア、 熱処理：本出願の対象をなす高強度アルミニウム
合金の場合、熱処理は組織硬化を得るために必要である
。
る金属 ２、均質化：この処理はかな９長時間にわたって（４時
間乃至４８時間）この合金を高温下（合金に応じて４９
０℃乃至６２０℃）に維持するというものである。この
処理は一般に、−力では後の熱変形のために充分な塑性
を金属に与えるため、他力では完成品から正確な使用特
性を得るため必要である ３、室温への冷却： ４、打抜温度への再加熱：この再加熱は金属が塑性変形
され得る温度にこの金属を導くというものである ５、 いわゆる熱変形作業二この作業はふつう鍛造及び
打抜によって実施される ６、室温への部材の冷却ニ ア、 熱処理：本出願の対象をなす高強度アルミニウム
合金の場合、熱処理は組織硬化を得るために必要である
。
熱処理は以下の段階を含む。
７．１：合金の固溶体化処理（処理温度及び処理時間は
合金の性質によって変わる） ７．２：焼入れ（急冷）、即、ち室温で準安定状態の固
溶体を得るために充分な速度で （いわゆる臨界速度を超える）溶体化温度から室温まで
移行する ７、３二硬化相の沈澱 ａ）室温での成熟、又は ｂ）焼戻し処理。
合金の性質によって変わる） ７．２：焼入れ（急冷）、即、ち室温で準安定状態の固
溶体を得るために充分な速度で （いわゆる臨界速度を超える）溶体化温度から室温まで
移行する ７、３二硬化相の沈澱 ａ）室温での成熟、又は ｂ）焼戻し処理。
この工程段階は、工程の複雑さ及びそれら相互間のある
ものの非和合性のため、特に種々の作業の相対的時間に
関して、大量生産には適合しない◇しかしながら、１乃
至数個の作業ポストに高速の打抜（ｍａｔｒｉｙａｇａ
）又は鍛造（ｆｏｒｇａａｇｅ ）プレス機（ｐｒｅ
ｓｓｅｓ ｒａｐｉｄｅｓ）が存在することから、また
さらにこの後者の場合では変形中の部材をあるポストか
ら他のポストへ自動的に移動させることによって、本発
明に基く次の方法を、連続自動化ライン上での大量生産
のために適用することが可能となる。
ものの非和合性のため、特に種々の作業の相対的時間に
関して、大量生産には適合しない◇しかしながら、１乃
至数個の作業ポストに高速の打抜（ｍａｔｒｉｙａｇａ
）又は鍛造（ｆｏｒｇａａｇｅ ）プレス機（ｐｒｅ
ｓｓｅｓ ｒａｐｉｄｅｓ）が存在することから、また
さらにこの後者の場合では変形中の部材をあるポストか
ら他のポストへ自動的に移動させることによって、本発
明に基く次の方法を、連続自動化ライン上での大量生産
のために適用することが可能となる。
鋳造されたプルームから出発すると、温度ＴＩでの均質
化の後、プルームは変形温度Ｔ量まで（もしＴ、−Ｔ寓
であれば）、冷却速度を速くしながら冷却され、つぎに
直ちに熱変形され、そしてこの作業の最後に直接焼入れ
される。
化の後、プルームは変形温度Ｔ量まで（もしＴ、−Ｔ寓
であれば）、冷却速度を速くしながら冷却され、つぎに
直ちに熱変形され、そしてこの作業の最後に直接焼入れ
される。
もし均質化され、あらかじめ熱ｌＲ（予備鍛圧）された
合金または均質化の前処理を必要としない合金のプルー
ムから出発するならば、方法は、変形に先立つ再加熱が
温度Ｔ、に於いて・焼入れ前の従来の溶体化に通常用い
られる時間のあいだ（温度ＴＩでの処理に代って）続行
され不ことを除けば、はぼ同一である。
合金または均質化の前処理を必要としない合金のプルー
ムから出発するならば、方法は、変形に先立つ再加熱が
温度Ｔ、に於いて・焼入れ前の従来の溶体化に通常用い
られる時間のあいだ（温度ＴＩでの処理に代って）続行
され不ことを除けば、はぼ同一である。
温度Ｔｌはこれらの合金の通常の均質化温度である。さ
まざまな合金の均質化温度については、例エバパン・ホ
ーン（Ｖａｎ Ｈｏｒｎ ）による論文［アルオニウム
Ｊ （ＡＳＭ誌、１９６７年版・第１巻。
まざまな合金の均質化温度については、例エバパン・ホ
ーン（Ｖａｎ Ｈｏｒｎ ）による論文［アルオニウム
Ｊ （ＡＳＭ誌、１９６７年版・第１巻。
３２５頁）にリストが掲載されている。この温度の保持
時間は主要合金元素の固溶体化を可能ならしめるのに充
分でなければならない。
時間は主要合金元素の固溶体化を可能ならしめるのに充
分でなければならない。
温度Ｔ鵞は成形の始ｔシが生じる温度である。この温度
は、前記の合金が実現すべき部材を得るために充分な塑
性又は成形適性を示すようにして選ばれる。変形作業の
間、この温度はさらにこの変形程度、変形速度、工具類
温度及び合金の性質に従って変化し、そして値１に達す
ることができる。
は、前記の合金が実現すべき部材を得るために充分な塑
性又は成形適性を示すようにして選ばれる。変形作業の
間、この温度はさらにこの変形程度、変形速度、工具類
温度及び合金の性質に従って変化し、そして値１に達す
ることができる。
温度Ｔ１は合金の溶体化温度である。これについては例
えば前記のパン・ホーンの論文（３３２頁以下）にリス
トが記載されている。
えば前記のパン・ホーンの論文（３３２頁以下）にリス
トが記載されている。
均質化温度Ｔｌ （又は溶体化温度’ｒｍ）と変形開始
温度Ｔ鵞との間の冷却は、できるかぎり短かい時間内で
実施されなければならない。
温度Ｔ鵞との間の冷却は、できるかぎり短かい時間内で
実施されなければならない。
Ｔ、（又はＴ３）とＴ瀧の間の急速な冷却は好ましくは
パルス空気又は霧によるプルームの冷却によって得られ
る。
パルス空気又は霧によるプルームの冷却によって得られ
る。
一般に、均質化温度Ｔ１又／／ｉ溶体化温度Ｔ、と室温
との間の平均冷却速度は最終製品の優れた特性を保証す
るために充分（臨界焼入れ速度を上廻わる）でなければ
ならない。２０００ 、６０００及び７０００系の組織
硬化アルミ−ラム合金については、合金の性質に従って
これまた可変の臨界焼入れ範囲内で合金の組成とその微
細構造とに主として左右されるこの臨界焼入れ速度の観
念を用いるのが通例である。この臨界範囲は一般に溶体
化温度と２００℃乃至２５０′ｃＫ近い温度との間に含
まれ、特に４００℃乃至２９０℃の間に位置する。臨界
焼入れ速度は平均冷却速度として定義されることかでき
、これは最終特性にとって有害な粗雑な沈澱を防ぐため
には臨界範囲を超える必要がある。
との間の平均冷却速度は最終製品の優れた特性を保証す
るために充分（臨界焼入れ速度を上廻わる）でなければ
ならない。２０００ 、６０００及び７０００系の組織
硬化アルミ−ラム合金については、合金の性質に従って
これまた可変の臨界焼入れ範囲内で合金の組成とその微
細構造とに主として左右されるこの臨界焼入れ速度の観
念を用いるのが通例である。この臨界範囲は一般に溶体
化温度と２００℃乃至２５０′ｃＫ近い温度との間に含
まれ、特に４００℃乃至２９０℃の間に位置する。臨界
焼入れ速度は平均冷却速度として定義されることかでき
、これは最終特性にとって有害な粗雑な沈澱を防ぐため
には臨界範囲を超える必要がある。
熱変形工程終了時温度（ｉ）と室温（実際上２００℃）
との間の部材の平均冷却速度は、合金の臨界焼入れ速度
を上廻らなければならない。特に臨界焼入れ範囲内では
これが守られなければならない。この冷却条件は固溶体
の分解、従って硬化々合物の沈＃を避けることを可能に
する。この沈澱は製品の特性、特に機械的強度及び耐食
性にとって有害であることが分っている。
との間の部材の平均冷却速度は、合金の臨界焼入れ速度
を上廻らなければならない。特に臨界焼入れ範囲内では
これが守られなければならない。この冷却条件は固溶体
の分解、従って硬化々合物の沈＃を避けることを可能に
する。この沈澱は製品の特性、特に機械的強度及び耐食
性にとって有害であることが分っている。
実際は冷却サイクルはＴＴＰカーブ（時間、温度性質）
を使用することで定義することができる。
を使用することで定義することができる。
これらのカーブは所定の合金に特有のものであつ
１てＣの形状を示す。従って製品の冷却サイクル
を与えるカーブはこれらの性質に関するＴＴＰカーブの
先Ｍ（鼻部）左側に常に位置している必要がある。
１てＣの形状を示す。従って製品の冷却サイクル
を与えるカーブはこれらの性質に関するＴＴＰカーブの
先Ｍ（鼻部）左側に常に位置している必要がある。
アルミニウム合金の臨界焼入れ速度は合金の性質、微細
構造、さらに最終特性に左右される。例えば、２０００
及び７０００系の鋼合金について、臨界焼入れ速度は引
張り機械特性だけを考慮すれば２０℃／秒乃至１００℃
／秒の間に含まれる。
構造、さらに最終特性に左右される。例えば、２０００
及び７０００系の鋼合金について、臨界焼入れ速度は引
張り機械特性だけを考慮すれば２０℃／秒乃至１００℃
／秒の間に含まれる。
但しこの臨界焼入れ速度はもし粒子間腐食（ｃｏｒｒｏ
＠ｌｏｎ ｉｎｔｅｒｇｒａｎｕｌａｉｒａ ）への耐
性を考慮すれば１００℃／秒を超える可能性がある（例
えば７０７５Ｔ−合金については１５０℃／秒、２０２
４Ｔ、合金については５００℃／秒）。銅を含まない７
ｏｏｏ゛系合金については、臨界焼入れ速度ははるかに
低い（例えば７０２０合金については０．５℃／秒乃至
１℃／秒）。６０００合金については臨界焼入れ速度は
１℃／秒乃至１０℃／秒の間で変化する（例えば６０６
３合金については１℃／秒及び６０６１合金については
１０℃／秒）。
＠ｌｏｎ ｉｎｔｅｒｇｒａｎｕｌａｉｒａ ）への耐
性を考慮すれば１００℃／秒を超える可能性がある（例
えば７０７５Ｔ−合金については１５０℃／秒、２０２
４Ｔ、合金については５００℃／秒）。銅を含まない７
ｏｏｏ゛系合金については、臨界焼入れ速度ははるかに
低い（例えば７０２０合金については０．５℃／秒乃至
１℃／秒）。６０００合金については臨界焼入れ速度は
１℃／秒乃至１０℃／秒の間で変化する（例えば６０６
３合金については１℃／秒及び６０６１合金については
１０℃／秒）。
本発明は添付図面並びに次の具体例によってさらに詳し
く理解されよう。
く理解されよう。
以下の実施例で得られた結果を示す。
実施例１ ６０６１合金
組成（％重重）
ｓｔ ： ｏ、ａ。
Ｍｇ ： １．０５
Ｃｕ ： ０．２５
Ｃｒ ： ０．２０
Ｆｅ ： ０．１９
Ｍｎ ＜ ０．０１
＼
Ｔｉ ： ０．０２
同一組成の、直径６０ｍ＋の鋳造ビレット（ｂｉｌｌｅ
ｔＬ＠ｌ）をそれぞれ下記の処理サイクルにかける。
ｔＬ＠ｌ）をそれぞれ下記の処理サイクルにかける。
一すイクルＡ（従来法）
０均質化：５９０℃で６時間
α定常空気による室温までの冷却
０再加熱：５００℃
Ｏ打抜
０空気冷却
Ｏ溶体化：５４０℃で１時間
Ｏ水焼入れ
Ｏ焼入れ ２４時間後の焼戻し１１７５℃で８時間
一すイクルＣ（本発明方法）
０均質化：５８０℃で６時間
Ｏ流動（吹付）空気での冷却：５８０℃から５００℃ま
で ０打抜＝（工具温度４５０℃） ０水焼入れ ０焼入れ ２４時間後の焼戻し１１７５℃で８時間 このサイクル中の平均焼入れ速度は、約り０℃／秒であ
る合金の臨界焼入れ速度金上層わった。
で ０打抜＝（工具温度４５０℃） ０水焼入れ ０焼入れ ２４時間後の焼戻し１１７５℃で８時間 このサイクル中の平均焼入れ速度は、約り０℃／秒であ
る合金の臨界焼入れ速度金上層わった。
打抜部品について得られ比特性値は次の通りである：
以上の如く、サイクルＣに従って得られた特性値はサイ
クルＡのそれ金上層わっている。
クルＡのそれ金上層わっている。
組成（％重量）
Ｃｕ ： ３．８５
Ｍｇ ： ０．６１
Ｍｎ ： ０．５４
８１ ： ０．３５
Ｆ・ ： ０．４１
Ｃｒ （０，０１
〕
Ｚｎ ： ０．０１
Ｔｉ ： ０．０２
同一組成の、直径５５■の鋳造ビレットをそれぞれ下記
の処理サイクルにかける。
の処理サイクルにかける。
サイクルＡ（従来法）
０均質化：４９０℃で８時間
Ｏ定常空気による室温までの冷却
Ｏ再加熱：４２０℃まで
Ｏダイインク成形（ｍａｔｒｌｙａｇ＊ ａｎ ｕｎｅ
ｆｒａｐｐｅ ）０定常空気による室温までの冷却 ０溶体化＝４９５℃で１時間 Ｏ水焼入れ ０室温での成熟 一すイクルＣ（本発明方法） ０均質化＝４９０℃で８時間 Ｏ流動（吹付）空気での冷却二４９０℃から４１０℃ま
で ・ダイインク成形＝（工具温度４１０℃）・成形作業直
後の冷水焼入れ Ｏ室温での成熟 このサイクル中の４５０℃乃至２５０℃の間の平均冷却
速度は２０℃／秒を上廻った。
ｆｒａｐｐｅ ）０定常空気による室温までの冷却 ０溶体化＝４９５℃で１時間 Ｏ水焼入れ ０室温での成熟 一すイクルＣ（本発明方法） ０均質化＝４９０℃で８時間 Ｏ流動（吹付）空気での冷却二４９０℃から４１０℃ま
で ・ダイインク成形＝（工具温度４１０℃）・成形作業直
後の冷水焼入れ Ｏ室温での成熟 このサイクル中の４５０℃乃至２５０℃の間の平均冷却
速度は２０℃／秒を上廻った。
成形部品について得られた特性値は次の通９である：
４種の合金がテストされ念。
組成（％重量）
各々の合金について、直径１９０■のビレットが半連続
鋳造によって得られた。これらのビレットは４８０℃で
６時間均質化され、空気冷却され、２回加熱式鍛造によ
って４２０℃まで再加熱された。即ち −加熱第１回目： ５０Ｘ５ ｏｓの角板形ビレットの
引抜き 一加熱第２回目＝５０閣の入角形状付はロッド形状に変
形可能な体積にプルームを切断した後、次の仕様に従っ
てサイクルＤが適用されたＯ Ｏ溶体化：４５０℃に於いて１時間１５分０４５０℃で
のロッド形状への圧延成形（ｍａｔｒｌｙａｇｓ）：
（工具源９４２０℃）Ｏ冷水焼入れ Ｏ成熟：室温で１２５日 又は Ｏ焼戻し：１００℃で４時間＋１３０℃で２４時間 得られた機械的特性値は次の通シである：これらの特性
値は従来法（サイクルＢ）の同じ合金について普通に得
られる特性値と一致する。
鋳造によって得られた。これらのビレットは４８０℃で
６時間均質化され、空気冷却され、２回加熱式鍛造によ
って４２０℃まで再加熱された。即ち −加熱第１回目： ５０Ｘ５ ｏｓの角板形ビレットの
引抜き 一加熱第２回目＝５０閣の入角形状付はロッド形状に変
形可能な体積にプルームを切断した後、次の仕様に従っ
てサイクルＤが適用されたＯ Ｏ溶体化：４５０℃に於いて１時間１５分０４５０℃で
のロッド形状への圧延成形（ｍａｔｒｌｙａｇｓ）：
（工具源９４２０℃）Ｏ冷水焼入れ Ｏ成熟：室温で１２５日 又は Ｏ焼戻し：１００℃で４時間＋１３０℃で２４時間 得られた機械的特性値は次の通シである：これらの特性
値は従来法（サイクルＢ）の同じ合金について普通に得
られる特性値と一致する。
これらのＡＡ −Ｚｎ −Ｍｇ合金は次のような特性を
示すから、特に本発明の方法に適応することに注意すべ
きであるニ ー溶体化温度の範囲が広い（少くとも３６０℃乃至５５
０℃） □ 一臨界焼入れ速度が低い（約０．５℃／秒乃至２℃／秒
）
示すから、特に本発明の方法に適応することに注意すべ
きであるニ ー溶体化温度の範囲が広い（少くとも３６０℃乃至５５
０℃） □ 一臨界焼入れ速度が低い（約０．５℃／秒乃至２℃／秒
）
第１図は点（１）から始まる鋳造プルームのＳ合（サイ
クル人）と点（１）から始まる均質化され且つあらかじ
め熱鍛されたプルームの場合（サイクルＢ）の先行技術
に従う従来の変化段階を示す略図であり、その工程段階
については本明細書中発明の詳細な説明の冒頭に記載し
た通りである。 第２ａ図は鋳造したプルームから出発する場合（サイク
ルＣ）の本発明に従う製造段階を示す略図であシ、 第２ｂ図は均質化され且つあらかじめ熱鍛されたプルー
ムから出発する場合（ｔイクルＤ）の本発明に従う製造
段階を示す略図である。 第３図はＴＴＰカーブ（１０又は１１）に対する２つの
製造サイクル（ａＳ及びＣ黛）の位置を示すグラフであ
る。 １．１′・・・出発点、２・・・均質化、３．６・・・
冷却、４・・・再加熱、５・・・熱変形、７．１・・・
溶体化、７．２・・・焼入れ、７．３ ａ・・・成熟、
７．３ｂ・・・焼戻し、■、■・・・従来の製造工程、
■、■、Ｃ１，Ｃ，・・・本発明の製造工程、Ｔ１・・
・均質化温度、Ｔ鵞・・・熱変形温度、１・・・熱変形
終了時温度、１０．１１・・・ＴＴＰカーブ。
クル人）と点（１）から始まる均質化され且つあらかじ
め熱鍛されたプルームの場合（サイクルＢ）の先行技術
に従う従来の変化段階を示す略図であり、その工程段階
については本明細書中発明の詳細な説明の冒頭に記載し
た通りである。 第２ａ図は鋳造したプルームから出発する場合（サイク
ルＣ）の本発明に従う製造段階を示す略図であシ、 第２ｂ図は均質化され且つあらかじめ熱鍛されたプルー
ムから出発する場合（ｔイクルＤ）の本発明に従う製造
段階を示す略図である。 第３図はＴＴＰカーブ（１０又は１１）に対する２つの
製造サイクル（ａＳ及びＣ黛）の位置を示すグラフであ
る。 １．１′・・・出発点、２・・・均質化、３．６・・・
冷却、４・・・再加熱、５・・・熱変形、７．１・・・
溶体化、７．２・・・焼入れ、７．３ ａ・・・成熟、
７．３ｂ・・・焼戻し、■、■・・・従来の製造工程、
■、■、Ｃ１，Ｃ，・・・本発明の製造工程、Ｔ１・・
・均質化温度、Ｔ鵞・・・熱変形温度、１・・・熱変形
終了時温度、１０．１１・・・ＴＴＰカーブ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１］ アルミニウム合金の均質化温度に等しい温度
Ｔ、での鋳造プルームの再加熱、又は前記アルミニウム
合金の溶体化温度に等しい温度Ｔ１での鋳造プルーム又
は均質化及び予備鍛圧プルームの再加熱、再加熱直後の
温度Ｔ、 （（Ｔ、又はＴｓ）での熱変形、熱変形直後
の焼入れ、及び焼入後の成熟及び／又は焼戻しから成り
、ＴＩ （又はＴａ）及びＴ、間の冷却がパルス空気又
は霧によって実施されることを特徴とする、組織硬化性
高強度（Ｒｍ）２８０ＭＰａ）アルミニウム合金製打抜
又は鍛造部材の製造方法。 （２） ４００℃乃至２９０℃間の平均焼入れ速度が前
記合金の臨界焼入れ速度を上層わることを特徴とする特
許請求の範囲第１項に記載の方法〇（３） 熱変形終
了時温度（モ）と２００℃との間の平均焼入れ速度が前
記合金の臨界焼入れ速度を上層わることを特徴とする特
許請求の範囲第１項又は第２項に記載の方法。 （４） 温度Ｔ１（又はＴａ）での再加熱期間終了時
温度と２００℃との間の平均冷却速度が前記合金の臨界
焼入れ速度を上層わることを特徴とする特許請求の範囲
第１項乃至第３項のいずれかに記載の方法。 （５１Ｔｌ又はＴ１でのプルームの再加熱終了時と焼入
れ終了時との間の製造サイクルが、温度・時間ダイヤグ
ラム上で、前記合金のＴＴＰカーブ（１乃至数本）よｐ
前のゾーン内に完全に収まることを特徴とする特許請求
の範囲第１項乃至第４項のいずれかに記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8206705 | 1982-04-13 | ||
| FR8206705A FR2524908A1 (fr) | 1982-04-13 | 1982-04-13 | Procede de fabrication de pieces matricees ou forgees en alliage d'aluminium |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58204164A true JPS58204164A (ja) | 1983-11-28 |
Family
ID=9273142
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58062060A Pending JPS58204164A (ja) | 1982-04-13 | 1983-04-08 | アルミニウム合金製打抜又は鍛造部材の製造方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4490189A (ja) |
| EP (1) | EP0092492A1 (ja) |
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