JPS58201092A - 原子炉格納容器ダイヤフラムフロアの支持構造 - Google Patents
原子炉格納容器ダイヤフラムフロアの支持構造Info
- Publication number
- JPS58201092A JPS58201092A JP57083140A JP8314082A JPS58201092A JP S58201092 A JPS58201092 A JP S58201092A JP 57083140 A JP57083140 A JP 57083140A JP 8314082 A JP8314082 A JP 8314082A JP S58201092 A JPS58201092 A JP S58201092A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- diaphragm floor
- column
- diaphragm
- support structure
- reactor containment
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Structure Of Emergency Protection For Nuclear Reactors (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、原子炉格納容器ダイヤフラムフロアの支持構
造に関する。
造に関する。
原子炉格納容器ダイヤフラムフロアは、原子炉格納容器
をドライウェルとサプレッションチェンバに２分する仕
切床である。このダイヤフラムフロアは、ダイヤプラム
フロアコラムによシ下方から支持している。
をドライウェルとサプレッションチェンバに２分する仕
切床である。このダイヤフラムフロアは、ダイヤプラム
フロアコラムによシ下方から支持している。
ところで、第１図に示すよう罠、従来のダイヤフラムフ
ロアコラム６は、Ｈ形ビームを使用しており、補強リブ
１０を多数用いてコラムプレーシング９を連接するため
、施工性が良くなかった。
ロアコラム６は、Ｈ形ビームを使用しており、補強リブ
１０を多数用いてコラムプレーシング９を連接するため
、施工性が良くなかった。
更に、ダイヤフラムフロアコラムの下部はプール水中に
没するが、プール水はベント管あるいはクエンチャから
の蒸気放出によって生じた水力学的動荷重を受ける。し
かるに、Ｈ形ビームは溝部に面する方向からの荷重に対
して不利な構造であシ、シかもこの荷重方向はＨ形ビー
ムの剛性弱軸方向であるという強度上の不利がある。
没するが、プール水はベント管あるいはクエンチャから
の蒸気放出によって生じた水力学的動荷重を受ける。し
かるに、Ｈ形ビームは溝部に面する方向からの荷重に対
して不利な構造であシ、シかもこの荷重方向はＨ形ビー
ムの剛性弱軸方向であるという強度上の不利がある。
本発明の目的は、上述の事情に鑑みてなされたもので、
施工性の向上に有効で、かつ、強度的にもより安全な原
子炉格納容器ダイヤフラムフロアの支持構造を提供する
にある。
施工性の向上に有効で、かつ、強度的にもより安全な原
子炉格納容器ダイヤフラムフロアの支持構造を提供する
にある。
この目的に旧う為に１本発明のダイヤプラムフロアの支
持構造はダイヤフラムフロアコラムおよびコラムプレー
シングを四角形断面のビームにより構成することｔ−特
徴とするン 発明者は、Ｈ形ビームが不都合であることを確認すると
同時に様々の断面形状を有するビームについて検討した
。その結果１円柱など円弧を含むビームは、ビーム同志
の接合が難しく、コラムプレーシングの接合に非常な手
数を要すること、および、断面多角形のビームでは、角
数が増えるに従ってビーム自体の製造に手数ヲ要し、ビ
ーム同志の接合も難しくなることが明らかとなシ四角形
断面が事実上実効を上げ得る唯一のビーム形状であるこ
とを見出した。
持構造はダイヤフラムフロアコラムおよびコラムプレー
シングを四角形断面のビームにより構成することｔ−特
徴とするン 発明者は、Ｈ形ビームが不都合であることを確認すると
同時に様々の断面形状を有するビームについて検討した
。その結果１円柱など円弧を含むビームは、ビーム同志
の接合が難しく、コラムプレーシングの接合に非常な手
数を要すること、および、断面多角形のビームでは、角
数が増えるに従ってビーム自体の製造に手数ヲ要し、ビ
ーム同志の接合も難しくなることが明らかとなシ四角形
断面が事実上実効を上げ得る唯一のビーム形状であるこ
とを見出した。
以下１本発明を一実施例によって詳細に説明する。
第２図は、沸騰水型原子炉の格納容器の全体断面図を示
している。図において、原子炉格納容器１は、ダイヤフ
ラムフロア７によシ内部をドライウェル４とサプレッシ
ョンチェンバ５に仕切ル。
している。図において、原子炉格納容器１は、ダイヤフ
ラムフロア７によシ内部をドライウェル４とサプレッシ
ョンチェンバ５に仕切ル。
ドライウェル４には原子炉圧力容器２を設置する。
格納容器１内での配管破断などの際、ドライウェル４に
噴出する高温高圧蒸気を凝縮する為に、蒸気ヲサブレツ
ションチェンバ５内のプール水３に導くベント管１１を
ダイヤフラムフロア７に設ける。更に、主蒸気配管に設
置されている逃がし安全弁が作動した場合に、高温高圧
の蒸気をプール水３に導く為、逃がし安全弁排気管１２
およびクエンチャ１３を設ける。
噴出する高温高圧蒸気を凝縮する為に、蒸気ヲサブレツ
ションチェンバ５内のプール水３に導くベント管１１を
ダイヤフラムフロア７に設ける。更に、主蒸気配管に設
置されている逃がし安全弁が作動した場合に、高温高圧
の蒸気をプール水３に導く為、逃がし安全弁排気管１２
およびクエンチャ１３を設ける。
ここで、ダイヤフラムフロア７は、一端を圧力容器ペデ
スタル８に他端をダイヤスラムフロアコラム６に支持す
る。
スタル８に他端をダイヤスラムフロアコラム６に支持す
る。
第３図は、第２図の■−■断面図を示す。ダイヤフラム
フロアコラム６は１円周に２００間隔で１８本設置する
。ダイヤフラムフロアコラム６は断面が正四角形の中空
ビームを用いる。この四角形断面のビームは一辺が前記
円周の中心に向き合うように配置する。
フロアコラム６は１円周に２００間隔で１８本設置する
。ダイヤフラムフロアコラム６は断面が正四角形の中空
ビームを用いる。この四角形断面のビームは一辺が前記
円周の中心に向き合うように配置する。
第４図は、第３図のＩＶ−ＩＶ矢視図を示す。ダイヤフ
ラムフロアコラム６には、鉛直力に対する剛性を増加さ
せ座屈を防止する為、四角形断面のビームからなるコラ
ムプレーシング９ａ〜９ｄを設ける。そして、筋交いと
なるコラムブレーシング９ａ、９ｂ、横桁となるコラム
プレーシング９ｂ。
ラムフロアコラム６には、鉛直力に対する剛性を増加さ
せ座屈を防止する為、四角形断面のビームからなるコラ
ムプレーシング９ａ〜９ｄを設ける。そして、筋交いと
なるコラムブレーシング９ａ、９ｂ、横桁となるコラム
プレーシング９ｂ。
９ｑの内、ブール水３水面よりも上方に配置されたコラ
ムブレーシング９ａ、９ｂについては四角形断面の稜が
上に来るように配置する。これはコラムブレーシング９
ａ、９ｂの水切シを円滑に行い、腐食を防止する為であ
る。これに対し、プール水３中に水沈するコラムブレー
シング９Ｃ６９ｄは、四角形断面の上辺が水平すなわち
辺が上に来るように配置する。これは水中のコラムブレ
ーシングｇｃ、ｇｄは、水切シの必要性がなく。
ムブレーシング９ａ、９ｂについては四角形断面の稜が
上に来るように配置する。これはコラムブレーシング９
ａ、９ｂの水切シを円滑に行い、腐食を防止する為であ
る。これに対し、プール水３中に水沈するコラムブレー
シング９Ｃ６９ｄは、四角形断面の上辺が水平すなわち
辺が上に来るように配置する。これは水中のコラムブレ
ーシングｇｃ、ｇｄは、水切シの必要性がなく。
むしろ接合部の施工性すなわちコラム６とコラムプレー
シング９Ｃおよび９ｄの切断および溶接の容易性を考え
てのことである。
シング９Ｃおよび９ｄの切断および溶接の容易性を考え
てのことである。
第５図は、第４図の７部の詳細を示す立体図である。図
に示される如く、コラムブレーシング９ａ、９ｂはダイ
ヤフラムフロアコラム６の面に直接溶接台する。図に明
らかな如く、溶接線すなわちコラムプレーシング９ａ、
９ｂの切シロはすべて直線となる。ダイヤフラムフロア
コラム６の変形・圧潰を防ぐ為、コラム６内には水平方
向にリプ１４を設ける。このリブ１４は、コラムブレー
シング９ａ、９ｂの水平方向分力の作用点に設ける。コ
ラム６に直接コラムプレーシング９８７′″９ｄを接合
することが可能になったのは、従来のコラム６がその剛
性に方向性が生じるＨ形ビームであり、しかも剛性の弱
い方向にコラムブレーシング９ａ〜９ｄを接合していた
為、接合部を十分に補強することが必要だったのに対し
１本実施例では、剛性の弱い方向がなくなった為である
。更に本実施例によれば、コラムブレーシン７９ ａ〜
９ｄの取付は方向が、ダイヤフラムフロアコラム６の剛
性弱軸でない為、コラムブレーシングの剛性を従来よ如
小さくすることができる。
に示される如く、コラムブレーシング９ａ、９ｂはダイ
ヤフラムフロアコラム６の面に直接溶接台する。図に明
らかな如く、溶接線すなわちコラムプレーシング９ａ、
９ｂの切シロはすべて直線となる。ダイヤフラムフロア
コラム６の変形・圧潰を防ぐ為、コラム６内には水平方
向にリプ１４を設ける。このリブ１４は、コラムブレー
シング９ａ、９ｂの水平方向分力の作用点に設ける。コ
ラム６に直接コラムプレーシング９８７′″９ｄを接合
することが可能になったのは、従来のコラム６がその剛
性に方向性が生じるＨ形ビームであり、しかも剛性の弱
い方向にコラムブレーシング９ａ〜９ｄを接合していた
為、接合部を十分に補強することが必要だったのに対し
１本実施例では、剛性の弱い方向がなくなった為である
。更に本実施例によれば、コラムブレーシン７９ ａ〜
９ｄの取付は方向が、ダイヤフラムフロアコラム６の剛
性弱軸でない為、コラムブレーシングの剛性を従来よ如
小さくすることができる。
前述した通り、冷却材喪失事故時には、ドライウェル４
の圧力が急激に上昇し、ベント管１１内を通って空気及
び蒸気がブール水３中に放出される。これによりプール
水３が流動し、水中構造物にドラッグ力と呼ばれる荷重
を与える。これと同様の現象は主蒸気配管に設置されて
いる逃がし安全弁が作動した場合にも発生し、クエンチ
ャ１３よシ放出された空気と蒸気によりドラッグ力が水
中構造物に加わる。ところで、これらのドラッグ力すな
わち水力学的動荷重は、流体中にある構造物の抵抗係数
によシ、加わる大きさが違うことが知られている。第６
図囚、■は、コラム用ビームの断面形状に与える水流の
影響を示している。■図に示すＨ形ビーム６Ａでは、水
流Ｃに対する受は面が平面であるので、抵抗係数は小さ
く、水流りに対する受は面は凹面である為抵抗係数が大
となるヶ これに対し、＠図に示す四角形断面ビーム６Ｂでは、水
流Ｅ、Ｐに対し同じ抵抗係数となる。それ故、ドラッグ
力は、いずれの面でも同じである。
の圧力が急激に上昇し、ベント管１１内を通って空気及
び蒸気がブール水３中に放出される。これによりプール
水３が流動し、水中構造物にドラッグ力と呼ばれる荷重
を与える。これと同様の現象は主蒸気配管に設置されて
いる逃がし安全弁が作動した場合にも発生し、クエンチ
ャ１３よシ放出された空気と蒸気によりドラッグ力が水
中構造物に加わる。ところで、これらのドラッグ力すな
わち水力学的動荷重は、流体中にある構造物の抵抗係数
によシ、加わる大きさが違うことが知られている。第６
図囚、■は、コラム用ビームの断面形状に与える水流の
影響を示している。■図に示すＨ形ビーム６Ａでは、水
流Ｃに対する受は面が平面であるので、抵抗係数は小さ
く、水流りに対する受は面は凹面である為抵抗係数が大
となるヶ これに対し、＠図に示す四角形断面ビーム６Ｂでは、水
流Ｅ、Ｐに対し同じ抵抗係数となる。それ故、ドラッグ
力は、いずれの面でも同じである。
また、断面剛性も従来のＨ形断面の７ランジ部長さと同
程度で剛性の確保が可能である。
程度で剛性の確保が可能である。
さらに、冷却材喪失事故時には、プール水中に放出され
るドライウェル内の空気の為にベント管出口付近に空気
層が形成されてプール水面が急激に上昇し、空気層が分
離した後は水面は急激に落下する。この時、ダイヤスラ
ムフロアコラムには、水流による摩擦力が働き、ダイヤ
フラムフロアコラムに対する鉛直方向荷重となる。この
荷重は。
るドライウェル内の空気の為にベント管出口付近に空気
層が形成されてプール水面が急激に上昇し、空気層が分
離した後は水面は急激に落下する。この時、ダイヤスラ
ムフロアコラムには、水流による摩擦力が働き、ダイヤ
フラムフロアコラムに対する鉛直方向荷重となる。この
荷重は。
冷却材喪失事故時の差圧荷重と相俟って、コラムに対す
る大きな座屈荷重となる。それ故、Ｈ形を四角形断面に
変えることにより、ビームの単位長さ当シの表面積を減
らすことができるので、コラムに対する座屈荷重は減少
する。
る大きな座屈荷重となる。それ故、Ｈ形を四角形断面に
変えることにより、ビームの単位長さ当シの表面積を減
らすことができるので、コラムに対する座屈荷重は減少
する。
以上述べた本発明の実施例によれば以下に示す効果があ
る。
る。
（１）水力学的動荷重であるドラッグ力をＨ形断面ビー
ムを用いることによシ約２５％低減できる。
ムを用いることによシ約２５％低減できる。
（２） ビームの単位長さ当りの表面積が少なくなる
ために、水面の上下動による鉛直方向荷重を約３０％低
減できる。
ために、水面の上下動による鉛直方向荷重を約３０％低
減できる。
（３）ダイヤフラムフロアコラムとコラムプレーシング
との結合部形状を簡素化でき、施工性および信頼性が向
上する。
との結合部形状を簡素化でき、施工性および信頼性が向
上する。
（４） ビームの断面剛性に対する弱軸が改善される
為、コラムプレーシングの補強を削減できる。
為、コラムプレーシングの補強を削減できる。
本発明によれば、ダイヤフラムフロアコラム及びコラム
ブレーシングとして四角形断面のビームを用いることに
よシ、流体による抵抗係数を小さくできるので、ダイヤ
フラムフロアコラムに加わ（９） る荷重を約２５％低減することができ、併わせてダイヤ
フラムフロアとコラムプレーシングとの結合部形状も簡
素化できるので施工性を向上することができる。
ブレーシングとして四角形断面のビームを用いることに
よシ、流体による抵抗係数を小さくできるので、ダイヤ
フラムフロアコラムに加わ（９） る荷重を約２５％低減することができ、併わせてダイヤ
フラムフロアとコラムプレーシングとの結合部形状も簡
素化できるので施工性を向上することができる。
第１図は、従来のダイヤフラムフロアコラムの詳細図、
第２図は、原子炉格納容器の全体断面図。 第３図は、第２図のＩＩＩ−ＩＩＩ断面図、第４図は第
３図のＩＶ−ＩＶ矢視図、第５図は第４図の７部の詳細
１・・・原子炉格納容器、３・・・プール水、４・・・
ドライウェル％５・・・サプレッションチェンバ、６・
・・ダイヤフラムフロアコラム、７・・・ダイヤフラム
フロア。 ８・・・原子炉圧力容器ペデスタル、９ａ〜９ｄ・・・
コ（１０） 第 １ 口 第 ２ ｚ 策 ３ 図 第 ４ い
第２図は、原子炉格納容器の全体断面図。 第３図は、第２図のＩＩＩ−ＩＩＩ断面図、第４図は第
３図のＩＶ−ＩＶ矢視図、第５図は第４図の７部の詳細
１・・・原子炉格納容器、３・・・プール水、４・・・
ドライウェル％５・・・サプレッションチェンバ、６・
・・ダイヤフラムフロアコラム、７・・・ダイヤフラム
フロア。 ８・・・原子炉圧力容器ペデスタル、９ａ〜９ｄ・・・
コ（１０） 第 １ 口 第 ２ ｚ 策 ３ 図 第 ４ い
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、原子炉格納容器内をドライウェルとサプレッション
チェンバに仕切るダイヤプラムフロアの支持構造であっ
て％該ダイヤフラムフロアの内周を原子炉圧力容器ペデ
スタルによって、外周をダイヤスラムフロアコラムによ
ってそれぞれ支持するようにした支持構造において、前
記ダイヤフラムフロアコラムをコラムプレーシングによ
って補強すると共に、ダイヤフラムフロアコラムおよび
コラムプレーシングとして四角形断面のビームを用いる
ことを特徴とする原子炉格納容器ダイヤフラムフロアの
支持構造。 ２、前記ダイヤフラムフロアコラムとコラムプレーシン
グとは溶接によ）直接接合されていることを特徴とする
特許請求の範囲第１項記載の原子炉格納容器ダイヤフラ
ムフロアの支持構造。 ３、前記ダイヤフラムフロアコラムは、コラムプレーシ
ングとの接合部において、中空部にリブを有することを
特徴とする特許請求の範囲第１項または第２項記載の原
子炉格納容器ダイヤフラムフロアの支持構造。 ４、 前記コラムプレーシングは前記サプレッションチ
ェンバ内のプール水水面より上方で四角形断面の稜を上
にし、プール水水面よシ下方で四角形断面の辺を上にす
るように設けたことを特徴とする特許請求の範囲第１項
ないし第３項のいずれか１つに記載の原子炉格納容器ダ
イヤフラムフロアの支持構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57083140A JPS58201092A (ja) | 1982-05-19 | 1982-05-19 | 原子炉格納容器ダイヤフラムフロアの支持構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57083140A JPS58201092A (ja) | 1982-05-19 | 1982-05-19 | 原子炉格納容器ダイヤフラムフロアの支持構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58201092A true JPS58201092A (ja) | 1983-11-22 |
Family
ID=13793894
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57083140A Pending JPS58201092A (ja) | 1982-05-19 | 1982-05-19 | 原子炉格納容器ダイヤフラムフロアの支持構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58201092A (ja) |
-
1982
- 1982-05-19 JP JP57083140A patent/JPS58201092A/ja active Pending
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