JPS58199843A - 鉱石製錬用電気炉中で装入物層の下で行なうフエロニツケル製錬法 - Google Patents
鉱石製錬用電気炉中で装入物層の下で行なうフエロニツケル製錬法Info
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- JPS58199843A JPS58199843A JP7593182A JP7593182A JPS58199843A JP S58199843 A JPS58199843 A JP S58199843A JP 7593182 A JP7593182 A JP 7593182A JP 7593182 A JP7593182 A JP 7593182A JP S58199843 A JPS58199843 A JP S58199843A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、鉄合金の製造に、詳細には、鉱石製錬用電気
炉での装入物層の下で行なうフェロニッケル製錬法に、
関するものである。
炉での装入物層の下で行なうフェロニッケル製錬法に、
関するものである。
フェロニッケルを製造する場合に、シンダー、すなわち
、酸化ニッケル鉱石、還元剤および融剤からなる前焙焼
された装入物、の還元製錬が広く利用されている。この
ような電気製錬で最も重要なパラメーターは、スラグ層
（ないし浴）の厚さくないし深さ）、電極のスラグ層へ
の浸せきの深さおよびスラグに濡れた電極表面あたシの
比電力である。製錬工程で、予め決められた進行順に従
ったパラメーターを維持するためにこのパラメーターが
監視・管理される。鉱石製錬用電気炉でのこのようなフ
ェロニッケル製錬法のどれも本発明に類似している。
、酸化ニッケル鉱石、還元剤および融剤からなる前焙焼
された装入物、の還元製錬が広く利用されている。この
ような電気製錬で最も重要なパラメーターは、スラグ層
（ないし浴）の厚さくないし深さ）、電極のスラグ層へ
の浸せきの深さおよびスラグに濡れた電極表面あたシの
比電力である。製錬工程で、予め決められた進行順に従
ったパラメーターを維持するためにこのパラメーターが
監視・管理される。鉱石製錬用電気炉でのこのようなフ
ェロニッケル製錬法のどれも本発明に類似している。
フェロニッケルの製錬法の公知の従来技術では、電気炉
の裏張シおよび電気製錬の経済性に対するスラグ対流の
有害な影響の除去に十分な注意が払われていなかった。
の裏張シおよび電気製錬の経済性に対するスラグ対流の
有害な影響の除去に十分な注意が払われていなかった。
この電気製錬工程は、電気抵抗のあるスラグ層の内部で
主に熱を発生させるという方式で行なわれていた。この
方式では、例えばソ連の冶金工場では、スラグ層の厚さ
はおよそ電極直径の／、−から２０までであり、電極の
浸せきの深さは電極直径の０．ｊから１．−までであシ
、スラグで濡れた電極表面あたシの比電力は、フェロニ
ッケル製錬用の電気炉ではＪ ＭＷ／ｒｎ”を越えない
。しかし、このような電気製錬の方式では、強いスラグ
対流が起る。慣用のスラグ層の厚さを考慮に入れると、
電極の深い浸せきによって起されるスラグ対流は、電気
炉裏張りとスラグ層との接触領域で高い熱損失をまねく
、さらに、強いスラグ対流は電気炉裏張シのよシ早い破
損をまねく。
主に熱を発生させるという方式で行なわれていた。この
方式では、例えばソ連の冶金工場では、スラグ層の厚さ
はおよそ電極直径の／、−から２０までであり、電極の
浸せきの深さは電極直径の０．ｊから１．−までであシ
、スラグで濡れた電極表面あたシの比電力は、フェロニ
ッケル製錬用の電気炉ではＪ ＭＷ／ｒｎ”を越えない
。しかし、このような電気製錬の方式では、強いスラグ
対流が起る。慣用のスラグ層の厚さを考慮に入れると、
電極の深い浸せきによって起されるスラグ対流は、電気
炉裏張りとスラグ層との接触領域で高い熱損失をまねく
、さらに、強いスラグ対流は電気炉裏張シのよシ早い破
損をまねく。
本発明の主目的は、鉱石製錬用電気炉での装入一層の下
で行なう電気製錬のパラメーターが電気炉の裏張シとス
ラグとの接触領域でのスラグ対流が確実にできる限シ低
くなるようなフェロニッケル製錬法を提供することであ
る。
で行なう電気製錬のパラメーターが電気炉の裏張シとス
ラグとの接触領域でのスラグ対流が確実にできる限シ低
くなるようなフェロニッケル製錬法を提供することであ
る。
この主目的に泊って、鉱石製錬用電気炉中で装入物層下
で行なうフェロニッケル＃ｉ＃法が提供される。仁の方
法は、スラグ層の厚さ、スラグ層への電極の浸せきの深
さおよびスラグに濡れた１！極表面あたシの比電力を調
節する段階を包含するものであシ、本発明によるこの方
法によれば、スラグ層の厚さが電極直径の０．４−／、
／の範囲で維持され、一方、スラグ層への電極の浸せき
の深さおよびスラグに濡れた表面あたシの比電力が特定
のパラメーター、すなわち、電極とスラグとの間にアー
クを発生させるパラメーターにできるだけ近くにかつ遊
離したフェロニッケルが揚出（ｔａｐｐｉｎｇ）されう
るフェロニッケル層（ないし浴）の温度に維持するのに
十分であ゛るパラメーターに保たれる。
で行なうフェロニッケル＃ｉ＃法が提供される。仁の方
法は、スラグ層の厚さ、スラグ層への電極の浸せきの深
さおよびスラグに濡れた１！極表面あたシの比電力を調
節する段階を包含するものであシ、本発明によるこの方
法によれば、スラグ層の厚さが電極直径の０．４−／、
／の範囲で維持され、一方、スラグ層への電極の浸せき
の深さおよびスラグに濡れた表面あたシの比電力が特定
のパラメーター、すなわち、電極とスラグとの間にアー
クを発生させるパラメーターにできるだけ近くにかつ遊
離したフェロニッケルが揚出（ｔａｐｐｉｎｇ）されう
るフェロニッケル層（ないし浴）の温度に維持するのに
十分であ゛るパラメーターに保たれる。
この場合、スラグと電気炉裏張りとの接触幀城が縮少し
、熱損失が減少する。同時に、アークを発生させるパラ
メーターに近い電気製錬パラメーターに維持すると、ス
ラグ層へ電極が浸せきされている領域で溶融物−装入物
境界面で強い熱が発生して、装入物が迅速に溶融される
。他方、スラグ層内部特に炉裏張りでのスラグ対流がか
なシ減少する。
、熱損失が減少する。同時に、アークを発生させるパラ
メーターに近い電気製錬パラメーターに維持すると、ス
ラグ層へ電極が浸せきされている領域で溶融物−装入物
境界面で強い熱が発生して、装入物が迅速に溶融される
。他方、スラグ層内部特に炉裏張りでのスラグ対流がか
なシ減少する。
行なわれた検討が示すように、第一の実施態様を実施す
る場合、電極直径のｏ、ｉ−ｏ、ｘの範囲に電極の浸せ
きの深さをおよびｊ、 ０− ｔ、 ｊ ＭＷ／♂の範
囲にスラグで濡れた電極表面あたシの比電力を維持する
ことが好ましい。電極が電極直径のｏ、ｉよシ小さい深
さまでスラグ層に浸せきされた場合は、装入物が電極の
下で動くことができて、スラグとの接触を妨げることが
あるので、電極の位置調節すなわち炉の電気パラメータ
ーの安定性に問題を生じる。逆に、前記の比電力の範囲
で、電極が電極直′径のＯ，ＳＳよりも深くスラグ層に
浸せきされた場合は、フェロニッケル層とスラグ層の下
層で過熱が起って、製錬生成物による熱損失および電気
炉壁全通しての熱損失の増大をまねく。他方、前記浸せ
きの範囲でスラグに濡れた電極表面あたシの比電力がＪ
、ＯＭＶＩ／ｒｎ”未満である場合は、電気炉で消費さ
れる電力および生産量も減少する。
る場合、電極直径のｏ、ｉ−ｏ、ｘの範囲に電極の浸せ
きの深さをおよびｊ、 ０− ｔ、 ｊ ＭＷ／♂の範
囲にスラグで濡れた電極表面あたシの比電力を維持する
ことが好ましい。電極が電極直径のｏ、ｉよシ小さい深
さまでスラグ層に浸せきされた場合は、装入物が電極の
下で動くことができて、スラグとの接触を妨げることが
あるので、電極の位置調節すなわち炉の電気パラメータ
ーの安定性に問題を生じる。逆に、前記の比電力の範囲
で、電極が電極直′径のＯ，ＳＳよりも深くスラグ層に
浸せきされた場合は、フェロニッケル層とスラグ層の下
層で過熱が起って、製錬生成物による熱損失および電気
炉壁全通しての熱損失の増大をまねく。他方、前記浸せ
きの範囲でスラグに濡れた電極表面あたシの比電力がＪ
、ＯＭＶＩ／ｒｎ”未満である場合は、電気炉で消費さ
れる電力および生産量も減少する。
逆に、＆ ｊ ｌ［Ｗ／♂超過のスラグに濡れた電極表
面あたりの比電力では、アークが電極とスラグとの間に
発生して、装入物を通るガースによる管状の裂は目が生
じることになシ、さらに炉からの廃ガス中の粉塵量が増
大しかつ温度も上昇する。それによって１熱損失も大き
くなる。
面あたりの比電力では、アークが電極とスラグとの間に
発生して、装入物を通るガースによる管状の裂は目が生
じることになシ、さらに炉からの廃ガス中の粉塵量が増
大しかつ温度も上昇する。それによって１熱損失も大き
くなる。
次に、本発明を具体的な実施態様を参照しながらよシ詳
しく説明しよう。
しく説明しよう。
本発明の実施は、ｊ、ｊＭＶＡの電力、λＡ、Ａｒｎ”
）炉床面積および直径ｏ、２．の３本の電極を持つ実験
・工業兼用の鉱石製錬用電気炉を用いて装入物層の下で
７エロニツケル製錬について行なわれたソ連の鉱山の一
つからの酸化ニッケル鉱石がツム、ｊ−のアルミナおよ
び残り不純物である。この鉱石は管状の回転炉の中で７
１０−１３０℃の範囲内で保たれた温度において還元剤
および融剤と共に焙焼された。石灰石が還元剤として、
無煙炭の粉が融剤と、して用いられた。それらの各々が
、鉱石の重量の７０ ｍ ｔずつ鉱石に加えられた。次
で、熱いシンダーが炉内に入れられ、フェロニッケルが
製錬された。
）炉床面積および直径ｏ、２．の３本の電極を持つ実験
・工業兼用の鉱石製錬用電気炉を用いて装入物層の下で
７エロニツケル製錬について行なわれたソ連の鉱山の一
つからの酸化ニッケル鉱石がツム、ｊ−のアルミナおよ
び残り不純物である。この鉱石は管状の回転炉の中で７
１０−１３０℃の範囲内で保たれた温度において還元剤
および融剤と共に焙焼された。石灰石が還元剤として、
無煙炭の粉が融剤と、して用いられた。それらの各々が
、鉱石の重量の７０ ｍ ｔずつ鉱石に加えられた。次
で、熱いシンダーが炉内に入れられ、フェロニッケルが
製錬された。
フェロニッケルの製錬の工程で、装入物層の高さは電極
直径のｉ、ｏか／、λまでの範囲内に維持され、装入物
が融解するにしたがって装入物を追加して調整された。
直径のｉ、ｏか／、λまでの範囲内に維持され、装入物
が融解するにしたがって装入物を追加して調整された。
スラグ層の厚さはスラグを炉から取シ出して調整され、
本発明に欠くことのできない数値に維持された。これら
は、下記の本発明の実施態様で明確にされる。
本発明に欠くことのできない数値に維持された。これら
は、下記の本発明の実施態様で明確にされる。
スラグ層の電気パラメーターはアークを発生させる値の
近くに保たれたが、電極とスラグとの間にアークを発生
されなかつ元。他方、フェロニッケル層の温度は、遊離
したフェロニッケルの揚出に十分な高い水準に維持され
た。遊離したフェロニッケルは融解温度よｐ 、ｗ −
５０’Ｃだけフェロニッケルを過熱することによって揚
出されるということは公知である。この方法は、スラグ
層の厚さが一定なので、スラグ層内の電極の位置および
スラグに濡れた電極表面あたシの比電力を調節すること
Ｋよって行なわれた。スラグ層への電極の浸せきの深さ
を一定にした場合、スラグに濡れた電極表面あたりの比
電力は、電気炉用変圧器の二次巻線の電圧を変えること
によって調整された。
近くに保たれたが、電極とスラグとの間にアークを発生
されなかつ元。他方、フェロニッケル層の温度は、遊離
したフェロニッケルの揚出に十分な高い水準に維持され
た。遊離したフェロニッケルは融解温度よｐ 、ｗ −
５０’Ｃだけフェロニッケルを過熱することによって揚
出されるということは公知である。この方法は、スラグ
層の厚さが一定なので、スラグ層内の電極の位置および
スラグに濡れた電極表面あたシの比電力を調節すること
Ｋよって行なわれた。スラグ層への電極の浸せきの深さ
を一定にした場合、スラグに濡れた電極表面あたりの比
電力は、電気炉用変圧器の二次巻線の電圧を変えること
によって調整された。
例ｔ
この例では電気製錬のパラメーターは次の通りでありた
。
。
スラグ層の厚さ 電極直径のｏ、ｔスラグ
層への電極の浸せきの深さ 電極直径の０． ／ ｊス
ラグに濡れた電極表面あだ りの比電力 Ａ ＭＷ／ｍ”電気
炉用変圧器の二次電圧 Ｊ７！Ｖ！９Ｇの二ｙ ）
１ ｋ 、０．４ｃ’ｌｋのコバルト、ｐ、 ｓ ％
ノシリコン、λ、ｌ−のクロム、コ、！−の炭素、残り
鉄を含有するフェ筒ニッケルが例１のパラメーターで製
造された。
層への電極の浸せきの深さ 電極直径の０． ／ ｊス
ラグに濡れた電極表面あだ りの比電力 Ａ ＭＷ／ｍ”電気
炉用変圧器の二次電圧 Ｊ７！Ｖ！９Ｇの二ｙ ）
１ ｋ 、０．４ｃ’ｌｋのコバルト、ｐ、 ｓ ％
ノシリコン、λ、ｌ−のクロム、コ、！−の炭素、残り
鉄を含有するフェ筒ニッケルが例１のパラメーターで製
造された。
例−
この例では電気製錬のパラメーターは次の通りであった
。
。
スラグ層の厚さ 電極直径の１．／スラグ
層への電極の 浸せきの深さ 電極直径のシー３スラグに
濡れた電極 表面あたりの比電力 ４．ｊ ＭＷ／ｍ”電
気炉用変圧器の二次電圧 ｊ＃ｊ Ｖｚ、ｉｓのニ
ッケル、０．１１％のコバルト、μ、３チのシリコン、
コ、Ｏチのクロム、２．３９１の炭素、残シ鉄を含有す
るフェロニッケルが例λのパラメーターで製造された。
層への電極の 浸せきの深さ 電極直径のシー３スラグに
濡れた電極 表面あたりの比電力 ４．ｊ ＭＷ／ｍ”電
気炉用変圧器の二次電圧 ｊ＃ｊ Ｖｚ、ｉｓのニ
ッケル、０．１１％のコバルト、μ、３チのシリコン、
コ、Ｏチのクロム、２．３９１の炭素、残シ鉄を含有す
るフェロニッケルが例λのパラメーターで製造された。
見てわかるように、フェロニッケルの組成は例１で製造
されたフェロニッケルの組成とわずかに異なるにすぎな
い。
されたフェロニッケルの組成とわずかに異なるにすぎな
い。
例３
この例では電気製錬のパラメーターは次の通シであった
。
。
スラグ層の厚さ 電極直径のＯ１≦スラグ層
への電極の 浸せ自の深さ 電極直径の０．／電気炉用
変圧器の二次電圧 ＪｔＯＶこの例で製造されたフ
ェロニッケルの組成は、例１およびコで製造したフェロ
ニッケルの組成から特に違いはない・ 本発明の効率を評価するために、例１から３までと同じ
シンダーから同じ電気炉で、次の公知の従来技術の方法
で常用の・くラメ−ターによってフェロニッケルが製錬
された。
への電極の 浸せ自の深さ 電極直径の０．／電気炉用
変圧器の二次電圧 ＪｔＯＶこの例で製造されたフ
ェロニッケルの組成は、例１およびコで製造したフェロ
ニッケルの組成から特に違いはない・ 本発明の効率を評価するために、例１から３までと同じ
シンダーから同じ電気炉で、次の公知の従来技術の方法
で常用の・くラメ−ターによってフェロニッケルが製錬
された。
スラグ層の厚さ 電極直径の／、Ｊスラグ
層への電極の 浸せきの深さ 電極直径の０． ｔ ｊ電
気炉用変圧器の二次電圧 ｌタタ Ｖｊ、０％のニ
ッケル、Ｏ１参−のコＩ（ルト、ダ、ぶ優のシリカ、コ
、ｌ優のクロム、Ｊ、４／−優の炭素、残シ鉄を含有す
るフェロニッケルが従来のパラメーターで製造された。
層への電極の 浸せきの深さ 電極直径の０． ｔ ｊ電
気炉用変圧器の二次電圧 ｌタタ Ｖｊ、０％のニ
ッケル、Ｏ１参−のコＩ（ルト、ダ、ぶ優のシリカ、コ
、ｌ優のクロム、Ｊ、４／−優の炭素、残シ鉄を含有す
るフェロニッケルが従来のパラメーターで製造された。
この組成と例／から３まで製造されたフェロニッケルの
組成との比較は、本発明に相当するパラメーターが生成
物の品質に影響しないということを示している。
組成との比較は、本発明に相当するパラメーターが生成
物の品質に影響しないということを示している。
他の工学的および経済的特性の比較が次の表のデータを
用いて容易に行なうことができる。
用いて容易に行なうことができる。
表のデータで示したように、前記の実施態様により本発
明を利用すると、炉の寿命がｉｏ −ｓｚ−延び、炉壁
からの熱損失が／３−５０−減少した。同時に、炉の生
産性は／／Ｊ、、−４ｃＩｒ％向上した。
明を利用すると、炉の寿命がｉｏ −ｓｚ−延び、炉壁
からの熱損失が／３−５０−減少した。同時に、炉の生
産性は／／Ｊ、、−４ｃＩｒ％向上した。
出願人代理人 猪 股 清
第１頁の続き
０発 明 者 ゲンナジー・ピョートロウィッチ・エル
マコフ ソビエト連邦オルスク・オレン プルゲスコイ・オープラスチ・ プロスペクト・レーニナ３４カー ベー１９ ０発 明 者 ワレリー・ドミトリエウィッチ・リネフ ソビエト連邦しニングラード・ ウーリツツア・ゲルツェナ１１／ ６カーベー２６ （擾発 明 者 ビクトル・ピョートロウィッチ・フリ
ストフオロフ ソビエト連邦スベトリー・オレ ンプルゲスコイ・オープラスチ ・トルゴウイ・ペレウロク１ ０発 明 者 アレクサンドル・エゴロウイツチ・プロ
チキン ソビエト連邦ボブゲスコニ・ゴ ロワネフスコボ・ライオナ・キ ロポグラドスコイ・オープラス チ・ポチトウイ・ベレウロク１ カーベー１ ０発 明 者 セルゲイ・グリゴリエウイツチ・ミトツ
エフ ソビエト連邦ボブゲスコニ・ゴ ロワネフスコボ・ライオナ・キ ロボグラドスコイ・オープラス チ・ウーリツツア・ピロゴワ１ 力一べ−３７ ０発 明 者 ゲンナジー・アレクサンドロウイツチ・
テイモフエーエフ ソビエト連邦スベトリー・オレ ンブルグスフイ・オープラスチ ・ウーリツ゛シア・プロムイシュ レンナヤ１８ ０発 明 者 ビクトル・レインボルドウィッチ・ケル
レル ソビエト連邦ボブゲスコニ・ゴ ロワネフスコボ・ライオナ・キ ロボグラドスコイ・オープラス チ・ウーリツツア・レーニナ１４ カーベー４８ ０発 明 者 ビクトル・ピョートロウイツチ・ミクシ
ン ソビエト連邦しニングラード・ スベチノイ・ペレウロク１６／１９ 力一べ−５ ０発 明 者 グリゴリー・イサアコウイツチ・グロブ
インスキー ソビエト連邦しニングラード・ プラスダンスキー・プロスペク ）−１１３／１カーベー澗
マコフ ソビエト連邦オルスク・オレン プルゲスコイ・オープラスチ・ プロスペクト・レーニナ３４カー ベー１９ ０発 明 者 ワレリー・ドミトリエウィッチ・リネフ ソビエト連邦しニングラード・ ウーリツツア・ゲルツェナ１１／ ６カーベー２６ （擾発 明 者 ビクトル・ピョートロウィッチ・フリ
ストフオロフ ソビエト連邦スベトリー・オレ ンプルゲスコイ・オープラスチ ・トルゴウイ・ペレウロク１ ０発 明 者 アレクサンドル・エゴロウイツチ・プロ
チキン ソビエト連邦ボブゲスコニ・ゴ ロワネフスコボ・ライオナ・キ ロポグラドスコイ・オープラス チ・ポチトウイ・ベレウロク１ カーベー１ ０発 明 者 セルゲイ・グリゴリエウイツチ・ミトツ
エフ ソビエト連邦ボブゲスコニ・ゴ ロワネフスコボ・ライオナ・キ ロボグラドスコイ・オープラス チ・ウーリツツア・ピロゴワ１ 力一べ−３７ ０発 明 者 ゲンナジー・アレクサンドロウイツチ・
テイモフエーエフ ソビエト連邦スベトリー・オレ ンブルグスフイ・オープラスチ ・ウーリツ゛シア・プロムイシュ レンナヤ１８ ０発 明 者 ビクトル・レインボルドウィッチ・ケル
レル ソビエト連邦ボブゲスコニ・ゴ ロワネフスコボ・ライオナ・キ ロボグラドスコイ・オープラス チ・ウーリツツア・レーニナ１４ カーベー４８ ０発 明 者 ビクトル・ピョートロウイツチ・ミクシ
ン ソビエト連邦しニングラード・ スベチノイ・ペレウロク１６／１９ 力一べ−５ ０発 明 者 グリゴリー・イサアコウイツチ・グロブ
インスキー ソビエト連邦しニングラード・ プラスダンスキー・プロスペク ）−１１３／１カーベー澗
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｚ スラグ層の厚さ、スラグ層への電極の浸せきの深さ
およびスラグに濡れた電極表面あたシの比電力を調節す
る段階を包含し、鉱石製錬用の電気炉における装入物層
下で行なう７エロニツケル製錬法において、スラグ層の
厚さを電極直径のθ、ｔ〜／、ｌの範囲内に維持し、一
方、スラグ層への電極の浸せきの深さおよびスラグに濡
れた電極表面あたりの比電力を、電極とスラグとの間で
アークが発生するパラメーターにできるだけ近くにかつ
遊離したフェロニッケルの揚出ができるフェロニッケル
層の温度に維持するのに十分である一々ラメーターに保
つことを特徴とする７エロエツケル製錬法。 ユ スラグ層への電極の浸せきの深さを電極直径の０．
／〜コ、！の範囲内に維持し、スラグに濡れた電極表面
あたシの比電力をｊ、０− ｔ、ｊ ＭＷ／ｍ”の範囲
に保つ、特許請求の範囲第１項記載のフェロニッケル製
錬法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7593182A JPS58199843A (ja) | 1982-05-06 | 1982-05-06 | 鉱石製錬用電気炉中で装入物層の下で行なうフエロニツケル製錬法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7593182A JPS58199843A (ja) | 1982-05-06 | 1982-05-06 | 鉱石製錬用電気炉中で装入物層の下で行なうフエロニツケル製錬法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58199843A true JPS58199843A (ja) | 1983-11-21 |
Family
ID=13590499
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7593182A Pending JPS58199843A (ja) | 1982-05-06 | 1982-05-06 | 鉱石製錬用電気炉中で装入物層の下で行なうフエロニツケル製錬法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58199843A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013001938A (ja) * | 2011-06-15 | 2013-01-07 | Hyuga Seirensho:Kk | 電気炉の操業方法 |
| JP2020193363A (ja) * | 2019-05-28 | 2020-12-03 | 株式会社日向製錬所 | フェロニッケル鋳造片の黒色化抑制方法、及び、フェロニッケル鋳造片の製造方法 |
| JP2020193362A (ja) * | 2019-05-28 | 2020-12-03 | 株式会社日向製錬所 | フェロニッケル鋳造片の黒色化抑制方法、及び、フェロニッケル鋳造片の製造方法 |
-
1982
- 1982-05-06 JP JP7593182A patent/JPS58199843A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013001938A (ja) * | 2011-06-15 | 2013-01-07 | Hyuga Seirensho:Kk | 電気炉の操業方法 |
| JP2020193363A (ja) * | 2019-05-28 | 2020-12-03 | 株式会社日向製錬所 | フェロニッケル鋳造片の黒色化抑制方法、及び、フェロニッケル鋳造片の製造方法 |
| JP2020193362A (ja) * | 2019-05-28 | 2020-12-03 | 株式会社日向製錬所 | フェロニッケル鋳造片の黒色化抑制方法、及び、フェロニッケル鋳造片の製造方法 |
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