JPS58181228A - 開閉器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は開閉器の容器内の圧力の抑制に関するもので
ある。なおこの発明でいう開閉器とは、とくに回路しゃ
断器−限流器、電磁開閉器などの容器、通常は小型容器
内でアークを生じるものを示している。

以下においては・回路しゃ断器を例に説明する。

第１＠〜第６＠は従来の回路しゃ断ｉｔ示す断面図で・
それぞれ異なった動作状ａｔ示している。

（１）はカバー、（２）はベースで、カバー（１）とベ
ース（２）とで容ｉ１　（８）　を構成している。（４
）は固定接触子で、その固定導体（５）の一端に固定接
点（６）を有し、他端は外部導体（図示せず）に接続さ
れるように端子部になっている。（γ）は可動接触子で
、その可動導体（８〕の一端に固定接点（６）に対向し
たｇＪ動接点（９）を有している。ａＯ）は可動接触子
装置、（１υは可動子腕でクロスパー（ロ）に固定され
各極間時に開閉されるように構成されている。（至）は
消弧室で消弧板Ｃ１４１が側板μｓ）によ如保持されて
いる。（１６）はトグルリンク機構で、上リンク（ロ）
と下リンク（ホ）よ）構成されている。上リンク（１７
）の一端はフレドル（至）に、また他端は下リンク（ト
）の一端にそれぞれ軸（社）、ψ心によ）連結されてい
る。なお下リンク（ト）の他端は上記可動接触子装置１
ｔｕｑｌの可動子１１１ｉ１（１１）に連結されている
。

に）は起倒形操作ハンドル、（ハ）は作動はねて、トグ
ルリンク機構（１６）の軸廖０と上記操作ノ＼ンドルに
）との間に架張されている。９４．（ハ）は、それぞれ
熱動および電磁引きはずし機構で一作動時には、それぞ
れバイメタルに）および可動鉄心に）によ）トリップバ
ー（ハ）を　反時計方向に回動させるようになっている
。に）は一端が上記トリップバーに）に係止され他端は
フレドル（（２）と係止しているラッチである。

フレドル（１ｇ）がラッチに）に係止した状態で操作ノ
１ンドルＱ棒を開路位置に倒せばトグルリンク機ｍ　（
１６）が伸長して軸ン０がフレドル＜ｍ）に係止され可
動接点（９）は固定接点（６）に接合される。この状態
が第１図である。ついで操作ハンドルに）を開路位置に
倒セばトグルリンク機構（１６）は屈曲して可動接点（
９）を固定接点（６）よ）開離させ、可動子腕（１υが
フレドル軸−に係止される。この状態が第２図である。

また前記第１図に示す閉路状態で回路に過電流が流れる
と、熱動引きはずし機構（ハ）あるいは電磁引きはずし
機構に）が作動してフレドル（鴫とランチに）の保合が
解除され、フレドル軸に）を中心に時計方向にフレドル
（ロ）が回転しストッパー軸０］）に係止される。

フレドル（ロ）と上リンク（ロ）の連結点が上記作動ば
ね（ハ）の作用線を越えるため一作動はねに）のばね力
によってトグルリンク機構に）が屈曲してクロスパー（
ロ）によ）各極運動して自動しゃ断を行なう、この状態
が第６図である。

つぎに回路しゃ断器が′磁流しゃ断時に発生する了−り
の振舞いについて説明する。

いま、可動接点（９）と固定接点（６）とが接触してい
る場合においては、十〇′亀力は電源側よ如固定導体（
５）、固定接点（６）、可動接点（９）および可動導体
（８）を順次経由して負荷側へ供給される。この状態に
おいて一短絡′邂流等の大電流がこの回路に流れると一
前述したように、可動接点（９）を固定接点（６）から
開離させる。この際、上記固定および可動接点（８）　
ｌ　（９）間にはアークに）が発生し、固定および可動
接点（６）、（ｇ）間にはアーク電圧が発生する。この
アーク成圧は、固定接点（６）からの可動接点（９）の
開離距離が増大するに従って上昇し、また、同時にアー
クに）が消弧板０４１の方向へ磁気力によって引き付け
られ伸長するために、更に上昇する。このようにして、
アーク電流は磁流零点を迎えてアーク全消弧し、しゃ断
が完結する。しかし、この注入された美大なアークエネ
ルギーは最終的には熱エネルギーの形になシ完全６二容
詣外に逃げ去るが、過渡的には限られた容器内のガスの
温度全上昇させ、延いてはガス圧力を急激に上昇させる
ことになる。

これによ多回路しゃ断器内部の絶縁劣化、回路しゃ断器
外部への放出火花濾の増大による電源短絡事故や回路し
ゃ断器本体の破壊等を招くおそれがあった。

つぎにこの発明を創作する基になった了−りのｘ　本、
／ｌ／ギー消費のメカニズムに関して述へる。

第４図は、接触子（４）　、　（７）間にアークＡが生
じた図である。図中Ｔは了−りＡから接触子に伝導して
逃げる熱エネルギーの流れ、ｍはアーク空間から逃げる
金属粒子のエネルギーの流れ、Ｒはアーク空間から逃げ
る光によるエネルギーの流れをそれぞれ示している。第
４図において、アーク人に注入されたエネルギーは、上
記の三つのエネルギーの流れ、Ｔ　＠　ｍ　＠　Ｈによ
って概ね消費されてしまう。この内、電極への熱の逃げ
Ｔは微小であり、大半のエネルギーはｍとＲにて持ち去
られてしまう、さて、従来、アークＡのエネルギーのｆ
ＩＩ　費のメカニズムにおいては、図中のｍが圧倒的で
あシ、Ｒのエネルギーはほとんど無視されていたが、発
明者等の最近の研究によ）、只のエネルギーすなわち、
光によるエネルギーの消費がアーク人に注入されたエネ
ルギーの約７０％にも達する程莫大であることが解明さ
れるに至った。

すなわちアークに注入されたエネルギーの消費はつぎの
ように解析できる。

Ｐｗ＝Ｖ　・Ｉ＝Ｐｌｃ＋Ｐｔｈ十ＰＢＰｋ＝’ｍＶ”
十〇、。ｐ、’ｌ’ 但し、 ＰＷ：瞬時注入エネルギー Ｖ　　：アーク電圧 工　；電流 Ｖ・１：了−りに注入される瞬時電気エネルギーＰｋ：
金属粒子が持ち去る瞬時エネルギー消費量 １　ｍｖｌ　：　ｑの金属粒子が速度Ｖで飛び去る時持
ち去る瞬時エネルギー消費量 ｍ・□ｐ４＋：定圧比熱Ｏｐのガス（金属粒子のガス）
が温度Ｔにて逃げた時に持ち去る瞬時エネルギー消費量 Ｐｔ、ｈ　：アーク空間から一接触子へ熱伝導にて逃げ
去る瞬時エネルギー消費量 ＰＲ：光によシ、了−りから直接放射される瞬時エネル
ギー消費量 上記の消ＩＩＩ量は接触子形状やγ−り長によって変化
するが、１０〜２０−Ｉ＋のアークに対してはそれぞれ
ｐｋ＝　１０〜２０％、　Ｐｔｈ＝＝５％＊　Ｐ　Ｒ”
７５〜８５％である。

つぎにアークＡを容器（８）に閉じ込めた時の状況を第
５図に示す。アークＡを容器（８）に閉じ込めると、容
器（８）内空間は、金属粒子が充満しかつ高温の状態と
なる。とくニ、アーク陽光柱Ａの周辺ガス空間Ｑ（図中
斜線で示した空間ｑ）は、上記の状態が強い、さて、ア
ーク陽光柱した光は、了−夕陽先住Ａから放出され、容
器（８）の壁に照射され反射する。反射された光は散乱
され、再度、金属粒子の充満した高温空間を通過し、再
度、壁面に照射される。このような過程を光量が零にな
るまで繰）返すのである。この間の、光の経路を図中Ｒ
ａ　−＄　Ｒｂ　−＋　ＲＯ＋　ＲｄＬにて示している
。

上記の過程において、アークＡから発した光の消費はつ
ぎの２点である。

（１）壁面での吸収 （２）アーク空間および周辺（高温）ガス空間による吸
収、すなわちガス空間による吸収 また了−りから発する光は、２０００Ａ以下の速波外か
ら、１μｍ以上の遠赤外までのすべての波長領域に渡シ
、連続スペクトルおよび線スペクトルからなる。一般の
容器壁面は−たとえ表面が黒の１ｌｆｌｉにおいてのみ
、光の吸収能力を有するのみで、その他のＳ囲において
は、一部を吸収するにとどま力はとんど反射してしまう
ものである。ところが、アーク空間および周辺高温ガス
空間での吸収はつぎのようになる。

長ざＬの一儀な組成・温度を有するガス空間に波長λの
光を照射した時、ガス空間による光の吸収磁は一つぎの
ように算定できる。

工ｍ＝Ａｅ−ｎ−Ｌ工ｉ　ｎ　　　　　　　　　　　−
（１）工＆　：ガスによる吸収エネルギー Ａ・　：吸収確率 工１ｎ：照射する元エネルギー ｎ　二粒子密度 Ｌ　：光が通過する光路長 但し−（１）式は、特定波長λに対する吸収エネルギー
Ｊ１を示す、Ａｓ　は特定波長λに対する吸収確率であ
〕、波長λ−ガス温度、粒子の種類の関数である。

（１）式について、敏子力学の教えに　従えば、吸収係
数Ａ・は一連続・線スペクトルともに・光を発する光源
ガスと同一状態のガス（すなわち、粒子の種類、温度が
同一）が最も大きな値を有することになる。すなわち、
アーク空間から発する光は、アーク空間およびその周辺
ガス空間が最も多く吸収するわけである。

［１）式において、光の吸収エネルギー磁工ａは、光路
長りに比例する。第５図に示すように、アーク空間から
の光が壁面にて反射されると、（１）式中のＬは、その
反射回数倍だけ増大することになり、アーク空間の高温
部で吸収される光エネルギー量が増大することになる。

これは、すなわち、アークＡの発する光のエネ。

ルギーが結局、容器（８）内のガスに吸収され〜これに
よってガスの温度が上昇し、ガスの圧力が上昇すること
を意味している。

ソコテこの発明の前提としては、アークに注入されたエ
ネルギーの約７０％にも達する光のエネルギーを効果的
に吸収するために、特定の材料を使用するもので、開閉
器の容器内で一アークの光のエネルギーを受ける特定位
ｉｆに、アークの発する光を効果的に吸収する繊維、網
および見掛は気孔率６５％以上の高多孔質材料のうちの
１種または２種以上を選択的に配置することによって一
容器内の光を多産に吸収させてガス空間の温度を低下さ
せ、それによシ圧力を低下させるものである。

上記繊維としては、無機系、金属、複合材、織材および
不織布などのうちから選択されるが、高湿アークにざら
される空間に設置する関係上、熱的強度のあるものが必
要である。

また−網としては、無［系、金属および複合材などのほ
か、細線金網を多層に重ねたものや銅素線などもその選
択の対象となシ得るものである。

この網の場合も、熱的強度のあるものが必要である。

上記繊維および網の材料のうち、無機系ではセラミック
、カーボン、アスベストなどが好適であシー金属では？
ｅ、Ｏｕが最適であシ、Ｚｎ、Ｎｉなどにメッキを施こ
したものも適用可能である。

多孔質素材は一一般には固体構造内に多数の細孔を持つ
材料で、金属、無機系、有機質などの多くの範囲におけ
る材料に存在するもので、材質と細孔との間係において
、一つは固体粒子相互の接点で焼結固化したもの一他の
一つは孔が主体で孔を形成する隔壁が固体物質であるも
のに区別されている。なおこの発明で素材とは、形状に
とられれない、形状加工前のもとの材料をいう。

さらに細かく分類すると粒子間の隙間が細孔として存在
するもの、粒子間の隙間と粒子内の孔の細孔を共するも
の一発泡性の孔を内部に包含するものなどに分けること
ができる。また通気性・通水性のあるものと、気孔が内
部に独立し通気性のないものとに大別することもできる
。

上記の細孔の形状は非常に複雑で、大きくは開孔と閉孔
に類別され、その構造は、細孔容積または気孔率、細孔
径および細孔径分布、比表面積などで表示する。

気孔率は多孔質素材に含まれる開孔と閉孔のすべての細
孔容積の割合を素材の全容積（カサ容積）に対する空隙
比、すなわち６分率で示したものを真の気孔率とし、測
定方法は液体または気体によるｆｉｔ換法および吸収法
などによるが、簡便法として１．Ｔｌ５Ｒ２６１４の耐
火断熱レンガの比重および気孔率の測定方法に定義され
るとおシ、つぎのように計算される。

また開孔の容積の割合を素材の全容積（カサ容＆）１．
：対する空隙比、すなわち百分率で示したものを見掛け
の気孔率とし１．ｒＩＳＲ２２０５耐火レンガの見掛気
孔率、吸収率および比重の測定方法に定＃！！されると
おシ、つぎのようにして計算される。

なお見掛は気孔率は有効気孔率ともいう。

細孔径は細孔容積および比表面積の測定値より求められ
るが、原子やイオンの大きざに近いものから粒子間の界
面間隙まで数λＣオングストローム）から数−まで分布
するが、一般に、その分布の平均値として定義される。

多孔質素材では顕微鏡による方法や水銀圧入法で気孔の
形状、大きざおよびその分布を測定することができる。

一般には複雑な気孔の形状や分布の状態を正確に知るた
めには顕微鏡を用いるのが直接的で好ましい。

比表面積の測定は各種吸着ガス質の各湿度における吸着
等温線を利用して求められるＢＥＡＴ法が多く用いられ
、とくに窒素ガスが多く用いられる。

つぎにこの発明の前提である、特定の材料による光のエ
ネルギーの吸収とそれによるガスの圧力区下の模様を一
無機質高多孔材料を例に説明する。

第６図は無機質高多孔素材を示した斜視図、第７図は第
６図の部分拡大断面図である。同図において、（ハ）は
無機質高多孔素材、―◆は無機質物表面に通じる開孔を
示している。開孔−の細孔径は数μから機部まで大小ざ
まざまな分布を示しているものである。

さて−この多孔素材−に第７図のＲにて示すように、光
が入射した場合に光が開孔０４に入射すると、光は無機
物の壁面に当り、反射され、その細孔の内部で多重反射
され、ついには壁面に１００％吸収されてしまう。すな
わち開孔−に入射した光は、無機物表面に直接吸収され
、細孔内で熱になるのである。

第８図は無機質高多孔材料をモデル容器内に入れたもの
において、その無機質高多孔材料の見掛けの気孔率を変
化させた時のモデル容器内圧力変化の曲線図を示してい
る。第８図で横軸は見掛けの気孔率、縦軸は容器内壁ｋ
　Ｏｕ、Ｆｅ、ＡＩなどの金属で構成した時の圧力を１
として規格化しである。

実験条件としては、−辺１０画の立方体の唇間容器内に
ムｇＷ接点を１０ｍ＋の定ギャップに設置しビーク１０
ＫＡの正弦波電流のアークを８ｍ５（ミリ秒）発生させ
、この時のエネルギーで生じる容器内圧力を測定してい
る。

上記実施例に使用した無機質高多孔材料としては−コー
ジライト材質の陶磁ｉ１［料を可燃性もしくは発泡剤を
加えるなどの方法で成形し焼結して、多気孔にした多孔
質陶磁器で、平均細孔径範囲１０〜６００μ多孔質素材
の見掛は気孔率２０％。

６０％、６５％、４０％、４５％、５０％、６０％＃７
０％、８０％、８５％のもので、５０閣×５　Ｑ　ｗ　
Ｘ　３　ｔｔｒｍ　　の各櫨サンプルを使用し、これを
容器壁面に配置し、容器内面の表面積の５０％を億うよ
うにした。

細孔径としては、吸収される光の波長領域を若干越える
程度の平均細孔径とその細孔が表面に占める割合、すな
わち細孔の比表面積の多少が問題となる。また光の細孔
内吸収においては一細孔の探いものが効果があシ、連ａ
気孔が好ましい、開閉器でアークＡから発生する光は数
百Ａ〜ｉ　ｏｏｏ。

Ａ（１μｍ）に分布するので、これを若干越える程度、
すなわち数千Ａ〜数１０００μｍの平均細孔径のものが
適しておシ、表面に占める孔の１檀が、見掛は気孔率６
５％以上となる高多孔質材料がアークＡの発する光の吸
収に濾している。とくに細孔径上限が１０００戸ｍ以丁
の範囲にありへ細孔の比表面が大きい程、効果がある。

実験では平均細孔径５μ〜１ｍでアークムの発する光に
対して、良好な吸収特性を示すことを確認した。また材
質がガラスで、平均細孔径が５μ、２０μのものがアー
クの発する光に対して良好に光を吸収することが観測さ
れた。

第８図の特性曲線ａかられかるように、無機質高多孔材
料の気孔は光エネルギー金吸収し、開閉器内部の圧力を
低下する効果があり、これは多孔質素材の見掛は気孔率
の増大とともに大きくなり、とくに気孔率が６５％以上
から顕著にな郵−８５％までの範囲で効果が確認された
。気孔率がざらに増大すれば、高多孔材料の厚さ全一層
増加させることによシ対応させる必要がある。

ただし多孔質素材の見掛は気孔率と機械的強度の関係に
おいて、気孔率が大きくなると、もろくなった９熱伝導
性が吐下し高熱により溶融し易く、また気孔率が小ざい
場合には、開閉器内減圧の効果が薄い、したがって実用
的には多孔質素材の見掛は気孔率が４０〜７０％の範囲
の高多孔質材料が最適である。

第８図の特性傾向は無機質多孔材料全般について百える
ことであって、これは光の吸収に関する以上の説明から
も推察できるところである。

従来の開閉器には無機質材料が使用されているものがあ
るが、その使用目的は、とくに有機物容器ノアークムか
らの保護が主であって、その特性は耐アーク性、寿命、
熱伝導、機械的強度、絶縁性−炭化対策が求められてお
シ、これらを満す無機質材料は必然的にち密化指向で構
成され、目的ｋ１４にするもので、その見掛は気孔率は
２０％前後となっている。

高多孔質素材としては無機、金属、有ｊａ系などがある
が一中でも無機系は、絶縁物でかつ高融点材料として特
徴ずけられる。この２つの性質は一開閉器の容器内部に
設置する材料としては格好であ〕−電気的に絶縁物なの
で、しゃ断に対し悪影響を及ぼすことがなく、また、高
温にざらされても、融けたシ、ガスを出した如しないの
で、圧力抑制材料としては液源である。

無機質多孔材料としては、多孔質の陶磁器、耐大物−ガ
ラスーセメント硬化体などかあ多いずれも開閉器内のガ
スの圧力の吐下をさせるために使用できる。なお有機系
の多孔質材料では、耐熱性およびガス発生に問題があ如
、金属系の多孔質材料では、絶縁性、耐圧に問題がある
ので、それぞれ使用する場所が限定される。

つぎにこの発明の一実施例を図面にしたがって説明する
。

第９図はこの発明の一実施例における消弧板の部分を示
すものである。

同図において、α彎は複数個の消弧板で・接点（６）。

（９）と対向する前端面に略Ｖ状の切欠部（１４０）が
形成されている。峙、峙は各消弧板に）の左右両側端部
をそれぞれ支持する側板であり、これら側板に）。

−は前述の見掛は気孔率が６５％以上の無機質高多孔材
料で構成されている。

上記無機質高多孔材料で側板−１（至）を構成した理由
はつぎの通りである。すなわち、一般に了−りＡは、第
１０図（蜀に示すように消弧板α４に吸引され、これに
接触することによって冷却を受ける。

この時、同図（Ｂ）に示すようにアークＡからの光エネ
ルギーＲが放射されるため、消弧板Ｃ１４１上に位置し
たアーク（Ａ）から最も近い位置にある側板−，１ａｉ
１９を光吸収材料−すなわち無機多孔質材料で構成する
ことによって、上記光エネルギーＲを効果的に吸収させ
ることができる。

これについて、第１１図で詳しく説明する。第１１図は
第９図に示す消弧板ブロックを開閉器に実装した例を示
すものである。

電気接触子（４）、（７）の開放動作にもなって接点間
（ａ）　＋　（’）にアーク人が発生するが一接点（ｅ
）　＃　（９）の距離が長くなり、消弧板０４の吸引作
用が有効になると、アークＡは消弧板α４方同に駆動さ
れて消弧板に）に接触する。一般にしゃ断電流が大きい
程、接点（６）　＊　（９３間距離は早く大きくなり、
かつ消弧板０４１の吸引力も大きくなるので、アークＡ
は大きい電流程−迅速に接点（６）　、　（９）からは
ずれて消弧板Ｈに接触し、該消弧板α→内に滞在する。

そして−ここでのアークＡの滞在時間のアーク発生期間
に占める割合は充分に大きい。したがって、消弧板α→
から最も近い距離にある場所、すなわち側板に）、に）
１ｃ無機質高多孔材で構成してあれば・これら側板に）
、に）で上記アークＡからの光エネルギーＲｉ多鰍に吸
収させることができ、開閉器の内部の圧力を有効に抑制
することができる。

第１２図はこの発明の実施例にもとづく実測例である。

同図において、横軸は見掛は気孔率、縦軸は標準品にお
けるアーク発生時の容器内圧力を規格値１として、これ
に対比して示す圧力値である。

実験条件はつぎの通シである。

５０Ａフレームの実機を使用した。内容積は２ｃｒＩｔ
ｘ９ｃＩｎｘＲざ５ｃｒｎの密閉容器で、この容器は有
機物であるフェノール樹脂で構成されたものである。こ
の実機の接点はＡｇＷからなるもので−これにヨシ通常
のしゃ断動作を行ない、ピーク値が１４ｋＡの正弦半波
電流の了−りｉ８ｍａ（ｔ！Ｊ秒）発生させ、この時の
エネルギーで生じる容器内圧を測定したものである。

上記側板に）、に）を構成する無機質高多孔材料として
は、前述のコージライトを使用した。平均細孔径範囲１
０μ〜６００μで見掛は気孔率２０％。

６０％、６５％、４０％、５０％、７０％のもので、２
Ｑ　ｍａ　Ｘ　６Ｑ　ｍｍ　Ｘ　３　ｍ　　のサンプル
を両側に１枚づつ合計２枚使用した。

同図中、曲線すが実測値から得られた特性曲線である。

黒点ａは第８図の測定値ａと同一である。

上記特性曲線すからも明らかなように、側板−１−全無
機多孔質材料で構成することによ）、アーク人の光エネ
ルギーが多量に吸収されて内圧を有効に抑制できること
がわかる。

第１６図はこの発明の他の実施例を示し、各導体（５）
　Ｉ　（８）の先端に特別の導体（１２０）、（１２１
）を設けたものである。同図のものは、接点（６）　、
　（９）と消弧板Ｕ→とが距離的に離れているのである
が、特殊な４体（１２０）、（１２１）　を配置してい
るため、上記接点間（６）　、　（９）に生じたアーク
Ａは導体（１２０）、（１２１）からの電磁反発力によ
って瞬時に消弧板Ｑ４１の位置まで駆動される。したが
って、この場合においてもアークＡは消弧板０４１の近
傍に滞在する期間がその寿命期間に対して十分に長いこ
とから、上記実施例のものと同１！１に側板に）、に）
を無機質高多孔材で溝用すれば、アーク人の光エネルギ
ーを多電に吸収させることができる。

ところで−上記各実施例では、側板に）を見掛は気孔率
６５％以上の無機質高多孔材料で構成したものであるが
、無機質以外の多孔質材料で構成してもよく、また多孔
質材料に代えて繊維もしくは網で構成することもできる
はか、繊維、網および上記特定の気孔率の多孔質材料の
うち、２櫨以上の複合材で構成することも可能である。

また、上記実施例では一上記側板に）全体を５たとえば
多孔質材で構成したが、側板時の内側面を上記のもので
構成した場合、たとえば側板基体の内側面に繊維シート
を貼増したものにおいても、アークＡの光エネルギーＲ
ｉ有効に吸収させることができることは勿論である。

以上のように、この発明は消弧板を支持する側板の少な
くとも内側面を繊維、網および見掛は気孔率６５％以上
の多孔質材で構成したから、アークよυ光エネルギーを
多量に吸収させることができ、開閉器の内圧を著しく抑
制させることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図〜第６図は従来の回路しゃ断−の断面図で・それ
ぞれ異なった動作状態を示す。第４図は接触子間にアー
クが発生した様子を示す説明図−第５図は容器内の接触
子間にアークが発生した様子を示す説明図、第６図は無
機質高多孔素材を示す斜視図、第７図は第６図の部分拡
大断面図、第８図はアークを発生させたときの見掛けの
気孔率に対する容器内圧力変化を示す曲線図、第９図は
この発明の要部を示す消弧板と側板の斜視図、第１０図
（Ａ）　、　（Ｂ）はそれぞれ消弧板とアークのかかわ
りを示す消弧板の上面図および正面図、第１１図は第９
図の消弧板と側板とを組み込んだ開閉器の要部の構成図
、第１２図はこの発明の一実施例にもとづく容器内圧の
実側例の特性図、第１６図は他の実施例を示す開閉器の
要部の構成図である。 （８）・・・容器、（４）、（７）・・・電気接触子、
（５）　、　（８）・・・導体、（ａ）　＃　（ｇ）・
・・接点、（１４１・・・消弧板、に）・・・側板、（
１４０）・・・切欠部、Ａ・・・アーク。 なお、図中同一符号は同一もしくは相当部分を示す。 代理人葛　野　信　−（外１名） （ハ） 第１図 σ 第６図　　　　　　　　　第７図 第８図 第９図 第１０図 第１２図 ２θ　）Ｏｄｏ　　５０　６θ　７０　　？θ慴−塀号
の丸孔ネ〔％〕 第１３図

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. （１）、導体およびこれに固着された接点により構成さ
   れて、容器内で開閉動作する少なくとも１対のｇ気液触
   子と、これら電気接触子の開放動作時に生じるアークを
   消弧するために上記容器内に配設された消弧板と、上記
   消弧板の両側端部をそれぞれ支持する側板とを備え、上
   記両側板の少なくとも各内側面を、繊維、網および見掛
   は気孔率６５％以上の多孔質材料のうちの１種または２
   種以上の複合材で構成したことを特徴とする開閉器。
2. （２）、上記側板の少なくとも内側面が無機質高多孔材
   料で構成され・この無機質高多孔質材料は見掛は気孔率
   が４０％〜７０％である特許請求の範囲第１項記載の開
   閉器。
3. （３）、上記無機質高多孔材料は、高多孔度の陶磁器、
   耐火物、ガラスおよびセメント硬化体のうちから選択さ
   れている特許請求の範囲第２項記載の開閉器。
4. （４）、上記無機質高多孔材料はその平均細孔径が数千
   １〜数１１０００ｐである特許請求の範囲第２項または
   第６項記載の開閉器。