JPS58164910A - 粉炭用ベンチユリバ−ナノズル - Google Patents
粉炭用ベンチユリバ−ナノズルInfo
- Publication number
- JPS58164910A JPS58164910A JP57235137A JP23513782A JPS58164910A JP S58164910 A JPS58164910 A JP S58164910A JP 57235137 A JP57235137 A JP 57235137A JP 23513782 A JP23513782 A JP 23513782A JP S58164910 A JPS58164910 A JP S58164910A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- flow
- coal
- diverging
- section
- combustion
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、粉炭用のベンチュリノズル及び燃焼過程で窒
素酸化物の生成を最少にするように、炉に粉炭を導入す
る新らしい方法に関する。
素酸化物の生成を最少にするように、炉に粉炭を導入す
る新らしい方法に関する。
近年、多様なバーナの設計が行なわれてきており、炉、
ボイラ、及びそれと同様なものに使用されるバーナのう
ちのいくつかは、粉炭を燃焼させるのに、特に適してい
た。粉炭、並びに、他の化石燃料を燃焼させる際の主な
問題の7つは、燃焼過程で窒素酸化物が生成されること
である。生成される窒素酸化物の量を減少させるために
、バーナの設計に多くの試みがなされてきた。N0X(
窒素酸化物)とし:て知られているこのような酸化物は
、空気の汚染を生じ、・一般的に、好ましくないもので
ある。 11′ 次の米国特許が、燃焼用のぐ゛エネルギー源として、粉
炭又は他の炭化水素化石、−:料を使用している・寸−
す又は炉及びそれと同様な本のに回けられている。
ボイラ、及びそれと同様なものに使用されるバーナのう
ちのいくつかは、粉炭を燃焼させるのに、特に適してい
た。粉炭、並びに、他の化石燃料を燃焼させる際の主な
問題の7つは、燃焼過程で窒素酸化物が生成されること
である。生成される窒素酸化物の量を減少させるために
、バーナの設計に多くの試みがなされてきた。N0X(
窒素酸化物)とし:て知られているこのような酸化物は
、空気の汚染を生じ、・一般的に、好ましくないもので
ある。 11′ 次の米国特許が、燃焼用のぐ゛エネルギー源として、粉
炭又は他の炭化水素化石、−:料を使用している・寸−
す又は炉及びそれと同様な本のに回けられている。
米国特許部2ダA、3.27号 第3.θθ7.Ogy
号第7,3グΩ、/3S号 第3./Sθ、770号第
7.g/7.9//号 第3.’lkθ、soy号第7
,9!;3.09θ号 第グ、0/9.g!;/号第1
.993,90/号 第11.0g9.62g号第、2
./!;g、jtλ/号 第ダ、/ダ’7.///、号
第、2,325.31g号 第<t、/!;7.gg9
号第コ、ざ、23,62g号 第グ、2−g、qグア号
本発明の目的は、粉炭、炭化水素及び他の化石燃料を燃
焼させる際に使用する新しい、改良されたベンチュリノ
ズルを提供することである。
号第7,3グΩ、/3S号 第3./Sθ、770号第
7.g/7.9//号 第3.’lkθ、soy号第7
,9!;3.09θ号 第グ、0/9.g!;/号第1
.993,90/号 第11.0g9.62g号第、2
./!;g、jtλ/号 第ダ、/ダ’7.///、号
第、2,325.31g号 第<t、/!;7.gg9
号第コ、ざ、23,62g号 第グ、2−g、qグア号
本発明の目的は、粉炭、炭化水素及び他の化石燃料を燃
焼させる際に使用する新しい、改良されたベンチュリノ
ズルを提供することである。
特に、本発明の目的は、前述した特徴を有し、燃焼過程
で、小量の、又は、最少の量の窒素酸化物を生じるノズ
′ルを提供することである。
で、小量の、又は、最少の量の窒素酸化物を生じるノズ
′ルを提供することである。
本発明の他(7)i□□1□目的は、粉炭を燃焼させる
ために1・′1゜ 特に適した前述パした特徴を有する新しい、改自さニー
Z ’7 f i IJルオ、□、t〜よ。6゜′1 本発明のもう1つの目的は、極めて長し炎ノリ □−
ンを作る、粉炭用の在来のバーナに適用される新しい改
良されたノズルと、窒素酸化物を実質的に形成すること
なく、石炭中の揮発物を迅速に蒸発させるような、高温
および還元雰囲気の停滞領域に向って炎を引き戻す装置
とを提供することにある。
ために1・′1゜ 特に適した前述パした特徴を有する新しい、改自さニー
Z ’7 f i IJルオ、□、t〜よ。6゜′1 本発明のもう1つの目的は、極めて長し炎ノリ □−
ンを作る、粉炭用の在来のバーナに適用される新しい改
良されたノズルと、窒素酸化物を実質的に形成すること
なく、石炭中の揮発物を迅速に蒸発させるような、高温
および還元雰囲気の停滞領域に向って炎を引き戻す装置
とを提供することにある。
更に、本発明の他の目的は、長い炎パターンを形成して
燃焼時間を増大させ、その結果低いピーク炎温度が得ら
れる新しい改良された前述の特徴を有するバーナを提供
することである。
燃焼時間を増大させ、その結果低いピーク炎温度が得ら
れる新しい改良された前述の特徴を有するバーナを提供
することである。
本発明の更に他の目的は、構造および操作が比較的簡単
であってかつ前方に真直ぐであり、種々の異なる石炭・
f−すの応用において操作するのに極めて経済的である
上記特長の新規かつ改良された粉炭バーナを提供するに
ある。
であってかつ前方に真直ぐであり、種々の異なる石炭・
f−すの応用において操作するのに極めて経済的である
上記特長の新規かつ改良された粉炭バーナを提供するに
ある。
本発明の上記の目的および他の目的並びに利点は、−次
□石炭/空気混合物流を受は入れる人口と、この流れを
炉の燃焼帯域へ放出するだめの出口端とを有する中空管
状ノズルからなる、粉炭、および他の燃料用の新規かつ
改良された低NOXバーナノズルによって達成される。
□石炭/空気混合物流を受は入れる人口と、この流れを
炉の燃焼帯域へ放出するだめの出口端とを有する中空管
状ノズルからなる、粉炭、および他の燃料用の新規かつ
改良された低NOXバーナノズルによって達成される。
ノズルには、出口端に隣接して□最大直径部分を有する
末広がり流れ部分と、粉炭の流れをノズルの中央部分に
向って集中させるため上流に位置する先細り流れ部分と
を有す゛る環状のベンチュリ状縮流器が同軸に設けられ
ている。拡流器がベンチュリ状mA器の末広がり流れ部
分に同軸に設けられ、ノズルの中で軸線方向に移動可能
に調節することができる。拡流器は、ノズルの出口端に
隣接して位置決め、された最大直径の開放端を有し、拡
流器の壁面は末広がり流れ部分の向す合った壁面と協働
して、ノズルの端から外方に延びる環状放出・母ターン
を形成する。
末広がり流れ部分と、粉炭の流れをノズルの中央部分に
向って集中させるため上流に位置する先細り流れ部分と
を有す゛る環状のベンチュリ状縮流器が同軸に設けられ
ている。拡流器がベンチュリ状mA器の末広がり流れ部
分に同軸に設けられ、ノズルの中で軸線方向に移動可能
に調節することができる。拡流器は、ノズルの出口端に
隣接して位置決め、された最大直径の開放端を有し、拡
流器の壁面は末広がり流れ部分の向す合った壁面と協働
して、ノズルの端から外方に延びる環状放出・母ターン
を形成する。
拡流器の壁面と末広がり流れ部分との間には、炉の燃焼
帯域に放出される一次石炭/空気混合物の環状i4ター
ンを安定させる渦巻作用を流れに与えるための渦巻羽根
が設けられている。この安定した放出パターンは内側再
循[帯域の形成を助け、円錐形拡流器の開放端に隣接し
て還元雰囲気をもつ高温の停滞領域を与える遮蔽を形成
する。燃焼生成物の一部は拡流器の開放端から高温領域
へ引き戻され、この高温領域で、石炭中の揮発物を蒸発
させて還元雰囲気中で燃焼させ、これによってバーナで
のNOXの形成を最少にする。二次空気の流れが、導管
の出口端から放出されるL−次石炭/空気流を取シ囲む
外側の環状渦巻空気ノ臂ターンを形成するように導入さ
れる。−次および二次流は、石炭/空気流を取り囲むト
ロイド形再循壌帝域を形成するようにv4整される。
帯域に放出される一次石炭/空気混合物の環状i4ター
ンを安定させる渦巻作用を流れに与えるための渦巻羽根
が設けられている。この安定した放出パターンは内側再
循[帯域の形成を助け、円錐形拡流器の開放端に隣接し
て還元雰囲気をもつ高温の停滞領域を与える遮蔽を形成
する。燃焼生成物の一部は拡流器の開放端から高温領域
へ引き戻され、この高温領域で、石炭中の揮発物を蒸発
させて還元雰囲気中で燃焼させ、これによってバーナで
のNOXの形成を最少にする。二次空気の流れが、導管
の出口端から放出されるL−次石炭/空気流を取シ囲む
外側の環状渦巻空気ノ臂ターンを形成するように導入さ
れる。−次および二次流は、石炭/空気流を取り囲むト
ロイド形再循壌帝域を形成するようにv4整される。
本発明のより良い理解のために、図面について参照する
。
。
今、図面の第1図を参照すると、粉炭、及び他の化石燃
料を燃焼させる新しい、改良され次ベンチュリノズルが
示され、第1図に参照誉号24で一般的に指示されてい
る。パーナノオル24を使用するようなバーナ組立体l
Oμ第コ図に示されている。バーナノズル24は)第1
の中窒管状の放出導管、即ちノズル12を1.直し、該
ノズル12は好fL<は、鋼材で形成d昨るとともに、
円形の横断面をもち、炉の壁14に形成された円形開口
部14aの中央に延びるように取付られる。
料を燃焼させる新しい、改良され次ベンチュリノズルが
示され、第1図に参照誉号24で一般的に指示されてい
る。パーナノオル24を使用するようなバーナ組立体l
Oμ第コ図に示されている。バーナノズル24は)第1
の中窒管状の放出導管、即ちノズル12を1.直し、該
ノズル12は好fL<は、鋼材で形成d昨るとともに、
円形の横断面をもち、炉の壁14に形成された円形開口
部14aの中央に延びるように取付られる。
ベンチュリノズルは、粉炭および一次窒気管截頭円錐形
のバーナスロート23の中へ放出し、渦巻く二次空気は
、ベンチュリノズル12を取り1fflむ環状空間の中
へ流i”B”に沿って導入される。
のバーナスロート23の中へ放出し、渦巻く二次空気は
、ベンチュリノズル12を取り1fflむ環状空間の中
へ流i”B”に沿って導入される。
二次空気の渦巻作用は、H転可能な支持軸31に取付ら
れた複数の渦巻羽根29によって与えられ、支持軸31
は、バーナ組立体10を取囲み、かつ矢印Cで示指した
空気を供給する二次空気レジスタの前方#i状板27と
後方環状板33との間に延びる。
れた複数の渦巻羽根29によって与えられ、支持軸31
は、バーナ組立体10を取囲み、かつ矢印Cで示指した
空気を供給する二次空気レジスタの前方#i状板27と
後方環状板33との間に延びる。
羽根29は、−斉に回動するように、果合的に制御され
、この目的のために、羽根リング制御組立体37が、外
側レジスタ板33の外llIl表面に隣接して設けられ
ている。軸41および、バーナ前部47の外側に位置決
めされたハンドル車43に工って駆動され、かつ制御さ
れるチェーン、スプpケラト駆動a1.構39が、羽根
290角度を選択おに、、!ゆf、え、:、−1□67
、い、。
、この目的のために、羽根リング制御組立体37が、外
側レジスタ板33の外llIl表面に隣接して設けられ
ている。軸41および、バーナ前部47の外側に位置決
めされたハンドル車43に工って駆動され、かつ制御さ
れるチェーン、スプpケラト駆動a1.構39が、羽根
290角度を選択おに、、!ゆf、え、:、−1□67
、い、。
111
バーナFitliflS47には、粉炭および一欠免気
の流 □れを、バーナノズル12に供給する一次粉
炭/空気供給導管51を収容するために中央開口部47
aが形成されている。第一図に示すように、供給導管5
1の左側(内方)端部分は、又バーナノズル12の支持
体をなし、バーナノズル12は、この支持体に、抜き差
し自在の長さ方向摺動運動可能に城付けられる。供給導
管上のノズルの相対的な長さ方向の位置の制御は、矢印
′″M″で示指した方向に移動しうるコつの制御棒53
によって達成される。
の流 □れを、バーナノズル12に供給する一次粉
炭/空気供給導管51を収容するために中央開口部47
aが形成されている。第一図に示すように、供給導管5
1の左側(内方)端部分は、又バーナノズル12の支持
体をなし、バーナノズル12は、この支持体に、抜き差
し自在の長さ方向摺動運動可能に城付けられる。供給導
管上のノズルの相対的な長さ方向の位置の制御は、矢印
′″M″で示指した方向に移動しうるコつの制御棒53
によって達成される。
円筒形のバーナ胴部69が、−次供給導管51と同軸線
に取付られ、二次空気レジスタ板33とバーナ前部47
との間に延びる。
に取付られ、二次空気レジスタ板33とバーナ前部47
との間に延びる。
供給、管75からの一次粉縦/空気混合物の入ってくる
流れは、バーナノズルヘッド80に差し向けられる。バ
ーナノズルヘッド内の複数の1ilI′1M可能な羽根
79は、粉炭/突気混合物をバーナノズルヘッド80に
一様に分布させるために使用される。
流れは、バーナノズルヘッド80に差し向けられる。バ
ーナノズルヘッド内の複数の1ilI′1M可能な羽根
79は、粉炭/突気混合物をバーナノズルヘッド80に
一様に分布させるために使用される。
第1図におけるベンチュリノズル24Fi、浅く#I斜
したべ/チュリ構造を備え、この構造は、その最小直径
(円方)端において、円筒形の中間スロート部分30に
取付けられた截頭円錐形をなした末広がりのノズル出口
部分28i;’liiする。ベンチュリノズルの入口は
1.截頭円錐形をなした入口部分すなわち先細シノズル
抑分32であシ、これは、中間スロート部分30の上流
端に連結された最小直径(内方)端を有する。先細りノ
ズル部分32の最大直径の上流端に、導’151の内壁
面内に支持され、かつ円筒形シェル36に取付けられて
いる。
したべ/チュリ構造を備え、この構造は、その最小直径
(円方)端において、円筒形の中間スロート部分30に
取付けられた截頭円錐形をなした末広がりのノズル出口
部分28i;’liiする。ベンチュリノズルの入口は
1.截頭円錐形をなした入口部分すなわち先細シノズル
抑分32であシ、これは、中間スロート部分30の上流
端に連結された最小直径(内方)端を有する。先細りノ
ズル部分32の最大直径の上流端に、導’151の内壁
面内に支持され、かつ円筒形シェル36に取付けられて
いる。
バーナ10から出る炙・ぐターンは、図面に、動作態様
において示され、かつtx t′tj:第一図において
符号34によって指示されている。炎ノ9ターンに、代
表的な先行技術のバーナによって形成される炎ノfター
ンより、かなり(2ないし3.5倍)長い。
において示され、かつtx t′tj:第一図において
符号34によって指示されている。炎ノ9ターンに、代
表的な先行技術のバーナによって形成される炎ノfター
ンより、かなり(2ないし3.5倍)長い。
導管51の出口端近くの位置に設けられたベンチュリノ
ズル24に、所定の流電お↓び石炭/空気の放出速度に
ついて通常、達せられるものに比して半均炎長さを二倍
または二倍にさせると思われる。長い炎ノ4ターンに、
炉の中で石炭/突気混合物中の石炭全燃焼させる長い滑
在時間を与え、その結果、石炭は、NOx形成を減する
低いピーク温度で燃焼する。
ズル24に、所定の流電お↓び石炭/空気の放出速度に
ついて通常、達せられるものに比して半均炎長さを二倍
または二倍にさせると思われる。長い炎ノ4ターンに、
炉の中で石炭/突気混合物中の石炭全燃焼させる長い滑
在時間を与え、その結果、石炭は、NOx形成を減する
低いピーク温度で燃焼する。
石炭/空気混合物がベンチュリノズルを通って流れると
き、流れの中の石炭粒を、流れの中心部分に向って集中
させ、かつ、−次燃料/突気混合物中に一層均一に分布
させる。ベンチュリノズルは、中心すなわち内側の再循
環帯域Fの外側に形成される石炭および空気の内側シェ
ル(矢印E)をつくる。この再循環帯域は、円錐形の石
炭拡流器40の端に形成される。出来た放出・fターン
は、末広がり矢印E(第2図)によって示され、矢印E
F′i、炉内の燃焼帯域に燃料/空気流が入るとき燃料
/仝空気流一般的に浅い截頭環状放出・苛ターンを概略
的に示している。
き、流れの中の石炭粒を、流れの中心部分に向って集中
させ、かつ、−次燃料/突気混合物中に一層均一に分布
させる。ベンチュリノズルは、中心すなわち内側の再循
環帯域Fの外側に形成される石炭および空気の内側シェ
ル(矢印E)をつくる。この再循環帯域は、円錐形の石
炭拡流器40の端に形成される。出来た放出・fターン
は、末広がり矢印E(第2図)によって示され、矢印E
F′i、炉内の燃焼帯域に燃料/空気流が入るとき燃料
/仝空気流一般的に浅い截頭環状放出・苛ターンを概略
的に示している。
本発明によれは、新規な4ンチユリノズル24に、ベン
チュリノズル28iIり末広が9部分内に同軸に設けら
れた、mlおよ6’□3図に示す截頭円錐形の中空末広
がり拡流器40を包含している。ベンチュリノズルの末
広がり部分28お↓び石炭拡訛砦40の傾斜は、石炭/
突気陣の放′出を、第2図に矢印Eで示したように浅い
截頭円錐形の放出ノfターンで燃焼帯域へ外方に差し向
けるための一般的に截頭円錐形の環状流れ通路38を形
成している。
チュリノズル28iIり末広が9部分内に同軸に設けら
れた、mlおよ6’□3図に示す截頭円錐形の中空末広
がり拡流器40を包含している。ベンチュリノズルの末
広がり部分28お↓び石炭拡訛砦40の傾斜は、石炭/
突気陣の放′出を、第2図に矢印Eで示したように浅い
截頭円錐形の放出ノfターンで燃焼帯域へ外方に差し向
けるための一般的に截頭円錐形の環状流れ通路38を形
成している。
ベンチュリノズル24の橡準夾施例において、縮fi器
24の外殻36の外径にほぼ7゜SインチCI9.0S
un)に構成され、ベンチュリノズルの全長は77.5
インチ(lIIl、’13an)であった。ベンチュリ
ノズルのスロート部分3oの内径F’1S−3/g イ
ンチ(/ 3 、65tyx) T;hF)、 コ(D
xスロート軸線方向の長さは3インチ(?、62cfn
)であった。末広がりノズル部分28の@線方向長さは
g、sインチC,2/、39cm)に構成され、先細p
ノズル細分32μ長さに6インチ(/S、評cm)であ
った。□したがって、部分32の先細9鵠斜角度は部分
2 ”8の末広がり角薇よりe分大きが□゛・・:、。
24の外殻36の外径にほぼ7゜SインチCI9.0S
un)に構成され、ベンチュリノズルの全長は77.5
インチ(lIIl、’13an)であった。ベンチュリ
ノズルのスロート部分3oの内径F’1S−3/g イ
ンチ(/ 3 、65tyx) T;hF)、 コ(D
xスロート軸線方向の長さは3インチ(?、62cfn
)であった。末広がりノズル部分28の@線方向長さは
g、sインチC,2/、39cm)に構成され、先細p
ノズル細分32μ長さに6インチ(/S、評cm)であ
った。□したがって、部分32の先細9鵠斜角度は部分
2 ”8の末広がり角薇よりe分大きが□゛・・:、。
つた。拡流器49は開放端外端40Aに約2−34イン
チ(6・9 g cm )の厳大@径をもち、拡流器の
円墳の最小直径は約7インチC;l−5’1ctn)で
あった。拡流器は約9インチC70,/l−cm)の軸
線方向長さを有していた。上述した寸法の標準型につい
てテス)ijNOX形成減少及び許容しうるCO放出に
より優れた結果を示した。
チ(6・9 g cm )の厳大@径をもち、拡流器の
円墳の最小直径は約7インチC;l−5’1ctn)で
あった。拡流器は約9インチC70,/l−cm)の軸
線方向長さを有していた。上述した寸法の標準型につい
てテス)ijNOX形成減少及び許容しうるCO放出に
より優れた結果を示した。
円錐形の拡流器40の小さい直径の端はバーナノズル1
2の中心軸線A−Aに同軸に設けられた中央支持管42
の外端に固肩支持されている。支持管に、外端をパツキ
ン押え77中に精密に位置決めすることによって矢印″
″G”(第7図)で示すようにいずれの方向にも、軸線
方向の摺動運動で長さ方向に可動である。
2の中心軸線A−Aに同軸に設けられた中央支持管42
の外端に固肩支持されている。支持管に、外端をパツキ
ン押え77中に精密に位置決めすることによって矢印″
″G”(第7図)で示すようにいずれの方向にも、軸線
方向の摺動運動で長さ方向に可動である。
円錐形拡流器40を内方に(第2図において右に向って
)移動させるとき、円錐形拡流器がベンチュリ状m流器
24のスロート部分30Vc接近するので、環状流れ領
域即ち流れ通路38及び石炭/空気混合物の末広がp放
出流の流れ横断面はわずかに減少する。これとは反対に
、支持管42t−反対方向に(左へ)移動させるとき、
流れ領域38は増加する。末広がり流れ部分28の外端
28aから放出される流れの速度に細流器24に対する
円錐形拡流器の移動によって容易に制御できる。
)移動させるとき、円錐形拡流器がベンチュリ状m流器
24のスロート部分30Vc接近するので、環状流れ領
域即ち流れ通路38及び石炭/空気混合物の末広がp放
出流の流れ横断面はわずかに減少する。これとは反対に
、支持管42t−反対方向に(左へ)移動させるとき、
流れ領域38は増加する。末広がり流れ部分28の外端
28aから放出される流れの速度に細流器24に対する
円錐形拡流器の移動によって容易に制御できる。
燃焼を安定化するために、ベンチュリノズル部分28は
円錐形拡流器40の外表面に取付けられた複数の渦巻羽
根52を備えている。これらの羽根は、円錐形拡流器と
外端28aに隣接した末広がりノズル部分28の内側表
面との間の流れ通路38の中で一次石炭/空気流に渦巻
作用(第1図矢印K)を与える。渦巻羽根52によって
与えられた放出石炭/空気流O渦巻作用は、燃焼帯域及
びノズル12の出口端12bの丁ぐ近の領域中の灸if
ターシ34の安定性を増加させる。
円錐形拡流器40の外表面に取付けられた複数の渦巻羽
根52を備えている。これらの羽根は、円錐形拡流器と
外端28aに隣接した末広がりノズル部分28の内側表
面との間の流れ通路38の中で一次石炭/空気流に渦巻
作用(第1図矢印K)を与える。渦巻羽根52によって
与えられた放出石炭/空気流O渦巻作用は、燃焼帯域及
びノズル12の出口端12bの丁ぐ近の領域中の灸if
ターシ34の安定性を増加させる。
渦巻く一次石炭/空気流気流に、円錐形拡流器40の中
壁外端のすぐ近くの停S領域(第2図に[で示す)を)
4M9囲む壁を形成する。停滞gJ4域Fμ比較的低い
圧力を有し且つ高温の還元雰囲気を与え、その結果粉炭
中のOI発物を蒸発させ窒素酸化物即ちNOXの形成を
最少にしてこれを燃焼させる。
壁外端のすぐ近くの停S領域(第2図に[で示す)を)
4M9囲む壁を形成する。停滞gJ4域Fμ比較的低い
圧力を有し且つ高温の還元雰囲気を与え、その結果粉炭
中のOI発物を蒸発させ窒素酸化物即ちNOXの形成を
最少にしてこれを燃焼させる。
渦巻く二次空気(矢印B)と、バーナノズル12から放
出される渦巻く一次石炭/璧気[Eとの間の速度の適正
な均合にょ9、停S領域Fの外側でそのまわりにトロイ
ド形状の第一の即ち外側の再循壊帝域Hが得られると考
えられる。−次石炭空気混合物への二次便気すなわち外
側突気の流入を最少にすると、高温の還元雰囲気が維持
される。同心状の内側および外側再循環帯域により、燃
焼生成物の一部が内側および外側の炎進路矢印で示すよ
うにバーナノズル出口12bに向って引き戻される。か
しくシ、石炭の急速な脱揮および燃焼が大気全汚染する
ことになる過剰な量の窒素酸化物(NOX)を形成する
ことなく行なわれる。
出される渦巻く一次石炭/璧気[Eとの間の速度の適正
な均合にょ9、停S領域Fの外側でそのまわりにトロイ
ド形状の第一の即ち外側の再循壊帝域Hが得られると考
えられる。−次石炭空気混合物への二次便気すなわち外
側突気の流入を最少にすると、高温の還元雰囲気が維持
される。同心状の内側および外側再循環帯域により、燃
焼生成物の一部が内側および外側の炎進路矢印で示すよ
うにバーナノズル出口12bに向って引き戻される。か
しくシ、石炭の急速な脱揮および燃焼が大気全汚染する
ことになる過剰な量の窒素酸化物(NOX)を形成する
ことなく行なわれる。
在米の渦巻女足化バーナにベンチュリノズル24を適用
すると、上述しfcようにベンチュリノズルの新規な幾
例学的形状のために、窒素酸化物の放出を減少させるよ
うに成−燃焼が行なわれる。
すると、上述しfcようにベンチュリノズルの新規な幾
例学的形状のために、窒素酸化物の放出を減少させるよ
うに成−燃焼が行なわれる。
べ/チュリノズル24にノズル12の出口端に隣1′
接して設置され、これに長い、*/fターンを形成し1
゛□″゛ て・低′−″炎温度を与え今一、石炭0燃焼″ための平
均時間は大巾r増し、これにより効果的な燃焼を維持す
る。
゛□″゛ て・低′−″炎温度を与え今一、石炭0燃焼″ための平
均時間は大巾r増し、これにより効果的な燃焼を維持す
る。
ベンチュリノズル24の先細り部分すなわち入口部分3
2は石炭粒子を加速している石炭/突気流の中央部分に
向って来中させようとし、かつ石炭を一次流れ中に一層
均一に分布させる。この流れはスロート部分30の低圧
および高速状態の中へ流入し、引き続いて、石炭/仝気
流μ中窒の円錐形拡流器40のまわpに環状の渦巻流れ
・ヤターンを形成しながら減速される。この環状流れは
円錐形拡流器40の環状表面と末広がルノズル部分28
の内表面との間の出口流れ通路38の中で渦巻羽根52
によって禍巻きを形成する。このような渦巻作用に燃焼
を安定化させる。また、渦巻作用の助けにより、円錐形
拡充器40の開放端に燃焼過程の初期の停滞領域Fが形
成される。この領域では、石炭の揮発物を発生させ、窒
素酸化物を者しく形成することなく高温の還元雰囲気中
てこ′・、・□ の揮発@全燃焼させる。炎パターン34でノ石炭、、)
′ の燃焼過程が比;、臀的長時間に亘って生じ、また燃焼
過程中のピーク炎は従来のバーナにおけるよりも相当に
低い。これらのファクタは又、窒1gwR化物の発生菫
の低減に薔与すると考えられる。
2は石炭粒子を加速している石炭/突気流の中央部分に
向って来中させようとし、かつ石炭を一次流れ中に一層
均一に分布させる。この流れはスロート部分30の低圧
および高速状態の中へ流入し、引き続いて、石炭/仝気
流μ中窒の円錐形拡流器40のまわpに環状の渦巻流れ
・ヤターンを形成しながら減速される。この環状流れは
円錐形拡流器40の環状表面と末広がルノズル部分28
の内表面との間の出口流れ通路38の中で渦巻羽根52
によって禍巻きを形成する。このような渦巻作用に燃焼
を安定化させる。また、渦巻作用の助けにより、円錐形
拡充器40の開放端に燃焼過程の初期の停滞領域Fが形
成される。この領域では、石炭の揮発物を発生させ、窒
素酸化物を者しく形成することなく高温の還元雰囲気中
てこ′・、・□ の揮発@全燃焼させる。炎パターン34でノ石炭、、)
′ の燃焼過程が比;、臀的長時間に亘って生じ、また燃焼
過程中のピーク炎は従来のバーナにおけるよりも相当に
低い。これらのファクタは又、窒1gwR化物の発生菫
の低減に薔与すると考えられる。
本発明を、図示したただ一つの実施例を参照して説明し
たけれども、本発明の原理の精神および範囲に入る種々
の変更を尚業界がなし得ることは言うまでもない。
たけれども、本発明の原理の精神および範囲に入る種々
の変更を尚業界がなし得ることは言うまでもない。
第1図は本発明の%徴によって111成される新規かつ
改良された微粉炭バーナノズルの断面図である。 第2図に、第7図のバーナノズルを使用するバーナ組立
体の断面図である。 第3図に、夷實的に第7図の3−3線における横#面図
である。 12・・・管状ノズル装置、24・・・la流装置、2
8・・・末広がり流れ部分、32・・・先細9流れ部分
、40・・・拡流装置、52・・・渦巻羽根。 手続補正書(方式) 1.事件の表示 昭和57 年特許願 第23!;13
7号2、発明の名称 粉炭用ベンチュリバーナノ
ズル3、補正をする省 事件との関係 出願人 名称ライリー ストーカ−コーIレーション4、代理人 5、補正命令の日付 :1昭和jg年3月、!り日□
・: 6、補正の対象 ・1・願書 委任状 全図面7、補正
の内容 別紙の通り 図面の浄書(内容に変更なし)。 =51
改良された微粉炭バーナノズルの断面図である。 第2図に、第7図のバーナノズルを使用するバーナ組立
体の断面図である。 第3図に、夷實的に第7図の3−3線における横#面図
である。 12・・・管状ノズル装置、24・・・la流装置、2
8・・・末広がり流れ部分、32・・・先細9流れ部分
、40・・・拡流装置、52・・・渦巻羽根。 手続補正書(方式) 1.事件の表示 昭和57 年特許願 第23!;13
7号2、発明の名称 粉炭用ベンチュリバーナノ
ズル3、補正をする省 事件との関係 出願人 名称ライリー ストーカ−コーIレーション4、代理人 5、補正命令の日付 :1昭和jg年3月、!り日□
・: 6、補正の対象 ・1・願書 委任状 全図面7、補正
の内容 別紙の通り 図面の浄書(内容に変更なし)。 =51
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 (11粉炭および他の燃料用のべ一ナノズルにおいて1 石炭/空気混合物の一次流を受入れる入口と、前記−次
流を燃焼用炉の燃焼帯域へ放出する出口端とを備えた管
状ノズル装置と、 前記管状ノズル装置の出口端に隣接して前記ノズル装置
内に同軸的に設けられ、前記管状ノズル装置の出口端に
隣接する最大直径の出口をもつ末広がシ流、れ部分と、
該末広がり流れ部分の上流に位置して前記−次流の中央
部分に粉炭を均一に分布させる先細り流れ部分とを備オ
た縮流装置と、 前記管状ノズル装置内で軸線力向に調節自在に移動でき
るように前記末広がり流れ部分内に同軸に取付けられ、
前記出口端に隣接した最大直径の開放端と、前記末広が
り流れ部分の壁面と協働して末広がりの環状流れ道路を
形成する壁面とを備えた拡流装置と、 前記拡流装置と前記末広がり流れ部分の壁面との間で前
記末広がり流れ通路内に設電されていて、前記石炭/空
気混合物流に渦巻作用を与えて該混合物流の燃焼を安定
化させ□る渦巻羽根装置とを有し、 前記安定化した放出流により、前記拡流装置の前記開放
端に隣接し量、少くともb〈らか゛の燃焼生成物を前記
拡流装置に向って引き戻すために形成された高温の停滞
領域を遮蔽する壁を形成し、粉炭内の揮発物を還元雰囲
気中で蒸発させ、前記パ―すによる窒素酸化物の形成を
減少させることを特徴とするバーナノズル。 (21前記縮流装置は、最小直径の一般的に円筒形の中
間スロート部分を備え、該スロート部分の両端はそれぞ
れ前記末広がり流れ部分および前記先細り流れ部分の最
小直径端部に接合されて込ることを特徴とする特許績求
の範囲第111項に記載のバーナノズル。 (31前記縮流装置の前記先細り流れ部分および末広が
り流れ部分は、形状がほぼ截頭円錐形であることを特徴
とする特許請求の範囲第(11項に記載のバーナノズル
。 【4) 前記先細り流れ部分は軸線方向長さが前記末
広がり流れ部分・より短かく、前記−次流の中の微粉炭
を先細り流れ部分の中央部分に分布させるようになって
おり、前記末広がり流れ部分は、前記−次流が前記末広
がり流れ部分内で末広がりをなすとき前記粉炭の分布を
維持することを特徴とする特許請求の範囲第il+項に
記載のバーナノズル。 (5; 前記縮流装置は、前記管状ノズル装置内に同
軸をなして軸線力向に変位できるように設けられた円筒
形の外殻を備えていることを特徴とする特許請求の範囲
第1u項に記載の・f−ナノズル。 (61上記拡流装置は、上記開放端の上流に最小直□ 径の端がめるほば截頭円錐形:であることを特徴:′・
・・1.、 とする特許請求の範囲第…項゛記載のバーナノズル。 (7) 上記拡流装置の上記上流端に取付けられ、か
つ上記管状ノズル装置の中心軸線に沿って同軸的に軸線
方向に移動可能に装着された支持装置をさらに包含する
ことを特徴とする特許請求の範囲第(7)項記載のバー
ナノズル。 (8)先細りベンチュリ部分の中で石炭/空気混合物の
流れを加速して、石炭粒子を流れの中央部分に向けて分
布させ、 中空円錐形拡流器の回りに浅い環状の円錐形流れノ母タ
ーンを形成しながら、上記混合物の流れを若干減速し、 上記環状の流れt+ターンを、上記円錐形拡流器の軸線
のまわりに渦巻まかせかつ燃焼帯域に放出する安定化し
た環状の流れノ9ターンを形成するよりに差し同け、 上記安定した円錐形流れパターンから延びた細長い炎・
臂ター)′ンをもって上記放出する石炭を:・: 燃焼させ、 lj 〜 高温の還元雰−気の遮蔽された停滞領域を上記円錐形拡
流器の近くに形成して、燃焼過程の初期において前記石
炭中の揮発物を蒸発させ、連続燃焼過程で上記揮発物を
燃焼させて窒素酸化物の形成を少なくする、 膿−一■ことを特徴とする粉炭及び他の燃料の燃焼方法
。 1町 上記放出する流れ・fター/の中心軸線の近くに
低圧帯域を形成して、上記円錐形拡流器に向って燃焼生
成物の一部を引き戻し、上記揮発物をすばやく揮発させ
かつ燃焼させる高温の再循環領域を形成することをさら
に含むことを特徴とする特許請求の範囲第(8)項記載
の方法。 +II 上記再循環領域の回りに渦巻く石炭と空気の
壁を形成して、高温度の還元雰囲気を作ることをさらに
含むことを特徴とする特許請求の範囲第(91項記載の
方法。 Qll 二次空気の渦巻き流れを導入することにより
、上記安定化した環状流れ)4ターンの回りにトロイド
形、再循環領域を生じさせることをさらに含むことを特
徴とする特許請求の範囲第+1(1項記載の方法。 0 上記二次空気の流れ速度を調節して、上記安定化し
た環状流れ・母ターンの回りに上記外側トロイド形再循
環領域を形、成することをさらに含むことを特徴とする
特許請求の範囲wE住9項記賊の方法。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US33391081A | 1981-12-23 | 1981-12-23 | |
US333910 | 1981-12-23 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS58164910A true JPS58164910A (ja) | 1983-09-29 |
JPS6255562B2 JPS6255562B2 (ja) | 1987-11-20 |
Family
ID=23304766
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57235137A Granted JPS58164910A (ja) | 1981-12-23 | 1982-12-23 | 粉炭用ベンチユリバ−ナノズル |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS58164910A (ja) |
CA (1) | CA1186951A (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63197909U (ja) * | 1987-05-29 | 1988-12-20 | ||
JP2014089044A (ja) * | 2008-12-18 | 2014-05-15 | Alstom Technology Ltd | 交換可能な摩耗部品を備えている石炭ロープ分散器 |
US9151493B2 (en) | 2008-12-18 | 2015-10-06 | Alstom Technology Ltd | Coal rope distributor with replaceable wear components |
WO2017002675A1 (ja) * | 2015-06-30 | 2017-01-05 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 固体燃料バーナ |
US9593795B2 (en) | 2009-11-02 | 2017-03-14 | General Electric Technology Gmbh | Fuel head assembly with replaceable wear components |
US9857077B2 (en) | 2008-12-18 | 2018-01-02 | General Electric Technology Gmbh | Coal rope distributor with replaceable wear components |
CN115244292A (zh) * | 2020-01-08 | 2022-10-25 | 伍德沃德有限公司 | 用于使排气气体再循环的被动泵送 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02170977A (ja) * | 1988-12-21 | 1990-07-02 | Anelva Corp | 基板ホルダー |
-
1982
- 1982-11-19 CA CA000415934A patent/CA1186951A/en not_active Expired
- 1982-12-23 JP JP57235137A patent/JPS58164910A/ja active Granted
Cited By (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63197909U (ja) * | 1987-05-29 | 1988-12-20 | ||
JP2014089044A (ja) * | 2008-12-18 | 2014-05-15 | Alstom Technology Ltd | 交換可能な摩耗部品を備えている石炭ロープ分散器 |
US9151493B2 (en) | 2008-12-18 | 2015-10-06 | Alstom Technology Ltd | Coal rope distributor with replaceable wear components |
US9151434B2 (en) | 2008-12-18 | 2015-10-06 | Alstom Technology Ltd | Coal rope distributor with replaceable wear components |
US9857077B2 (en) | 2008-12-18 | 2018-01-02 | General Electric Technology Gmbh | Coal rope distributor with replaceable wear components |
US9593795B2 (en) | 2009-11-02 | 2017-03-14 | General Electric Technology Gmbh | Fuel head assembly with replaceable wear components |
WO2017002675A1 (ja) * | 2015-06-30 | 2017-01-05 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 固体燃料バーナ |
JP2017015305A (ja) * | 2015-06-30 | 2017-01-19 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 固体燃料バーナ |
CN108351100A (zh) * | 2015-06-30 | 2018-07-31 | 三菱日立电力系统株式会社 | 固体燃料燃烧器 |
CN108351100B (zh) * | 2015-06-30 | 2020-03-13 | 三菱日立电力系统株式会社 | 固体燃料燃烧器 |
US10731850B2 (en) | 2015-06-30 | 2020-08-04 | Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. | Solid fuel burner |
CN115244292A (zh) * | 2020-01-08 | 2022-10-25 | 伍德沃德有限公司 | 用于使排气气体再循环的被动泵送 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6255562B2 (ja) | 1987-11-20 |
CA1186951A (en) | 1985-05-14 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4457241A (en) | Method of burning pulverized coal | |
US4479442A (en) | Venturi burner nozzle for pulverized coal | |
US5944507A (en) | Oxy/oil swirl burner | |
JP2544662B2 (ja) | バ―ナ― | |
US5199355A (en) | Low nox short flame burner | |
AU713968B2 (en) | Low emission swirl burner | |
US4443182A (en) | Burner and method | |
US5697306A (en) | Low NOx short flame burner with control of primary air/fuel ratio for NOx reduction | |
CA1092898A (en) | Coal fired furnace | |
US4412810A (en) | Pulverized coal burner | |
US6474250B1 (en) | Nozzle assembly for a pulverized coal burner | |
JPH0250011A (ja) | 石炭、石油又はガス炊きバーナー及びバーナーに使用するための火炎安定化リング及びガス噴出器 | |
GB2070761A (en) | Pulverized coal burner | |
KR19990068227A (ko) | 미분탄 연소 버너 및 그에 의한 연소 방법 | |
JPS5942203B2 (ja) | ガス燃料バ−ナ | |
JPS58164910A (ja) | 粉炭用ベンチユリバ−ナノズル | |
US5960724A (en) | Method for effecting control over a radially stratified flame core burner | |
CA1223775A (en) | Burner for pulverized, gaseous and/or liquid fuels | |
WO1987002756A1 (en) | Radiant tube burner | |
JPS6122105A (ja) | 吸収材噴射器を備えた分流型バ−ナ組立体 | |
EP3819540B1 (en) | Burner assembly, method for operating said burner assembly and plant comprising said burner assembly | |
JPS618513A (ja) | 石炭‐水スラリ或いは燃料油の為の低圧力損失バーナ | |
JPH0450481B2 (ja) | ||
JPS63116011A (ja) | ラジアントチユ−ブバ−ナ | |
EP3819539B1 (en) | Burner assembly, method for operating said burner assembly and plant comprising said burner assembly |