JPS58161754A - 内部摩擦の大きいチタン合金の熱処理法 - Google Patents
内部摩擦の大きいチタン合金の熱処理法Info
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- JPS58161754A JPS58161754A JP23214982A JP23214982A JPS58161754A JP S58161754 A JPS58161754 A JP S58161754A JP 23214982 A JP23214982 A JP 23214982A JP 23214982 A JP23214982 A JP 23214982A JP S58161754 A JPS58161754 A JP S58161754A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
で，特に大型化又は高速化した場合に適用して非常に有
利な内部摩擦が大きいチタン合金の振動減衰能および熱
的安定性をさらに改善する熱処理法に関する。
利な内部摩擦が大きいチタン合金の振動減衰能および熱
的安定性をさらに改善する熱処理法に関する。
蒸気タービン翼などの回転翼は振動による疲労破壊が大
きな問題となる。疲労破壊防止には共振防止′処理，振
動の減衰処理が有効な役割を果している。ただし蒸気タ
ービン翼などにおいては振動は複雑であり，設計的に完
全に共振を防止することは難しい。従って振動の減衰が
重要になってくる。
きな問題となる。疲労破壊防止には共振防止′処理，振
動の減衰処理が有効な役割を果している。ただし蒸気タ
ービン翼などにおいては振動は複雑であり，設計的に完
全に共振を防止することは難しい。従って振動の減衰が
重要になってくる。
回転翼の振動減衰の要因としては，エーロダイナミック
・ダンピング（ Ａｅｒｏｄｙｎａ＋ｎｉｃ ｄａｍｐ
ｉｎｇ ） 、ルート・ダンピング（ Ｒｏｏｔ ｄａ
ｍｐｉｎｇ ） ｒ メカニカル・ダンピング（ Ｍａ
ｃｈａｎｉｅａｌ ｄａｍｐｉｎｇ ） 、 ？チー
リアル・ダンピング（ Ｍａｔｅｒｉａｌ ｄａｍｐｉ
ｎｇ ）が考えられる。これら−要因のトータル・ダン
ピング（ Ｔｏｔａｌ ｄａｍｐｉｎｇ ）に対する寄
与率については各種の見解があるが。
・ダンピング（ Ａｅｒｏｄｙｎａ＋ｎｉｃ ｄａｍｐ
ｉｎｇ ） 、ルート・ダンピング（ Ｒｏｏｔ ｄａ
ｍｐｉｎｇ ） ｒ メカニカル・ダンピング（ Ｍａ
ｃｈａｎｉｅａｌ ｄａｍｐｉｎｇ ） 、 ？チー
リアル・ダンピング（ Ｍａｔｅｒｉａｌ ｄａｍｐｉ
ｎｇ ）が考えられる。これら−要因のトータル・ダン
ピング（ Ｔｏｔａｌ ｄａｍｐｉｎｇ ）に対する寄
与率については各種の見解があるが。
マチ−リアル・ダンピングが大きな役割を果している場
合も少なくないといわれている。事実。
合も少なくないといわれている。事実。
現在では多くの場合，蒸気タービン翼材には内部摩擦の
大きい１ ３ Ｃｒ−Ｍｏ鋼などが使用されてい様 る。一般にチタン合金は比紋度が大きく，翼が高速化又
は大型化した場合，ロータへの負荷の低減という理由か
らも，蒸気タービン翼などの回転翼への利用が考えられ
，％にＴｉ−６ １’−１ − ４Ｖ合金はチタン合金
中量も使用実績が高く（約７０チ以上）、蒸気タービン
翼などの回転翼への利用が考えられ、すでに一部実用化
されている例もある。
大きい１ ３ Ｃｒ−Ｍｏ鋼などが使用されてい様 る。一般にチタン合金は比紋度が大きく，翼が高速化又
は大型化した場合，ロータへの負荷の低減という理由か
らも，蒸気タービン翼などの回転翼への利用が考えられ
，％にＴｉ−６ １’−１ − ４Ｖ合金はチタン合金
中量も使用実績が高く（約７０チ以上）、蒸気タービン
翼などの回転翼への利用が考えられ、すでに一部実用化
されている例もある。
しかしながら従来の実用Ｔｉ−６Ａｔ−４Ｖ合金の熱処
理である焼鈍処理又は焼入時効処理を実施したものは、
上記１３ Ｃｒ −Ｍｏ鋼など実際に蒸気タービン翼材
として使用されているものと比較しｆその内部摩擦は大
幅に低くなっており、マチ−リアル・ダンピングに°よ
る減衰効果は期待できない。
理である焼鈍処理又は焼入時効処理を実施したものは、
上記１３ Ｃｒ −Ｍｏ鋼など実際に蒸気タービン翼材
として使用されているものと比較しｆその内部摩擦は大
幅に低くなっており、マチ−リアル・ダンピングに°よ
る減衰効果は期待できない。
そこで本発明の発明者等は種々研究の結果。
さきに（α＋β）チタン合金を（α＋β）相領域の適当
な温度から急冷処理すると大幅に内部摩擦が改善される
ことを見出゛シ、特願昭４９−３０７２号として特許出
願した。
な温度から急冷処理すると大幅に内部摩擦が改善される
ことを見出゛シ、特願昭４９−３０７２号として特許出
願した。
しかしくα＋β）チタン合金は９例えばＴｉ −６Ａｔ
−４Ｖ合金を例にとると、１００℃以上に加熱保持する
と、その内部摩擦も低下し熱的に不安定であった。また
疲労破壊防止には内部摩擦の絶対値が高くなるほど有利
であるので、この点からも内部摩擦の絶対値をさらに高
くすることが要望されていた。
−４Ｖ合金を例にとると、１００℃以上に加熱保持する
と、その内部摩擦も低下し熱的に不安定であった。また
疲労破壊防止には内部摩擦の絶対値が高くなるほど有利
であるので、この点からも内部摩擦の絶対値をさらに高
くすることが要望されていた。
本発明はこのような事情に鑑み、チタン合金の内部摩擦
および熱的安定性を改善する熱処理法を提供する目的で
提案されたもので、Ａｔ５．５〜６．７５重量係（以下
チで示す）、Ｖｌ〜５％。
および熱的安定性を改善する熱処理法を提供する目的で
提案されたもので、Ａｔ５．５〜６．７５重量係（以下
チで示す）、Ｖｌ〜５％。
Ｍｏ１〜５％、ただしＶ ＋ Ｍｏ２５％ならびに残部
がＴｉおよび通常の不純物からなるチタン合金をβ変態
点よりも１２．６℃低い温度以上で加熱保持した後急冷
することを特徴とする熱処理法を提供する。
がＴｉおよび通常の不純物からなるチタン合金をβ変態
点よりも１２．６℃低い温度以上で加熱保持した後急冷
することを特徴とする熱処理法を提供する。
以下本発明について実施例を参照して詳細に鮮明する。
まず２本発明法に供せられる対象合金について説明する
。
。
第、１表に水子組成のチタン合金をボタン溶解法で１５
０ ｆｒ溶解し、その後β鍛造で２０朋角、さらに（α
＋β）鍛造で１０１＋ｌＩｌｌＸ１５ｍｌ＋＋角に成形
して以下の試験に供した。即ちこれらの各村を第２表に
示す各焼入温度より急冷処理（水焼入れ）シ゛、内部摩
擦および機械的性質を調べた。なお内部摩擦は横振動型
内部摩擦測定装置を用い、振動減衰能Ｑ＋で測定した。
０ ｆｒ溶解し、その後β鍛造で２０朋角、さらに（α
＋β）鍛造で１０１＋ｌＩｌｌＸ１５ｍｌ＋＋角に成形
して以下の試験に供した。即ちこれらの各村を第２表に
示す各焼入温度より急冷処理（水焼入れ）シ゛、内部摩
擦および機械的性質を調べた。なお内部摩擦は横振動型
内部摩擦測定装置を用い、振動減衰能Ｑ＋で測定した。
試験片の形状は２閣厚さＸＩＯ■幅Ｘ９０ｍ長さとした
。
。
第２表には各村の内部摩、擦の測定結果も示している。
第 ２ 表
この結果によれば、 Ｍｏを０６４％含有するＢ材と従
来の標準合金であるＴｉ−６Ａ／、−４Ｖ合金（人材と
を比較してＭｏ添加の効果がほとんどないことがわかる
。しかしＭｏがさらに添加されたＣ、 Ｄ、 Ｅ、 Ｆ
、 Ｇ、 Ｈ材については人材と比較して内部摩擦が大
幅に改善されていることかわる。このことは次のように
解釈される。本発明者等はさきにチタン合金においであ
る温度範囲から急冷することによって準安定β相を室温
までもちきたせば内部摩擦を高め得ることを見い出した
のであるが、この効果はチタン合金中の同素変態型β安
定化元素（ｉａｏｍｏｒｐｈｏｕａβ−５ｔａｂｉｌｉ
ｚｅｒ ）が主要な役割を果していると思われる。そし
て上記のβ安定化元素のひとつであるＶを含有するＴｉ
−６Ａ／１．−４Ｖ合金については（α＋β）相領域の
温度から急冷することによって内部摩擦が大きくなるこ
とも確認した。
来の標準合金であるＴｉ−６Ａ／、−４Ｖ合金（人材と
を比較してＭｏ添加の効果がほとんどないことがわかる
。しかしＭｏがさらに添加されたＣ、 Ｄ、 Ｅ、 Ｆ
、 Ｇ、 Ｈ材については人材と比較して内部摩擦が大
幅に改善されていることかわる。このことは次のように
解釈される。本発明者等はさきにチタン合金においであ
る温度範囲から急冷することによって準安定β相を室温
までもちきたせば内部摩擦を高め得ることを見い出した
のであるが、この効果はチタン合金中の同素変態型β安
定化元素（ｉａｏｍｏｒｐｈｏｕａβ−５ｔａｂｉｌｉ
ｚｅｒ ）が主要な役割を果していると思われる。そし
て上記のβ安定化元素のひとつであるＶを含有するＴｉ
−６Ａ／１．−４Ｖ合金については（α＋β）相領域の
温度から急冷することによって内部摩擦が大きくなるこ
とも確認した。
そこで従来のＴｉ−６Ａｔ−４Ｖ合金を基準としてさら
に他の同素変態型β安定化テ、素であるＭ。
に他の同素変態型β安定化テ、素であるＭ。
を添加した場合について検討した結果１本発明が完成し
たのである。即ち第２表のＤ材とＧ材とを比較すると両
者ともＶ ＋ Ｍｏ ’−＝ ６．９で、内部摩擦もほ
ぼ等しい。前記のようにＶ、Ｍｏは作用が同じというこ
とで、従来からチタン合金でよく用いられ、また複合添
加の場合の効果を定量的にみる方法としてＶ当量（ＩＸ
Ｖ＠＋１．３ＸＭｏｅｌｌ））なる概念が提案されてい
るが、これらのことはＶ ＋ Ｍｏ ＝一定で内部摩擦
が等しいという上記試験結果とほぼ一致する。従ってＶ
＋Ｍｏ ＝一定ならば、チタン合金の内部摩擦を改善
する効果が同じと考えてよい。そして具体的にはＶとＭ
。
たのである。即ち第２表のＤ材とＧ材とを比較すると両
者ともＶ ＋ Ｍｏ ’−＝ ６．９で、内部摩擦もほ
ぼ等しい。前記のようにＶ、Ｍｏは作用が同じというこ
とで、従来からチタン合金でよく用いられ、また複合添
加の場合の効果を定量的にみる方法としてＶ当量（ＩＸ
Ｖ＠＋１．３ＸＭｏｅｌｌ））なる概念が提案されてい
るが、これらのことはＶ ＋ Ｍｏ ＝一定で内部摩擦
が等しいという上記試験結果とほぼ一致する。従ってＶ
＋Ｍｏ ＝一定ならば、チタン合金の内部摩擦を改善
する効果が同じと考えてよい。そして具体的にはＶとＭ
。
の組成範囲としてＶ 十Ｍｏ ＝≧５チ、望しくはＶ＋
Ｍｏ上６％にすれば、内部摩擦が格段に改善されるこ
とが第２表に示す試験結果から明らかである。またＢ材
における試験結果からみてＭｏ上１％である必要があり
、ＶとＭｏとは定性的にも定量的にも互いに等価と考え
られ、かつＶとＭＯの相乗効果が期待されるだめにはＶ
≧１ｔｓである必要がある。
Ｍｏ上６％にすれば、内部摩擦が格段に改善されるこ
とが第２表に示す試験結果から明らかである。またＢ材
における試験結果からみてＭｏ上１％である必要があり
、ＶとＭｏとは定性的にも定量的にも互いに等価と考え
られ、かつＶとＭＯの相乗効果が期待されるだめにはＶ
≧１ｔｓである必要がある。
次に第１表に示された各村の熱的安定性について述べる
。第１図は第１表のうちＡ、Ｄ、Ｈ材をｉｏｏｏｃ、ｉ
ｓｏ℃、２００℃に１時間加熱保持空冷後、各々室温で
内部摩擦を測定した結果を示す。図中横軸は加熱保持し
た温度を示す。
。第１図は第１表のうちＡ、Ｄ、Ｈ材をｉｏｏｏｃ、ｉ
ｓｏ℃、２００℃に１時間加熱保持空冷後、各々室温で
内部摩擦を測定した結果を示す。図中横軸は加熱保持し
た温度を示す。
図から本発明法の対象合金り、Ｈ材は従来の標準合金で
ある７ｉ −６Ａｔ−４Ｖ合金（人材）と比較して高温
まで内部摩擦は高い値を保持し、熱的安定性が優れてい
ることがわかる。特にＨ材は内部摩擦の絶対値も高く、
高温での低下率も少なくなっており非常に優れている。
ある７ｉ −６Ａｔ−４Ｖ合金（人材）と比較して高温
まで内部摩擦は高い値を保持し、熱的安定性が優れてい
ることがわかる。特にＨ材は内部摩擦の絶対値も高く、
高温での低下率も少なくなっており非常に優れている。
以上の説明かられかるようにＶとＭｏとを複合添加した
場合には従来のＶ当量などの考えから予想される以上に
内部摩擦は改善され、またその熱的安定性の優れたチタ
ン合金が得られることがわかる。
場合には従来のＶ当量などの考えから予想される以上に
内部摩擦は改善され、またその熱的安定性の優れたチタ
ン合金が得られることがわかる。
ただし一般的にβ安定化元素の過剰は密度を増加させ比
強度を低下させるが、それのみならすヤング率を低下さ
せ、かつ延性・靭性を減少させると言われており、従っ
てこれらの元素社はヤング率および延性・靭性をひどく
損うことなく内部摩擦を大きくする組成範囲に保たれる
必要がある。そこで第１表の各村の機械的性質を調べた
結果が第３表に示されている。
強度を低下させるが、それのみならすヤング率を低下さ
せ、かつ延性・靭性を減少させると言われており、従っ
てこれらの元素社はヤング率および延性・靭性をひどく
損うことなく内部摩擦を大きくする組成範囲に保たれる
必要がある。そこで第１表の各村の機械的性質を調べた
結果が第３表に示されている。
第３表より０．２係耐力、引張強度はＭＯ量が多くなる
につれてやや低下する傾向がおるが各相とも大差ない。
につれてやや低下する傾向がおるが各相とも大差ない。
しかしＭＯを５．４１％含んだＦ材は引張り試験におけ
る伸び、２ｍＶノツチシャルピー衝撃値が他の試験材よ
り大幅に低下し。
る伸び、２ｍＶノツチシャルピー衝撃値が他の試験材よ
り大幅に低下し。
延性・靭性およびヤング率が低下していることがわかる
。従ってヤング率および延性・靭性を損わないで内部摩
擦を大きくするにはＭＯは５％以下である必要がある。
。従ってヤング率および延性・靭性を損わないで内部摩
擦を大きくするにはＭＯは５％以下である必要がある。
またＶも作用としてはＭＯと同じであるから、その組成
範囲は５％以下とする。
範囲は５％以下とする。
なおＵ量はよく知られているように脆化せず。
しかも強度を増すために必要な量として５５〜６、７
ｓ ％とした。
ｓ ％とした。
次に本発明の熱処理条件について説明する。
第１表に示すＡ、’Ｃ，Ｄ、Ｈ材について（α＋β）お
よびβ相領域の任意の温度よね急冷処理（水焼入れ）を
実施し、内部摩擦を測定した。
よびβ相領域の任意の温度よね急冷処理（水焼入れ）を
実施し、内部摩擦を測定した。
使用した測定装置および試験片の形状は前記と同様であ
る。
る。
第２図は上記のＡ、Ｃ，Ｄ、Ｈ材の焼入温度と内部摩擦
との関係を示す測定結果である。従来のＴｉ −６Ａ１
．４ Ｖ合金（人材）の内部摩擦は焼入温度がその合金
のβ変態点よりも１８０℃低い温度付近で最大となる。
との関係を示す測定結果である。従来のＴｉ −６Ａ１
．４ Ｖ合金（人材）の内部摩擦は焼入温度がその合金
のβ変態点よりも１８０℃低い温度付近で最大となる。
また焼入温度がβ変態点を越すと内部摩擦が非常に小さ
くなることが確認され、このことは特願昭４９−３０７
２号の明細書、でも記載している。
くなることが確認され、このことは特願昭４９−３０７
２号の明細書、でも記載している。
これに対して本発明法を施した合金であるＣ１Ｄ、Ｈ材
は焼入温度がその合金のβ変態点よりも１００℃低い温
度では非常に大きいが、β変態点より１５０℃低い温度
になると内部摩擦が低下することが第２図かられかる。
は焼入温度がその合金のβ変態点よりも１００℃低い温
度では非常に大きいが、β変態点より１５０℃低い温度
になると内部摩擦が低下することが第２図かられかる。
次に第３図は人材およびＤ材について急冷処理後の加熱
時効による内部摩擦の変化の測定結果、即ち熱的安定性
の試験結果を示す。横軸は加熱処理材の加熱保持温度を
示す。測定は加熱処理材を同一温度で１時間保持後空冷
した後行った。なお図中において「Ｄ材：（β変態点−
５０℃）熱処理」とは「Ｄ材をその合金β変態点よりも
５０℃低い温度から急冷処理した」ことを示す。
時効による内部摩擦の変化の測定結果、即ち熱的安定性
の試験結果を示す。横軸は加熱処理材の加熱保持温度を
示す。測定は加熱処理材を同一温度で１時間保持後空冷
した後行った。なお図中において「Ｄ材：（β変態点−
５０℃）熱処理」とは「Ｄ材をその合金β変態点よりも
５０℃低い温度から急冷処理した」ことを示す。
第３図より次のことがわかる。従来合金であるＴｉ−６
ｋｔ−４Ｖ合金（人材）では内部摩擦が最も向上する温
度、即ち人材のβ変態点よりも１８０℃低い温度で熱処
理しても、その後２００℃で加熱保持した後には内部摩
擦は０００１以下に低下するのに対し１本発明法を施し
た合金のＤ材ではその合金のβ変態点よりも１００”Ｃ
低い温度から焼入れしたもの、即ち焼入温度が低いほう
でも内部摩擦は０００１以上である。さらにβ変態点よ
りも５０℃低い温度から焼入れしたもの、即ち焼入温度
が高いものでは２００℃まで内部摩擦はほとんど低下せ
ず、熱的安定性は非常に優れている。
ｋｔ−４Ｖ合金（人材）では内部摩擦が最も向上する温
度、即ち人材のβ変態点よりも１８０℃低い温度で熱処
理しても、その後２００℃で加熱保持した後には内部摩
擦は０００１以下に低下するのに対し１本発明法を施し
た合金のＤ材ではその合金のβ変態点よりも１００”Ｃ
低い温度から焼入れしたもの、即ち焼入温度が低いほう
でも内部摩擦は０００１以上である。さらにβ変態点よ
りも５０℃低い温度から焼入れしたもの、即ち焼入温度
が高いものでは２００℃まで内部摩擦はほとんど低下せ
ず、熱的安定性は非常に優れている。
以上の結果より本発明法を施した合金をｔの合金のβ変
態点よりも１２５℃低い温度以上の焼入温度より急冷処
理すれば、非常に大き表内部摩擦が得られ、しかも熱的
安定性もすぐれていることがわかる。なおこの焼入温度
範囲では焼入温度を高くしたほうが内部摩擦の熱的安定
性は優れている。
態点よりも１２５℃低い温度以上の焼入温度より急冷処
理すれば、非常に大き表内部摩擦が得られ、しかも熱的
安定性もすぐれていることがわかる。なおこの焼入温度
範囲では焼入温度を高くしたほうが内部摩擦の熱的安定
性は優れている。
以上詳述したように本発明は内部摩擦が大きく熱的安定
性が優れ、内部摩擦の大きいチタン合金の内部摩擦およ
びその熱的安定性をさらに高める熱処理法を提供するも
ので、タービン翼の回転翼など振動の励起が避けられな
いような箇所に用いて好適である。
性が優れ、内部摩擦の大きいチタン合金の内部摩擦およ
びその熱的安定性をさらに高める熱処理法を提供するも
ので、タービン翼の回転翼など振動の励起が避けられな
いような箇所に用いて好適である。
来合金のもつ振動減衰能の熱的安定性を示す線図、第２
図は本発明を施した合金および従来合金の振動減衰能と
焼入温度との関係を示す線図である。
図は本発明を施した合金および従来合金の振動減衰能と
焼入温度との関係を示す線図である。
第１０
カロ受ζ２保卆＠’ｆｊｚＮ（’Ｃ）
Claims (1)
- （１） 重量パーセントでＡｔ５．５〜６．７５％、ｖ
１〜５％。 Ｍｏ１〜５％、ただしＶ ＋Ｍｏ≧５％ならびに残部が
ＴＩおよび通常の不純物からなるチタン合金をβ変態゛
点よりも１２５℃低い温度以上で加熱保持した後急冷す
ることを特徴とする内部摩擦の大きいチタン合金の熱処
理法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23214982A JPS6053109B2 (ja) | 1982-12-29 | 1982-12-29 | 内部摩擦の大きいチタン合金の熱処理法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23214982A JPS6053109B2 (ja) | 1982-12-29 | 1982-12-29 | 内部摩擦の大きいチタン合金の熱処理法 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP51049056A Division JPS5839902B2 (ja) | 1976-04-28 | 1976-04-28 | 内部摩擦の大きいチタン合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58161754A true JPS58161754A (ja) | 1983-09-26 |
| JPS6053109B2 JPS6053109B2 (ja) | 1985-11-22 |
Family
ID=16934757
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23214982A Expired JPS6053109B2 (ja) | 1982-12-29 | 1982-12-29 | 内部摩擦の大きいチタン合金の熱処理法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6053109B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61106739A (ja) * | 1984-10-18 | 1986-05-24 | ザ ギヤレツト コーポレーシヨン | チタン合金鋳造品の熱処理法 |
| JP2006070363A (ja) * | 2004-08-17 | 2006-03-16 | General Electric Co <Ge> | 長尺ベーン長さを有する最終段タービンバケットにおける高強度チタン合金の使用法 |
| JP2012184464A (ja) * | 2011-03-04 | 2012-09-27 | Nippon Steel Corp | 熱間および冷間での加工性に優れた高強度α＋β型チタン合金及びその製造方法並びにチタン合金製品 |
-
1982
- 1982-12-29 JP JP23214982A patent/JPS6053109B2/ja not_active Expired
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61106739A (ja) * | 1984-10-18 | 1986-05-24 | ザ ギヤレツト コーポレーシヨン | チタン合金鋳造品の熱処理法 |
| JPH0136551B2 (ja) * | 1984-10-18 | 1989-08-01 | Garrett Corp | |
| JP2006070363A (ja) * | 2004-08-17 | 2006-03-16 | General Electric Co <Ge> | 長尺ベーン長さを有する最終段タービンバケットにおける高強度チタン合金の使用法 |
| JP2012184464A (ja) * | 2011-03-04 | 2012-09-27 | Nippon Steel Corp | 熱間および冷間での加工性に優れた高強度α＋β型チタン合金及びその製造方法並びにチタン合金製品 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6053109B2 (ja) | 1985-11-22 |
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