JPS58160734A - 蒸気発生器オン−ライン効率モニタ - Google Patents
蒸気発生器オン−ライン効率モニタInfo
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- JPS58160734A JPS58160734A JP21564882A JP21564882A JPS58160734A JP S58160734 A JPS58160734 A JP S58160734A JP 21564882 A JP21564882 A JP 21564882A JP 21564882 A JP21564882 A JP 21564882A JP S58160734 A JPS58160734 A JP S58160734A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N5/00—Systems for controlling combustion
- F23N5/003—Systems for controlling combustion using detectors sensitive to combustion gas properties
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23M—CASINGS, LININGS, WALLS OR DOORS SPECIALLY ADAPTED FOR COMBUSTION CHAMBERS, e.g. FIREBRIDGES; DEVICES FOR DEFLECTING AIR, FLAMES OR COMBUSTION PRODUCTS IN COMBUSTION CHAMBERS; SAFETY ARRANGEMENTS SPECIALLY ADAPTED FOR COMBUSTION APPARATUS; DETAILS OF COMBUSTION CHAMBERS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F23M11/00—Safety arrangements
- F23M11/04—Means for supervising combustion, e.g. windows
- F23M11/047—Means for supervising combustion, e.g. windows by observing the flue gas
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N33/00—Investigating or analysing materials by specific methods not covered by groups G01N1/00 - G01N31/00
- G01N33/0004—Gaseous mixtures, e.g. polluted air
- G01N33/0009—General constructional details of gas analysers, e.g. portable test equipment
- G01N33/0027—General constructional details of gas analysers, e.g. portable test equipment concerning the detector
- G01N33/0031—General constructional details of gas analysers, e.g. portable test equipment concerning the detector comprising two or more sensors, e.g. a sensor array
- G01N33/0032—General constructional details of gas analysers, e.g. portable test equipment concerning the detector comprising two or more sensors, e.g. a sensor array using two or more different physical functioning modes
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- Investigating Or Analyzing Materials Using Thermal Means (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は化石燃料使用の蒸気発生器の効率を自動的に、
連続的に監視するための装置に関する。
連続的に監視するための装置に関する。
化石燃料使用の蒸気発生器の効率を決定するための１つ
の技術は、”ＡＳＭＥ／ＡＮＳＩパワー・テス
つト・コードに記載されているように、燃料の単位ボン
ド当りの熱損失の計算に基づいているいわゆる熱損失法
である。蒸気発生器の効率は与えられた給水状態に対す
る燃料のより高い発熱量から計算された熱損失の合計を
減算した差をパーセントで表わしたものである。
の技術は、”ＡＳＭＥ／ＡＮＳＩパワー・テス
つト・コードに記載されているように、燃料の単位ボン
ド当りの熱損失の計算に基づいているいわゆる熱損失法
である。蒸気発生器の効率は与えられた給水状態に対す
る燃料のより高い発熱量から計算された熱損失の合計を
減算した差をパーセントで表わしたものである。
現在性なわれている化石燃料使用の蒸気発生器の完全な
効率試験は長時間の間規定の時間増分のそれぞれにおい
て必要なデータを記載し、そしていくつかの負荷のそれ
ぞれについて必要な計算を行なうために膨大なマンアワ
ーの労力を必要とする欠点がある。また、有意義な結果
を得るためＫ。
効率試験は長時間の間規定の時間増分のそれぞれにおい
て必要なデータを記載し、そしていくつかの負荷のそれ
ぞれについて必要な計算を行なうために膨大なマンアワ
ーの労力を必要とする欠点がある。また、有意義な結果
を得るためＫ。
試験が行なわれている時間期間中、蒸気発生器を定常状
態に保持しなければならない、これら理由のために、効
率試験は通常、性能を保証することが必要なときにのみ
、行なわれているのが現状である。
態に保持しなければならない、これら理由のために、効
率試験は通常、性能を保証することが必要なときにのみ
、行なわれているのが現状である。
従って、本発明の目的は化石燃料使用の蒸気発生器の効
率を自動的に、連続的に監視し、上記従来の欠点を除去
した装置を提供することである。
率を自動的に、連続的に監視し、上記従来の欠点を除去
した装置を提供することである。
本発明の上記目的および他の目的は添付図面な参照して
の以下の配歌から明らかとなろう。
の以下の配歌から明らかとなろう。
以下、本発明の一実施例について添付図面を参照して詳
細に説明する。なお、図面には通常の論理シンボルが使
用されている。そのよ５ ナシ７ ホルが表わす構成素
子、すなわちハードウェアは商業的に入手でき、この分
野の技術者によってそれらの動作は十分に理解できるも
のである。また、これら通常の論理シンボルは、本発明
がアナログあるいはディジタルのような任意特定形式の
構成素子の一方または組合せによって実施できるので、
本発明をそのような特定の形式に関連付けることをさけ
るために使用されている。
細に説明する。なお、図面には通常の論理シンボルが使
用されている。そのよ５ ナシ７ ホルが表わす構成素
子、すなわちハードウェアは商業的に入手でき、この分
野の技術者によってそれらの動作は十分に理解できるも
のである。また、これら通常の論理シンボルは、本発明
がアナログあるいはディジタルのような任意特定形式の
構成素子の一方または組合せによって実施できるので、
本発明をそのような特定の形式に関連付けることをさけ
るために使用されている。
さて、添付図面を参照すると、煙道ガス中の過剰空気は
酸素トランスジューサ１によって測定される。この酸素
トランスジューサ１は関数発生器２に送られる信号を発
生し、関数発生器２からの出力信号は燃焼のために供給
される合計の空気に重量パーセントにおいて比例する。
酸素トランスジューサ１によって測定される。この酸素
トランスジューサ１は関数発生器２に送られる信号を発
生し、関数発生器２からの出力信号は燃焼のために供給
される合計の空気に重量パーセントにおいて比例する。
煙道ガスの酸素含有量と合計の空気との間には、ｌｆ＃
に４１１１空気が２０ｇ４またはそれ以下の程度の低い
値に雑持できる最近の蒸気発生器の場合のようＫ、燃焼
される燃料に関係なく、実質的に一定の関係がある。し
かしながら、必要ならば、関数発生器２からの出力信号
を、燃料の変更によって生じる酸素含有量と合計の空気
との間の比例関係の変化を補償するように調整できる。
に４１１１空気が２０ｇ４またはそれ以下の程度の低い
値に雑持できる最近の蒸気発生器の場合のようＫ、燃焼
される燃料に関係なく、実質的に一定の関係がある。し
かしながら、必要ならば、関数発生器２からの出力信号
を、燃料の変更によって生じる酸素含有量と合計の空気
との間の比例関係の変化を補償するように調整できる。
燃料の単位ボンド当りの燃焼のために供給される空気の
ボンド（ボンドで表わした量）に比例する信号は乗算器
８において関数発生、器２からの信号と手動調節可能な
信号発生器１０において発生される単位ボンド当りの燃
料に必要な理論上の空気のボンドに比例する信号とを掛
算するととによって得られる。
ボンド（ボンドで表わした量）に比例する信号は乗算器
８において関数発生、器２からの信号と手動調節可能な
信号発生器１０において発生される単位ボンド当りの燃
料に必要な理論上の空気のボンドに比例する信号とを掛
算するととによって得られる。
ジルコニウム−酸素センナを使用するいわゆる電気化学
形式の酸素分析器は約１５００’Ｆで動作する。この温
度においてＣＯおよびＨ２のような未燃焼の可燃物は煙
道ガス中に存在する酸素と反応する。その結果、酸素ト
ランスジユーサＩＫよって発生される信号は完全燃焼に
基づいて煙道ガス中に残存する過剰の酸素に比例する。
形式の酸素分析器は約１５００’Ｆで動作する。この温
度においてＣＯおよびＨ２のような未燃焼の可燃物は煙
道ガス中に存在する酸素と反応する。その結果、酸素ト
ランスジユーサＩＫよって発生される信号は完全燃焼に
基づいて煙道ガス中に残存する過剰の酸素に比例する。
このような酸素トランスジューサがこの装置に組み入れ
られる場合には、関数発生器２からの出力信号に対する
補正が、割算器１１および信号発生器１５によって可燃
物トランスジューサ６２において発生された信号に応答
する関数発生器１５からの出力信号をｎＫ割算するとと
Ｋよって、行なわれる。割算１ｓ１１からの出力信号は
合算器１７において信号発生器１９で発生された一定値
信号と合算される。関数発生器２からの出力信号は乗算
器２１において掛算され、単位ボンド当りの燃料に対す
る乾燥空気のボンドに比例する出力信号を発生する。
られる場合には、関数発生器２からの出力信号に対する
補正が、割算器１１および信号発生器１５によって可燃
物トランスジューサ６２において発生された信号に応答
する関数発生器１５からの出力信号をｎＫ割算するとと
Ｋよって、行なわれる。割算１ｓ１１からの出力信号は
合算器１７において信号発生器１９で発生された一定値
信号と合算される。関数発生器２からの出力信号は乗算
器２１において掛算され、単位ボンド当りの燃料に対す
る乾燥空気のボンドに比例する出力信号を発生する。
酸素トランスジューサが、未燃焼の可燃物が煙道ガス中
に存在する酸素と反応する温度より低い動作温度を有す
る、いわゆる触媒燃焼または常磁性形式のような形式の
ものである場合には、上記の補正は必要でなくなる。
に存在する酸素と反応する温度より低い動作温度を有す
る、いわゆる触媒燃焼または常磁性形式のような形式の
ものである場合には、上記の補正は必要でなくなる。
燃料の単位ボンド当りの乾燥流出煙道ガスのボンドは加
算器２５において乗算器８からの出力信号に、信号発生
器２７で発生された燃料１ボンド中の可燃物の重さに比
例する信号な加算することＫよって得られる。
算器２５において乗算器８からの出力信号に、信号発生
器２７で発生された燃料１ボンド中の可燃物の重さに比
例する信号な加算することＫよって得られる。
燃料の単位ボンド当りの乾燥空気のボンドおよび乾燥煙
道ガスのボンドをこのようにして得ると、流出煙道ガス
の熱に起因する、燃焼のために供給される空気中の湿気
（水分）に起因する、燃料中のＨ２Ｏの顕熱および潜熱
に起因する、および煙道ガスの可燃物に起因する個々の
損失（もしあれば）は次のように決定される。
道ガスのボンドをこのようにして得ると、流出煙道ガス
の熱に起因する、燃焼のために供給される空気中の湿気
（水分）に起因する、燃料中のＨ２Ｏの顕熱および潜熱
に起因する、および煙道ガスの可燃物に起因する個々の
損失（もしあれば）は次のように決定される。
乾燥煙道ガスの熱損失（燃料の単位ボンド壱りのＢＴＵ
）Ｋついて ここで り、は乾燥煙道ガスの熱損失（ＢＴＵ／燃料の単位ボン
ド） Ｔは煙道ガスの温度（Ｐ） ｔは周囲温度（＠Ｆ） α２４７は１４．７ＰＳＩムでの乾燥空気の比熱（ＢＴ
Ｕ／ｌｂ−＠Ｐ） である。
）Ｋついて ここで り、は乾燥煙道ガスの熱損失（ＢＴＵ／燃料の単位ボン
ド） Ｔは煙道ガスの温度（Ｐ） ｔは周囲温度（＠Ｆ） α２４７は１４．７ＰＳＩムでの乾燥空気の比熱（ＢＴ
Ｕ／ｌｂ−＠Ｐ） である。
乾燥煙道ガスの比熱は乾燥空気の比熱にほぼ等しいと仮
定した。
定した。
周囲温度と流出煙道ガス温度との差に比例する信号は周
囲温度トランスジューサ１４からの出力信号および煙道
ガス流出温度トランスジューサ１６からの出力信号に応
答する減算器１２において発生される。減算器１２にお
いて発生された信号は乗算器１８において信号発生器２
０からの乾燥煙道ガスの比熱に比例する出力信号と乗算
される。燃料の単位ボンド当りの流出乾燥煙道ガスの熱
損失に比例する信号を得るために、乗算器１８からの出
力信号は乗算器２２において乗算器１８からの出力信号
と乗算される。乗算器２２からの出力信号は損失合算器
２４に対する１つの入力を形成する。
囲温度トランスジューサ１４からの出力信号および煙道
ガス流出温度トランスジューサ１６からの出力信号に応
答する減算器１２において発生される。減算器１２にお
いて発生された信号は乗算器１８において信号発生器２
０からの乾燥煙道ガスの比熱に比例する出力信号と乗算
される。燃料の単位ボンド当りの流出乾燥煙道ガスの熱
損失に比例する信号を得るために、乗算器１８からの出
力信号は乗算器２２において乗算器１８からの出力信号
と乗算される。乗算器２２からの出力信号は損失合算器
２４に対する１つの入力を形成する。
燃焼空気および燃料の湿気に起因する顕熱損失について
Ｌ２＝（燃料の単位ボンド当りの乾燥空気のボンド×ｙ
＋燃料の単位ボンド中の湿気のボンド）×Ｈ２０ノ比熱
ｘ （Ｔ −ｔ ） ｆ２１ここで Ｌ２は空気および燃料中の湿気に起因する顕熱損失 ｙは燃焼空気の単位ボンド当りの燃焼空気の湿気のボン
ド である。
＋燃料の単位ボンド中の湿気のボンド）×Ｈ２０ノ比熱
ｘ （Ｔ −ｔ ） ｆ２１ここで Ｌ２は空気および燃料中の湿気に起因する顕熱損失 ｙは燃焼空気の単位ボンド当りの燃焼空気の湿気のボン
ド である。
好都合に、Ｌ２は初めに燃焼空気および燃料中の合計の
湿気を決定し、次に湿気の単位ボンド轟りの熱損失を決
定するととｋよって決定で倉、これら２つの決定の積が
顕熱損失Ｌ２である。
湿気を決定し、次に湿気の単位ボンド轟りの熱損失を決
定するととｋよって決定で倉、これら２つの決定の積が
顕熱損失Ｌ２である。
燃焼空気中の湿気の量はしばしば、８Ｇ＠Ｆの周囲温度
および６０−の相対湿度の条件に対応する、乾燥空気の
単位ボンド当りｙ−１０１ｓとして敗られる。あるいは
、ｙは種々の気象条件に対する周囲空気温度および相対
湿度の測定値から計算できる。
および６０−の相対湿度の条件に対応する、乾燥空気の
単位ボンド当りｙ−１０１ｓとして敗られる。あるいは
、ｙは種々の気象条件に対する周囲空気温度および相対
湿度の測定値から計算できる。
湿気が乾燥空気の単位ボンド当り１０１５ポンドである
と仮定すると、それに比例する信号が信号発生器２６で
発生され、選択スイッチ２８を介して乗算器３０に送ら
れる。この乗算器３０に、お単位ボンド当りの燃焼空気
のボンド中の湿気のボンドに比例する信号を発生する。
と仮定すると、それに比例する信号が信号発生器２６で
発生され、選択スイッチ２８を介して乗算器３０に送ら
れる。この乗算器３０に、お単位ボンド当りの燃焼空気
のボンド中の湿気のボンドに比例する信号を発生する。
湿気が周囲空気温度および相対湿度の測定値から計算さ
れると、周囲温度でのＨ２Ｏの蒸気圧に比例する信号が
まず、周囲温度トランスジューサ１４で発生される信号
に応答する関数発生器３２によって発生され、乗算器３
４において相対湿度トランスジューサ３６で発生された
、燃焼のために供給される周囲空気の相対湿度に比例す
る信号と乗算される。乗算器３４からの出方信号は周囲
圧力に対応する信号を発生する信号発生器３８によって
大気圧の変化に従って変更される。信号発生器３８から
の信号は減算器４０において乗算器３４からの出力信号
ａから減算され、減算された減算器４ｏからの出力信号
すによって割算器４４において乗算器３４の出方信号ａ
が割算される。
れると、周囲温度でのＨ２Ｏの蒸気圧に比例する信号が
まず、周囲温度トランスジューサ１４で発生される信号
に応答する関数発生器３２によって発生され、乗算器３
４において相対湿度トランスジューサ３６で発生された
、燃焼のために供給される周囲空気の相対湿度に比例す
る信号と乗算される。乗算器３４からの出方信号は周囲
圧力に対応する信号を発生する信号発生器３８によって
大気圧の変化に従って変更される。信号発生器３８から
の信号は減算器４０において乗算器３４からの出力信号
ａから減算され、減算された減算器４ｏからの出力信号
すによって割算器４４において乗算器３４の出方信号ａ
が割算される。
割算器４２からの出力信号（”／ｂ ）は水蒸気と空、
。オ□、４゜よ７、えオ６．１９えオ。４６１ ′発
生された信号と乗算器４４において掛算され、燃焼のた
めに供給される空気の単位ボンド当りの水蒸気のボンド
に比例する信号を発生する。この信号は燃料の単位ボン
ド当りの燃焼空気のボンド中の湿気のボンドに比例する
信号を発生するために選択スイッチ２８を介して乗算器
５０に送ることができる。
。オ□、４゜よ７、えオ６．１９えオ。４６１ ′発
生された信号と乗算器４４において掛算され、燃焼のた
めに供給される空気の単位ボンド当りの水蒸気のボンド
に比例する信号を発生する。この信号は燃料の単位ボン
ド当りの燃焼空気のボンド中の湿気のボンドに比例する
信号を発生するために選択スイッチ２８を介して乗算器
５０に送ることができる。
１ボンドの燃料中の湿気のボンドに比例する信号が信号
発生器４７で発生され、合算器４８に送られる。この合
算器４８において乗算器５０からの信号に合算され、燃
料の単位ボンド当りの燃焼空気および燃料中の合計の湿
気に比例する出力信号を発生する。この出力信号は次に
１乗算器５０において、湿気の単位ボンド当りの煙道ガ
スで消和されたＢ １’ Ｕでの熱に比例する信号と乗
算され、燃料の単位ボンド当りの合計の損失に比例する
信号を発生する。この信号は損失合算器２４に送られる
。湿気の単位ボンド当りの煙道ガスで消耗された熱は乗
算器５２において減算器１２からの信号を、通常はボン
ド７度当り（Ｌ４７５ＢＴＵとして取られる、信号発生
器５４で発生される水蒸気の比熱に比例する信号と乗算
するととＫよって得られる。
発生器４７で発生され、合算器４８に送られる。この合
算器４８において乗算器５０からの信号に合算され、燃
料の単位ボンド当りの燃焼空気および燃料中の合計の湿
気に比例する出力信号を発生する。この出力信号は次に
１乗算器５０において、湿気の単位ボンド当りの煙道ガ
スで消和されたＢ １’ Ｕでの熱に比例する信号と乗
算され、燃料の単位ボンド当りの合計の損失に比例する
信号を発生する。この信号は損失合算器２４に送られる
。湿気の単位ボンド当りの煙道ガスで消耗された熱は乗
算器５２において減算器１２からの信号を、通常はボン
ド７度当り（Ｌ４７５ＢＴＵとして取られる、信号発生
器５４で発生される水蒸気の比熱に比例する信号と乗算
するととＫよって得られる。
燃料中の水の蒸発に起因する熱損失についてり、＝（燃
料の単位ボンド当りの燃料中の水のボンド） ｘ １０
４９ （３１ここで り、は燃料中の水の蒸発に起因する熱損失１０４９は水
の単位ボンド当りの蒸発の潜熱のＴＵ である。信号発生器４７で発生される燃料中の湿気に比
例する信号は乗算器５８において、第２の信号発生器５
９で発生される蒸発熱（水の単位ボンド轟り１０４９Ｂ
ＴＵであると仮定された）に比例する信号と乗算される
。乗算器５８からの出力信号は損失合算器４０に送られ
る。
料の単位ボンド当りの燃料中の水のボンド） ｘ １０
４９ （３１ここで り、は燃料中の水の蒸発に起因する熱損失１０４９は水
の単位ボンド当りの蒸発の潜熱のＴＵ である。信号発生器４７で発生される燃料中の湿気に比
例する信号は乗算器５８において、第２の信号発生器５
９で発生される蒸発熱（水の単位ボンド轟り１０４９Ｂ
ＴＵであると仮定された）に比例する信号と乗算される
。乗算器５８からの出力信号は損失合算器４０に送られ
る。
煙道ガス中の未燃焼可燃物に起因する熱損失について
Ｌ４＝（煙道ガス中の可燃物のチ）×（燃料の単位ボン
ドＸ９７４４当りの燃焼の乾燥生成物のボンド）（４） ここで Ｌ４は未燃焼可燃物に起因する損失 ９７４６はＣＯの単位ボンド当りの燃焼熱のＢＴＵ である。
ドＸ９７４４当りの燃焼の乾燥生成物のボンド）（４） ここで Ｌ４は未燃焼可燃物に起因する損失 ９７４６はＣＯの単位ボンド当りの燃焼熱のＢＴＵ である。
良好な設計および注意深い操作によって未燃焼ガス可燃
物は煙道ガス中に存在しなくなるが、ある状態のもとで
は未燃焼ガス可燃物はさけることができない。通常のガ
ス可燃物は、存在する場合には、ＣＯであり、これは蒸
気発生器の効率を相当に減じる。燃料の単位ボンド当り
のＢＴＵでのこの損失はトランスジュー１４２および煙
道ガス中に存在する可燃物の慢に比例する信号を発生す
る関数発生器１３によって決定される。ａ数発生器１３
からの信号は乗算器６４１Ｃおいて加算器２５からの出
力信号と掛算され、燃料の単位ボンド当りのＣＯのボン
ドに比例する信号を得る。乗算器６４からの出力信号は
乗算器４４において、ＣＯの単位ボンド当り？７４４Ｂ
ＴＵであるＣＯの燃焼熱に比例する信号発生器６８から
の出方信号と掛算される。乗算ａ６６からの燃料の単位
ボンド当りの損失のＢＴＵに比例する信号は損失合算１
）２４に対する１つの入力信号となる。
物は煙道ガス中に存在しなくなるが、ある状態のもとで
は未燃焼ガス可燃物はさけることができない。通常のガ
ス可燃物は、存在する場合には、ＣＯであり、これは蒸
気発生器の効率を相当に減じる。燃料の単位ボンド当り
のＢＴＵでのこの損失はトランスジュー１４２および煙
道ガス中に存在する可燃物の慢に比例する信号を発生す
る関数発生器１３によって決定される。ａ数発生器１３
からの信号は乗算器６４１Ｃおいて加算器２５からの出
力信号と掛算され、燃料の単位ボンド当りのＣＯのボン
ドに比例する信号を得る。乗算器６４からの出力信号は
乗算器４４において、ＣＯの単位ボンド当り？７４４Ｂ
ＴＵであるＣＯの燃焼熱に比例する信号発生器６８から
の出方信号と掛算される。乗算ａ６６からの燃料の単位
ボンド当りの損失のＢＴＵに比例する信号は損失合算１
）２４に対する１つの入力信号となる。
灰中の未燃焼炭素に起因する熱損失についてＬ５＝（燃
料の単位ボンド当りの灰のボンド）×灰の単位ボンド当
りの炭素のボンド １−（灰の単位ボンド当りの炭素のボンド）Ｘ １４５
００ （５１ここで Ｌ５は灰中の炭素に起因する燃料の単位ボンド当りのＢ
ＴＵでの損失 １４５００は炭素から二酸化炭素への燃焼熱である。
料の単位ボンド当りの灰のボンド）×灰の単位ボンド当
りの炭素のボンド １−（灰の単位ボンド当りの炭素のボンド）Ｘ １４５
００ （５１ここで Ｌ５は灰中の炭素に起因する燃料の単位ボンド当りのＢ
ＴＵでの損失 １４５００は炭素から二酸化炭素への燃焼熱である。
この計算は灰の単位ボンド当りの灰中の炭素のボンドを
決定するために灰の分析を必要とする。
決定するために灰の分析を必要とする。
燃料の単位ボンド当りのＢ Ｔ Ｕでの損失は上記式（
５１によって決定される。図示するように、この損失に
比例する信号は信号発生器７ｏで発生され、損失合算器
２４に送られる。
５１によって決定される。図示するように、この損失に
比例する信号は信号発生器７ｏで発生され、損失合算器
２４に送られる。
熱輻射に起因する熱損失について
り、 ＝定数×（分率負荷）−〇・？５ （６
）ここで Ｌ６は熱入力の嘔での輻射損失 である。輻射に起因する熱損失は上式（６）に示されて
いるように発生器負荷に対して非直線関数関係で逆に変
化する。図示するように、分率のボイラー負荷に比例す
る信号は蒸気流トランスジューサ７２で発生され、また
分率負荷と輻射損失間の非直線関数関係に用例する信号
は関数発生器７４で発生される。
）ここで Ｌ６は熱入力の嘔での輻射損失 である。輻射に起因する熱損失は上式（６）に示されて
いるように発生器負荷に対して非直線関数関係で逆に変
化する。図示するように、分率のボイラー負荷に比例す
る信号は蒸気流トランスジューサ７２で発生され、また
分率負荷と輻射損失間の非直線関数関係に用例する信号
は関数発生器７４で発生される。
説明のつかない損失について
熱輻射に起因する損失の他Ｋ、例えば熱漏れおよび送風
低下に起因する若干の他の損失がある。
低下に起因する若干の他の損失がある。
これら損失は文献に報告された経験に基づいており、嘩
損失として表わされており、従って合算装置７６によっ
て関数発生器７４の信号出力に加えることができる。信
号発生器７８で発生された信号は合算器７６に入力され
、輻射および説明のつかない損失の−での合計値に比例
する出力信号を発生し、この出力信号は合算器８０に、
送られる。
損失として表わされており、従って合算装置７６によっ
て関数発生器７４の信号出力に加えることができる。信
号発生器７８で発生された信号は合算器７６に入力され
、輻射および説明のつかない損失の−での合計値に比例
する出力信号を発生し、この出力信号は合算器８０に、
送られる。
蒸気発生器の効率の決定について
合算器６０で合算された、燃料の単位ボンド当りのＢＴ
Ｕで表わされた損失は割算１９８１において合算＠６０
からの出力信号を、信号発生ａ８２で発生される燃料の
より高い発熱量に比例する信号で割算し、合算１１４０
で合算された損失に比例する−で表わされた信号を発生
することｋよって、チでの損失に変換される。割算器８
１からの出力信号は合算器８０において合算器７６から
の信号と合算され、合計の一損失に比例する出方信号を
得る。この出力信号は減算器８６１Ｃおいて信号発生器
８４で発生された一定値１０Ｇを有する信号からこの出
力信号を引算するととｋよってボイラー効率に比例する
信号に変換される。減算器８６からの出力信号は特定の
適用装置の急務に応じるのに必要とされるような、観略
的に８８で例示された例えば読出し装置に送られる。
Ｕで表わされた損失は割算１９８１において合算＠６０
からの出力信号を、信号発生ａ８２で発生される燃料の
より高い発熱量に比例する信号で割算し、合算１１４０
で合算された損失に比例する−で表わされた信号を発生
することｋよって、チでの損失に変換される。割算器８
１からの出力信号は合算器８０において合算器７６から
の信号と合算され、合計の一損失に比例する出方信号を
得る。この出力信号は減算器８６１Ｃおいて信号発生器
８４で発生された一定値１０Ｇを有する信号からこの出
力信号を引算するととｋよってボイラー効率に比例する
信号に変換される。減算器８６からの出力信号は特定の
適用装置の急務に応じるのに必要とされるような、観略
的に８８で例示された例えば読出し装置に送られる。
添付図面は本発明の原理を実施する装置の論理構成図で
ある。 １ ： 酸素トランスジューサ ２．１３．６２．７４：ｌｌ数発生器 １０．１５．１９．２０．２６．２７．３８．４６．４
７．５４．５９．６８．７０，７Ｂ、８２、ｅ４：ｌｉ
号発生器１１．４２．８１：割算器 １２．４０．８６：減算器 １４： 周囲温度トランスジューサ ８．１８．２１．２２、！０．３４．４４．５０．５２
．５８．６４．６６：乗算器 １６： 煙道ガス流出温度トランスジューサ１７．４８
．７６．８０：合算器 ２４．６０：損失合算器 ２５： 加算器 ６６： 相対湿度トランスジューす ６２： 可燃物トランスジューサ ７２： 蒸気流トランスジューナ 手−続補正書（方式） 昭和５８年４月２６日 特許庁長官 者 杉 和 夫 殿 事件の表示 昭和５７年特 願第２１５６４８ 号発明
の名称 蒸気発生器オン−ライン効率モニタ補正をする
者 事件との関係 特許出願人代理人 補正命令通知の日付 昭和５８年６月２９Ｅｊ−□□ 補正の対象 願書の発嗣肩−出願人の欄 委任状及びその訳文 各１通図
面 １通 補正の内容 別紙の通り 図面の浄書（内容に変更なし）
ある。 １ ： 酸素トランスジューサ ２．１３．６２．７４：ｌｌ数発生器 １０．１５．１９．２０．２６．２７．３８．４６．４
７．５４．５９．６８．７０，７Ｂ、８２、ｅ４：ｌｉ
号発生器１１．４２．８１：割算器 １２．４０．８６：減算器 １４： 周囲温度トランスジューサ ８．１８．２１．２２、！０．３４．４４．５０．５２
．５８．６４．６６：乗算器 １６： 煙道ガス流出温度トランスジューサ１７．４８
．７６．８０：合算器 ２４．６０：損失合算器 ２５： 加算器 ６６： 相対湿度トランスジューす ６２： 可燃物トランスジューサ ７２： 蒸気流トランスジューナ 手−続補正書（方式） 昭和５８年４月２６日 特許庁長官 者 杉 和 夫 殿 事件の表示 昭和５７年特 願第２１５６４８ 号発明
の名称 蒸気発生器オン−ライン効率モニタ補正をする
者 事件との関係 特許出願人代理人 補正命令通知の日付 昭和５８年６月２９Ｅｊ−□□ 補正の対象 願書の発嗣肩−出願人の欄 委任状及びその訳文 各１通図
面 １通 補正の内容 別紙の通り 図面の浄書（内容に変更なし）
Claims (6)
- （１）化石燃料使用の蒸気発生器の効率を自動的に、連
続的に決定する装置において、 燃料の単位ボンド当りの乾燥流出煙道ガスのボンドに比
例する第１の信号を発生する第１の装置と、 前記流出煙道ガスと燃焼のために供給される空気との温
度差に対応するｔｌＩＥ２の信号を発生する第２の装置
と、 前記乾燥流出煙道ガスの比熱に比例する第５の信号を発
生する第３の装置と、 前記第１、第２および第３の信号の積に比例し、かつ燃
料の単位ボンド蟲りの乾燥煙道ガスのＢＴＵでの熱損失
に比例する第４の信号を発生する第４の装置 とを具備することを特徴とする装置。 - （２） 燃料の単位ボンド当りの前記流出煙道ガス中
の可燃物のボンドに比例する第５の信号を発生する第５
の装置と、該可燃物の燃焼熱に比例する第６の信号を発
生する第６の装置と、前記第５および１Ｉｉ６の信号の
積に比例し、かつ燃料の単位ボンド当りの流出煙道ガス
中の可燃物に起因するＢＴＵでの熱損失に比例する第７
の信号を発生する第７の装置とを具備する特許請求の範
囲第１項記載の装置。 - （３）燃料の単位ボンド当りの燃焼のために供給される
空気中の湿気のボンドに比例する第８の信号を発生する
第８の装置と、燃料の単位ボンド当りの燃料中の湿気の
ボンドに比例する第９の信号を発生する第９の装置と、
前記第８および第９の信号の和に比例する第１０の信号
を発生する第１０の装置と、水蒸気の比熱に比例する第
１１の信号を発生する第１１の装置と、前記第２および
第１１の信号の積に比例する第１２の信号を発生するｗ
！１２の装置と、前記＠１０および第１２の信号の積に
比例し、かつ燃料の単位ポンド当今の燃料中および燃焼
のために供給される空気中の湿気に起因する熱損失に比
例する第１５の信号を発生する第１３の装置とを具備す
る特許請求の範囲第２項記載の装置。 - （４） 燃料中の水の蒸発の潜熱に比例する第１４の
信号を発生する第１４の装置と、前記第９および第１４
の信号の積に比例し、かつ燃料中の水の蒸発の潜熱に起
因する損失に比例する第１５の信号を発生する第１５の
装置とを具備する特許請求の範囲第５項記載の装置。 - （５）蒸気発生器からの蒸気流の流量に比例する第１６
の信号を発生するｌ１１６の装置と、該第１６の信号に
応答し、該第１６の信号の大きさにおよび蒸気発生器か
らの熱輻射に起因するパーセントでの熱損失に対して逆
の非直線性関係で変化する第１７の信号を発生する関数
発生器とを具備する特許請求の範囲第４項記載の装置。 - （６）前記第４、第７、第１３および第１５の信号の損
失の和に比例する第１８の信号を発生する第１８の装置
と、燃料のより高い発熱量に比例する第１？の信号を発
生する第１９の装置と、前記第１８の信号を前記第１９
の信号で割算したものに比例する＠２ｏの信号を発生す
る第２０の装置と、前記第１７および第２０の信号の和
に比例し、かつ前記熱損失のパーセントでの合計値に比
例する第２１の信号を発生する第２１の装置と、蒸気発
生器の１００パーセント効率に比例する第２２の信号を
発生する第２２の装置と、該第２２の信号と前記第２１
の信号との差に比例し、かつ蒸気発生器の効率に比例す
る第２５の信号を発生する第２３の装置とを具備する特
許請求の範囲第５項記載の装置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US32953881A | 1981-12-10 | 1981-12-10 | |
| US329538 | 1981-12-10 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58160734A true JPS58160734A (ja) | 1983-09-24 |
Family
ID=23285876
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21564882A Pending JPS58160734A (ja) | 1981-12-10 | 1982-12-10 | 蒸気発生器オン−ライン効率モニタ |
| JP11591090U Expired - Lifetime JPH0711293Y2 (ja) | 1981-12-10 | 1990-11-06 | 蒸気発生器オン―ライン効率モニタ |
Family Applications After (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11591090U Expired - Lifetime JPH0711293Y2 (ja) | 1981-12-10 | 1990-11-06 | 蒸気発生器オン―ライン効率モニタ |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0081980B1 (ja) |
| JP (2) | JPS58160734A (ja) |
| AU (1) | AU559412B2 (ja) |
| BR (1) | BR8207300A (ja) |
| CA (1) | CA1171965A (ja) |
| DE (1) | DE3269516D1 (ja) |
| ES (1) | ES8405496A1 (ja) |
| IN (1) | IN157756B (ja) |
| MX (1) | MX159021A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR880001507B1 (ko) * | 1982-11-01 | 1988-08-16 | 더 뱁콕 앤드 윌콕스 캄패니 | 연소공정에서 손실을 최소화하기 위한 연소 제어장치 및 방법 |
| US20090309028A1 (en) * | 2008-06-16 | 2009-12-17 | Honeywell International Inc. | Intelligent system and method to monitor object movement |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1591444A (en) * | 1926-07-06 | Device | ||
| GB510525A (en) * | 1938-01-31 | 1939-07-31 | Wilhelm Eduard Germer | Methods and arrangements for the determination and indication of the efficiency and flue gas loss of a boiler |
| US2723559A (en) * | 1951-10-09 | 1955-11-15 | Germer Wilhelm Eduard | Apparatus for determining optimum operation of a heating plant |
| GB2016707B (en) * | 1978-03-09 | 1982-08-11 | Honeywell Inc | Combustion efficiency apparatus |
-
1982
- 1982-12-07 AU AU91186/82A patent/AU559412B2/en not_active Ceased
- 1982-12-08 CA CA000417252A patent/CA1171965A/en not_active Expired
- 1982-12-08 IN IN1423/CAL/82A patent/IN157756B/en unknown
- 1982-12-09 ES ES518393A patent/ES8405496A1/es not_active Expired
- 1982-12-09 MX MX19552982A patent/MX159021A/es unknown
- 1982-12-09 DE DE8282306582T patent/DE3269516D1/de not_active Expired
- 1982-12-09 EP EP19820306582 patent/EP0081980B1/en not_active Expired
- 1982-12-10 BR BR8207300A patent/BR8207300A/pt not_active IP Right Cessation
- 1982-12-10 JP JP21564882A patent/JPS58160734A/ja active Pending
-
1990
- 1990-11-06 JP JP11591090U patent/JPH0711293Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3269516D1 (en) | 1986-04-03 |
| ES518393A0 (es) | 1984-06-01 |
| JPH0711293Y2 (ja) | 1995-03-15 |
| CA1171965A (en) | 1984-07-31 |
| JPH0387046U (ja) | 1991-09-04 |
| ES8405496A1 (es) | 1984-06-01 |
| IN157756B (ja) | 1986-06-07 |
| EP0081980A3 (en) | 1983-11-16 |
| BR8207300A (pt) | 1983-10-18 |
| EP0081980A2 (en) | 1983-06-22 |
| EP0081980B1 (en) | 1986-02-26 |
| AU559412B2 (en) | 1987-03-12 |
| AU9118682A (en) | 1983-06-16 |
| MX159021A (es) | 1989-04-01 |
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