JPS5815234B2

JPS5815234B2 - ロウ付け用ホイル

Info

Publication number: JPS5815234B2
Application number: JP55011392A
Authority: JP
Inventors: ニコラス・ジヨン・ド・クリストフアロ; ピーター・セツクストン
Original assignee: ARAIDO CORP
Current assignee: ARAIDO CORP
Priority date: 1979-02-01
Filing date: 1980-02-01
Publication date: 1983-03-24
Also published as: JPS55103297A

Description

【発明の詳細な説明】本発明は、金属物品のロウ付け、特にステンレス鋼およ
び高ニッケル合金のロウ付けに有用な、均質で延性のあ
るロウ付は材料に関する。

ロウ付けは、金属物品（多くの場合、組成の異なるもの
）を互いに接合する方法である。

通常、接合すべき金属部材の融点より低い融点を有する
充填金属を、金属部材の間に挿入してアセンブリとする
。

このアセンブリを次いで充填金属を溶融するに十分な温
度にまで加熱する。

冷却することによって、強力で耐食性があり漏れのない
接合部が得られる。

一般に、ステンレス鋼は炭素鋼および低合金鋼などと比
較してロウ付けが難かしい。

明らかに、これはステンレス鋼に含まれる高クロム含量
に起因するものである。

ステンレス鋼の表面にクロム酸化物が生成するために溶
融金属充填材によるヌレがみられない。

したがって、加熱およびロウ付けは、乾燥水素または分
解アンモニアのような強還元条件下または真空下のいず
れかで、十分清浄な金属部材について行なわなければな
らない。

あるいは、上記酸化物を溶解する化学的活性フラノクス
を使用しなければならない。

しかし、ロウ付は後に広範囲な清浄化を行なってフラッ
クス残渣を除去しなければならない。

ステンレス鋼用に適するロウ付は用合金は、ＡＷＳ
ＢＮｉの規格で示されるものであって、実質的量（約
３〜１１重量％）のメタロイド元素、例えばボロン、ケ
イ素および／またはリンを含んでいる。

そのため、そのような合金は非常にもろく、粉末、粉本
−バインダのペースト、粉末−バインダのテープおよび
大形の鋳造成形体としテノみ利用できるにすぎない。

粉末は浸漬ロウ付けのような多くのロウ付は作業にとっ
て一般に適当でなく、また複雑な形状の物品のロウ付け
が難かしい。

有機バインダを使用することによって粉末のうちのいく
つかはペーストとすることができるが、ロウ付は時に、
それらのバインダは、好ましくないボイドおよび残渣を
形成する。

ロウ付は用合金のいくつかはホイルの形態で得られる。

そのようなロウ付は用材料は、（１）圧延しそして注意
深く熱処理するという費用のかかる工程を経て得るか、
（２）粉末冶金法によって製造するか、または（３）合
金溶融体を回転急冷輪（ホイール）で少なくとも約１０
５℃／秒の速度で急冷することによって製造する。

巻取られたホイルは複雑な形状にプレスできる程十分な
延性を有していない。

粉末冶金法によるホイルは均質でなく、そしてバインダ
を使用しているため、ロウ付は時に好ましくないボイド
および残渣を生じさせてしまう。

米国特許第４１４８９７３号に開示されているような急
冷ホイルは、粉末法および圧延法によるホイルよりも実
質上改良されたものであるが、その厚さは約０．００１
５〜（１００２５インチ（３，８１Ｘ１０−３〜６．３
５Ｘ１０−３ｃｍ）程度であって、これは最大接合強度
を得るに必要であると今日考えられている厚さよりも多
少厚いものである。

米国特許第３８５６５１３号（Ｈ，Ｓ、Ｃｈｅｍｅ
ｔａｌ）には延性のあるガラス質金属合金が開示されて
いる。

この合金は式ＭａＹｂＺｃで表わされる組成を有するも
ので、ここにＭは鉄、ニッケル、コバルト、バナジウム
およびクロムから成る群から選んだ金属であり、Ｙはリ
ン、ボロンおよび炭素から成る群から選んだ元素であり
、そして２はアルミニウム、ケイ素、錫、ゲルマニウム
、インジウム、アンチモンおよびベリリウムから成る群
から選んだ元素であり、“ａ”は約６０〜９０原子パー
セント、”ｂ”は約１０〜３０原子パーセントそして′
Ｃ”は約０．１〜１５原子ノ々−セントである。

さらに上記特許に開示されているのは式ＴｉＸｊて俵わ
されるガラス質ワイヤであり、ここにＴは少なくとも１
種の遷移金属であり、Ｘはリン、ボロン、炭素、アルミ
ニウム、ケイ素、錫、ゲルマニウム、インジウム、ベリ
リウムおよびアンチモンから成る群から選んだ元素であ
り、”ｉ”は約７０〜８７原子パーセントそしてｊ”は
約１３〜３０原子パーセントである。

そのような材料は、現在では当業界に良く知られている
方法によって、溶融体を急速に冷却して製造されている
。

しかし、上記特許にはもちろん、従来法にあってもロウ
付は用材料は知られることがなかった。

薄い延性のあるホイルの形態で利用可能である、均質な
ロウ付は用材料に対する要求が当業界にみられる。

かくして、ここに本発明によれば、ロウ付けした金属物
品の充填金属として有用な、均質で延性のあるロウ付は
用ホイルが提供される。

このロウ付は用ホイルは少なくとも５０パーセントがガ
ラス質（非晶質）組織である準安定相の材料から成るも
のであって、０．００２５インチ（６，３５ＸＩＯ−３
ｃｍ）より大きくない厚さ、特にＬ２７×１Ｏ−３ＣＩ
ＩＬ〜６．３５Ｘ１０−３ｃｍの厚さを有する。

このように可撓性を有し薄く均質であるロウ付は用ホイ
ルを使用することによってロウ付は接合強度が改善され
、接合精度が向上し、そしてロウ付けのための所要時間
が短かくなる。

更に詳述すれば、このロウ付は用ホイルの厚さは約０．
０００５〜０．００１４インチ（１，２７Ｘ１０−３〜
３．５５６Ｘ１０−３ｃｍ）である。

好ましくは、かかるホイルは、本質的に、鉄Ｏ〜４原子
パーセント、クロム０〜２１原子パーセント、ボロ７０
〜１９原子パーセント、ケイ素０〜１２原子パーセント
、リン０〜２２原子パーセントおよび残部実質的にニッ
ケルおよび付随不純物から成る組成を有する。

上述の各元素を上記組成範囲内に含有するとともに、上
記組成にあっては、鉄、クロムおよびニッケルの合計量
が約７６〜８４原子パーセント、そしてボロン、ケイ素
およびリンの合計量が残りの部分、すなわち約１６〜２
４原子パーセントとなるようにすべきである。

本発明に係る均質なロウ付は用ホイルは、前記組成の溶
融体ヶ形成し、該溶融体を回転急冷輪て少なくとも約り
０５℃／秒の速度で急冷することから成る方法によって
製造される。

この充填用の金属ホイルは、均質な延性のあるリボンと
して容易に得られ、かかるリボンは鋳込んだままで（つ
まり急冷したままで）ロウ付は用に利用できる。

有利なことに、この金属ホイルは複雑な形状にプレスし
て、ロウ材の予成形体とすることができる。

さらに、本発明に係る均質で延性のあるロウ付は用ホイ
ルは、バインダおよびペーストを使用する必要性をなく
し、したがってそれらを使用した場合にみられるボイド
の発生および残渣による汚染が防止される。

また、本発明によって与えられる充填材料は、ステンレ
ス鋼の別のロウ付は法、例えば溶融塩への浸漬ロウ材は
法の採用を可能とする。

本発明については、以下の具体化例および添付図面に関
する詳細な説明を参照することによってさらに十分理解
されまたその利益も明らかになろう。

いずれのロウ付は法にあっても、ロウ付は用材料は、接
合される金属部材の使用時に要求される強度を与えるだ
け十分高い溶融点を有すべきである。

しかし、その溶融点はロウ付は作業を困難にする程に余
り高まぎてはならない。

さらに、充填材料はロウ付けされる材料と化学的にもま
た冶金的にも相溶性を有するものでなければならない。

ロウ付は用材料は、腐食をさけるためにも、ロウ付けさ
れる材料よりも責でなければならない。

理想的には、複雑な形状のものをプレスできるようにす
るために、ロウ付は用材料は延性をもったホイルの形態
でなければならない。

結局、このロウ付は用材料は均質、すなわちロウ付は時
にボイドまたは汚染性残渣を生成してしまうようなバイ
ンダやその他の物質を含まないものとすべきである。

本発明によれば、均質で延性のあるロウ付は用材料がホ
イルの形態で得られる。

このロウ付は用ホイルは、厚さが０．００２５インチ（
６，３５Ｘ１０−３ｃＩＩＬ）以下、好ましくは約０−
００１５〜０．００２５インチ（３，８１ｘ１０−３〜
６−２５Ｘ１０−３ｃＩｒＬ）、最も好ましくは約０．
０００５〜Ｑ、０Ｑ１４インチ（１，２７Ｘ１０−３〜
３，５５６×１Ｏ−３ＣＩＩＬ）である。

好ましくは、このロウ付は用ホイルは、本質的に、鉄Ｏ
〜４原子パーセント、クロム０〜２１原子パーセント、
ボロン０〜１９原子パーセント、ケイ素θ〜１２原子パ
ーセント、リン０〜２２原子パーセント、および残部実
質的にニッケルおよび付随的不純物から成る組成を有す
る。

さらに、上記組成にあって、鉄、クロム８よびニッケル
の合計量は約７６〜８４原子パーセントそしてボロン、
ケイ素およびリンの合計量が残りの部分、すなわち約１
６〜２４原子パーセントである。

これらの組成物はステンレス鋼に対し相溶性を示し、か
つそれよりも責であり、したがって、ニッケル基合金ば
かりでなくオーステナイト系、マルテンサイト系および
フェライト系ステンレス鋼のロウ付けにも適するもので
ある。

ここに６均質”とは、製造されたままのホイルがいずれ
の方向に対しても実質上均一な組成を有することを意味
するものである。

また“延性がある”とは、ホイルがホイル厚さの１０倍
程度の半匝にまで丸く曲げても破壊しないことをいう。

本発明の範囲に在るロウ付は用合金の組成例を次の第１
表に示す。

本発明に係るロウ付は用合金のロウ付は温度は約９２５
〜１２０５℃（１７００〜２２００Ｆ）の範囲である。

このロウ付は温度は３００型ステンレス鋼の鋭敏化温度
よりも高い。

これは、上記の鋭敏化温度の範囲に入ってしまう銀ロウ
合金のロウ付は温度と対照的である。

良く知られているように、１８−８型ステンレス鋼を約
５１０〜７９０℃（９５０〜１４５０’Ｆ）で適当な時
間だけ加熱すると、鋭敏化、すなわち粒界腐食を受けや
すくなる。

これは、明らかに、粒界領域においてクロムが欠乏する
ためによるものである。

しかし、本発明によるロウ付は用ホイルを使用すること
によってかかる鋭敏化はさけることができる。

本発明のロウ付は用ホイルは、ガラス質金属合金の分野
で良く知られている急速冷却法（前述の米国特許第３８
５６５１３号および同第４１４８９７３号参照）を使って、所望組成の溶融体を
少なくとも約１０５℃／ｓｅｅの速度で冷却することに
よって製造される。

各組成物の純度は一般に商業的に使われる程度のもので
ある。

連続リボン、ワイヤ、シートｅｔｃを製造するには各種
方法が利用できる。

通常は、まず特定の組成を選び、所要割合の必要な元素
の粉末または顆粒を溶解し、均質なものとして、次いで
この溶融合金を、高速回転金属シリンダのような急冷面
で急速に冷却するそのような急冷条件の下で、準安定相である均質な延性
材料が得られる。

この準安定相材料はガラス質であって、結晶構造的に長
範囲の規則性は示さない。

ガラス質金属合金のＸ−線回折パターンも、無機酸化物
ガラスにみられるものに似た、゛回折ピーク部がある範
囲に拡がったものである。

そのようなガラス質合金は、引き続いて行なう取り扱い
、例えばこの合金のリボンから複雑な形状のものをプレ
スすることができる程度に十分延性なものとするには、
少な（とも５０％がガラス質でなければならない。

すぐれた延性を得るために、好ましくは、このガラス質
金属合金は少なくとも８０％がガラス質、最も好ましく
は実質上（すなわち、完全に）ガラス質とする。

この準安定相は構成元素の固溶体であってもよい。

本発明に係る合金の場合、そのような準安定相の固溶体
相は、結晶性合金を製造する技術において使用されてい
る慣用の処理法によっては通常製造されない。

固溶体合金のＸ−線回折パターンは結晶性合金の特徴で
ある鋭い回折ピークを示すが、結晶粒の望ましい微細化
粒寸法に応じたピーク値のわずかな拡がりをもっている
。

そのような準安定相材料もまた前述のような条件下で製
造した場合には延性を示す。

本発明に係るロウ付は用材料はホイルの形態（またはリ
ボンの形態）で有利に製造され、その材料がガラス質で
あるかあるいは固溶体であるかによらず、鋳造したまま
でロウ付けに使用できる。

あるいは、ガラス質金属のホイルは、複雑な形状のもの
にプレスすることが意図されている場合には、グイ寿命
を長くするために、熱処理を行なうことにより、好まし
くは微細結晶粒の結晶相としても良い。

前述の方法により製造したホイルは、通常、約０．００
０５〜０．００２５インチ（１−２７Ｘ１０−３〜６．
２５×１０−３ｃｍ）の厚さであり、これはまたロウ付
げされる部材の間の所望離間距離である。

ホイル厚さ、すなわち、離間距離としての、約０．００
０５〜０．００１４インチ（１２７Ｘ１０−３〜３．５
５６Ｘ１０−３ｃｍ）はロウ付げ継手の強度を最大
のものとする。

より薄いホイルであって、接合部材間に介装したときに
０．００２５インチ（６，２５ＸｌＯ−３ｃｍ）よ
り大きい厚さを与えるものも使用できる。

さらに、ロウ付は時にフラックスは必要でなく、またホ
イルにはバインダも存在していない。

したがって、ボイドおよび汚染性残渣の生成をなくすこ
とができる。

結局、本発明による延性をもったロウ付は用リボンは、
スペーサの必要性をなくしたために、ロウ付は作業を容
易にするとともにロウ付は後の処理を最少とするのであ
る。

一般に、本発明によるロウ付は継手の強度は、同工組成
の従来の粉末ロウ材を使って得られるロウ付は継手のそ
れに少なくとも等しい。

Ｎ１−Ｂ−ｓｉ系の合金を使う場合、本発明による薄
い延性のあるロウ付は用リボンを使って得たロウ付は継
手は、より薄いリボンを使ったときあるいはペーストを
使ったときに得られる継手よりも常に強度が大きい。

Ｎ１−Ｐ系を使う場合、ペーストと共にリボンを使って
得たロウ付は継手ははｙ同一の剪断強度を示す。

特に理論的な説明をするまでもないことであるが、リボ
ンの表面積が小さくなれば（リボンは粉末に比較して酸
化を受げにくい）、また母材金属とリボンとの間の接触
面積が、粉末の場合と比較してより大きければ、それだ
け継手強度に対する寄与は著しくなる。

本発明に係るロウ付は用ホイルは、同一組成の各種粉床
ロウ材よりも、良好なロウ付は継手を与える点で、すぐ
れている。

これは多分に、必要とする箇所にロウ材を適用すること
ができる能力のためであり、接合面の縁部からロウ付は
充填材を移動させるのに、毛細現象のみによるよりもす
ぐれている。

例１幅約２．５〜２５．４ｍｍ（約０．１０〜１−００イン
チ）および厚さ約１３〜６０μｍ（約０．０Ｏ０５〜０
．００２５インチ）のリボンを、アルゴンガスで過圧を
かけながら特定組成の溶融体を高速回転する銅製の冷却
輪（表面速度約３０００〜６００ｆｔ／＝ −９１４，
４〜１８２８．８ｍ／ｍｔ）に噴出させることによっ
て得た。

原子パーセントおよび重量パーセントで次のような組成
をもった実質上ガラス質の合金から成る準安定相の均質
リボンが製造された。

例２ストリップの形状のＡ１５Ｉの４３０ＳＳ型および３０
４ＳＳ型の材料から引張り試験用の試験片を切り出した
。

いずれも厚さは０．０３６インチ（０，０９ＣＩｒＬ）
であった。

本発明に係るロウ付は用合金は、ＢＮｉ６用のＡＷＳ規
格Ａ５．８−７６の範囲内にある試料層２の組成をもっ
たガラス質の延性リボンであって、厚さく１００１フイ
ンチ（４，３１８ｘｌＯ−３ＣｒｆＬ）、幅０．１７５
インチ（０，４４ｃＩｒＬ）のものを使って、試験片の
いくつかをロウ付けした。

比較のために、同一組成および規格のロウ付は用のペー
スト（ミシガン州、デトロイト市のＷａｌｌ −Ｃｏ１
ｍｏｎｏｙ社からＮ１ｃｒｏｂｒａｚ”の登録商標で市
販）を使って他の試験片をロウ付けした。

引張り試験の試験片の寸法および製作はＡＳＴＭＤ６３
８によるものであってタイプ■に準じて製造した。

試験片は長さの中間地点で長さの方向に対して直角の方
向に切断した。

ロウ付は継手は重ね継手であり、重ね部分の寸法は、４
３０型ステンレス鋼の場合には％インチ（０，９５ｃＩ
ｒＬ）または％インチ（１−２７ｃｍ）に、３０４型ス
テンレス鋼の場合には５４インチ（１，５９ｃｍ）また
は％インチ（１，９１ｃｒｒＬ）になるように注意深く
調整した。

切断しなかった試験片はロウ付はサイクル終了後に引張
り特性を決定するためのコントロール用とした。

ロウ付は用の試料は温ベンゼンで脱脂した。本発明に係
るロウ付は用リボンを含む重ね継手は、１つのリボンか
または重ね継手の長さ方向に並らべた４つのリボンのい
ずれかを使って、組立てた。

これらのロウ付は用合金の場合、リボンはスペーサとし
て作用した。

スポット溶接を１回行なって、工業上普通に実施されて
いるように、アセンブリを保持させた。

ロウ付は用ペーストを使ってロウ付けするために同様の
重ね継手を作った。

ロウ付は用ペーストを使う場合に通常行なわれているよ
うに、約０．１９インチ（０，４８ｃｍ）Ｘｏ、１５
インチ（０，３８ｃｍ）の４１０型ステンレス鋼の厚さ
０．００１５インチ（３，８１Ｘ１０−３ＣｒｒＬ）の
スペーサを使った。

前述のものと同様な溶接方法により、スポット溶接を１
回行なった。

ロウ付は用ペーストを使ったロウ付は用試料には、商業
上行なわれていると同様な方法でロウ付は用のペースト
を施した。

ロウ付けは乾燥分解アンモニア雰囲気下のベルト型炉で
行なった。

炉は１９００’Ｆ（１０３７，８℃）の温度、１ｆ
ｔ／ｍ（０，３０４８ｍ／ｍ）の速度で運転した。

高温帯域の長さは８ｆｔ−（２，４４ｍ）であった。

ロウ付は後ステンレス鋼のコントロール用のものを含め
てすべての試験片について引張り剪断試験を行なったと
ころ、次の結果を得た。

ロウ付は後のコントロール用のものの極限引張り強度は
次の通りであった。

４３０ＳＳについてのロウ付けは３０４４ＳＳの場合よ
りも一般に強力であることが分かった。

良く知られているように、薄いロウ付は接合部は三軸応
力条件にさらされることになり、破断時の応力は、ロウ
付は用充填金属および母材の両方の極限引張り強度によ
って決まる。

４３０型ステンレス鋼は３０４型ステンレス鋼よりも極
限引張り強度が大きいから、４３０型ステンレス鋼のロ
ウ付は継手は３０４型ステンレス鋼のロウ付は継手より
も強力であるようである。

４３０ＳＳについてのロウ付は接合はいずれも母材で破
断がみられロウ付は接合部では破断しなかった。

したがって、表に示した数値は下限値ということである
。

例３ＡＩＳＩ４３０ＳＳおよび３０４ＳＳの引張試験用
の試験片をロウ付は用として例２の如くして作った。

本発明に係るロウ付は用合金として、ＢＮｉ７用のＡ
ＷＳＡ５．８−７６規格の範囲内に入る試料應３の組
成をもったガラス質の延性のあるリボンを、厚さ０．０
０２１インチ（５，３３４Ｘ１０−３ｃｍ）、幅０．
１０６インチ（０，２７ｃｍ）の大きさで使用して６個
の試験片をロウ付けした。

重ね継手の長さ方向に並らべた２個のリボンを使った。

比較用に、Ｎ１ｃｒｏｂｒａｚの登録商標で市販され
ている同一組成、規格のロウ付は用ペーストを使って６
個の試験片をロウ付けした。

ロウ付けは乾燥分解アンモニア雰囲気下にあるベルト型
炉で行なった。

炉は１９５０１Ｆ（１０６５−６℃）の温度、０．４
ｆｔ／ｍ（０，１２ｍ／ｍ１ｎ）の速度で運転した
。

高温帯域の長さは８ｆｔ（２，４４ｍ）であった。

得られたロウ付は継手は次のような継手剪断強度を有し
ていた。

４３０ＳＳの試料ではいずれもロウ付は接合部より先に
母材が破断した。

本発明のロウ付は用ホイルを使ってロウ付けした６個の
試験片について、良好なロウ付は接合がいずれの場合に
も得られた。

ロウ付は用ペーストを使ってロウ付けした６個の試験片
について、良好なロウ付は接合がいずれの場合にも得ら
れた。

例４ＡＩＳＩ４３０ＳＳおよび３０４ＳＳの引張り試験
の試験片を例２におけるようにしてロウ付は用に作った
。

本発明に係るロウ付は用合金は、ＢＮｉ３用のＡＷＳ
規格Ａ５．８−７６の範囲内にある試料Ｎｏ６の組成を
もったガラス質の延性リボンであって、厚さ０．００２
１インチ（５，３３４ＸＩＯ−１３ＣｒｒＬ）、幅０．
１０８インチ（０−２７ｃｍ）のものを使って６個の試
験片をロウ付けした。

重ね継手の長さ方向に２つのリボンを並らべて使用した
。

比較用に、同一組成、規格のロウ付は用ペースト（登録
商標Ｎ１ｃｒｏｂｒａｚ −１３０で市販のもの）を使
って６個の試験片をロウ付けした。

ロウ付けは、０．１ミクロンにまで排気してからＮ２
を１００ミクロンの分圧になるまで満たした真空炉で行
なった。

炉内には１９００’Ｆ（１０３７，８℃）の温度に１５
分間保持した。

４３０ＳＳ試料のすべてにおいて、ロウ付は接合部が破
断する前に母材が破断した。

本発明によるロウ付は用ホイルを使ってロウ付けした６
個の試料のすべてについて良好なロウ付けが得られた。

ロウ付は用ペーストを使ってロウ付けした６個の試料の
うちわずかに４個だけ良好なロウ付けが行なわれた。

例５ＡＩＳＩ４３０ＳＳおよび３０４ＳＳの引張り試験
の試験片を、例２に示すようにしてロウ付は用に作った
。

本発明によるロウ付は用合金は、ＢＮｉ２用のＡＷＳＡ
５．８−７６の規格の範囲内にある試料／１６．１の組
成をもったガラス質の延性をもったリボンであり、厚さ
０．００１６インチ（４，０６４×ｌＯ−３ｃｍ）、幅
０．２０５インチ（Ｑ、５２ＣｒｒＬ）のものを使って
６個の試験片をロウ付けした。

重ね継手の長さ方向に１枚のリボンを置いて使用した。

比較用に、登録商標″ＮｉｃｒｏｂｒａｚＬＭ”
で市販されている同一組成、規格のロウ付は用ペースト
を使って６個の試験片をロウ付けした。

ロウ付けは例４におけるように真空炉を使って行なった
。

得られた継手は次の継手剪断強度を有していた。

４３０ＳＳ試料のすべてにおいて、ロウ付は接合部より
先に母材が破断した。

本発明によるロウ付は用ホイルを使ってロウ付けした６
個の試料についていずれも良好なロウ付は接合部が得ら
れた。

ロウ付は用ペーストを使ってロウ付けした６個の試料の
うちわずか３個だけに良好なロウ付けが行なわれたにす
ぎなかった。

例６試験片を厚さ０．１２５インチ（、ｏ、３２ｃｍ）
のＡ１５Ｉ３１６ＳＳ型鋼のストリップから切り出
した。

本発明によるロウ付は用合金は試料／１６．８の組成の
ものであり、幅０．２５インチ（０，６５ｃｍ）、厚さ
０．００２インチ（５−０８Ｘ１０３ｃｍ）のものを使
って３個の試験片をロウ付けした。

また、試料／１６．９の組成を有する本発明のロウ付は
用合金の幅０．２５インチ（６−５ｍｍ）、厚さ０．０
０１５インチ（４０ｍ）のホイルを使って３個の試験片
をロウ付けした。

重ね継手の剪断試験用試験片はＡＷＳＣ３−２に準
じて作った。

重ね継手部の寸法は０．３７５インチ（０，９５ｃｍ）
に注意深く調整した。

これは母材の厚さの３倍に相当する。

ロウ付けは真空炉で行なった。

炉は０．１ミクロンにまで排気し、１９００Ｆ（１０３
７，８℃）で１５分間使用した。

ロウ付けを行なってから、得られた継手に引張り剪断試
験を行なった。

次の結果を得た。いずれの場合も、試料／４６８により
ロウ付けした試験片は母材部分で破断した。

したがって、上掲の表の数値は下限値を意味する。

試料Ｎｏ９によりロウ付けした試験片は３個のうち２個
が継手部分で破断した。

その３番目の試験片は母材部分で破断した。

本例における６個のロウ付は試験片では、いずれも良好
なロウ付は接合部が得られた。

例７試験片を厚さ０．１２５インチ（０，３２ｃＩｒＬ）の
Ａ１５Ｉ３１６ＳＳ型鋼のストリップから切り出し
た。

本発明によるロウ付は合金は試料Ｎｏ８の組成のもので
あり、幅０．５インチ（１２，７ｍｍ）、厚さ０．００
１インチ（２５ミクロン）のものを使つて２つの試験片
をロウ付けした。

継手領域においてリボンを５層に重ねた。

継手スペーサを使って最終継手厚さを０．００５インチ
（１２７ミクロン）にした。

重ね継手の剪断試験用試験片はＡＷＳＣ３，２に準
じて作った。

重ね部分の寸法は０．２５インチ（０，６４ｃｍ）に注
意深く調整した。

これは母材の厚さの２倍に相当する。

ロウ付けは真空炉を使って行なった。

炉は０．１ミクロンにまで排気し、１９００Ｆ（１０３
７，８℃）で１０分間使用した。

ロウ付は後、得られた試験片を使って引張り剪断試験を
行ない、次の結果を得た。

例８試験片を厚さ０．１２５インチ（０，３２（ｍ）のＡ１
５Ｉ３１６ＳＳ型鋼のストリップから切り出した。

本発明によるロウ付は用合金は試料Ａ８の組成のもので
あって、幅０．５インチ（１２，７ｍｍ）、厚さ０．０
０１インチ（２５ミクロン）のものを使って３個の試験
片をロウ付けした。

継手部分にはリボンを３層に重ねた。

継手スペーサを使って最終継手厚さを０．００３インチ
（７６ミクロン）にした。

重ね継手部の剪断試験の試験片はＡＷＳＣ３，２に準じて作った。

重ね継手部の寸法は０．２５インチ（０，６４ｃｍ）に
注意深く調整した。

これは母材の厚さの２倍に相当する。

ロウ付けは真空炉で行なった。

真空炉は０．１ミクロンにまで排気し、１９００Ｆ（１
０３７，８℃）で１０分間使用した。

ロウ付は後、すべての試験片について引張り剪断試験を
行なった。

次の結果を得た。例９試験片は厚さ０．１２５インチ（０，３２ＣＩｒＬ）の
２ＡＩＳＩ３１６ＳＳ型鋼のストリップから切り
出した。

本発明によるロウ付は用合金は試料／１６．８の組成の
ものであって、幅０．５インチ（１２，７ｉｎ）、厚さ
０．００１インチ（２５ミクロン）のものを使って１つ
の試験片をロウ付けした。

継手領域にり３ボンを１層となるように置いた。

継手スペーサを使って最終継手厚さを０．００１インチ
（２５ミクロン）とした。

重ね継手の剪断試験用の試験片はＡＷＳＣ３，２に準じて作った。

重ね継手部の寸法は０．２５インチ（０，６４ｃＩＩＬ
）となるように注意深く調整した。

これは母材の厚さの２倍に相当する。ロウ付けは真空炉
で行なった。

炉は０．１ミクロンにまで排気し、１９００Ｆ（１０３
７，８℃）で１０分間使った。

ロウ付は後、すべての試験片について引張り剪
断試験を行ない、次の結果を得た。

例１０試験片は厚さ０．１２５インチ（０，３２ｃｍ）のＡ１
５Ｉ３１６ＳＳ型鋼のストリップから切り出した。

本発明のロウ付は用合金は試料Ａ８の組成のものであり
、幅０．５インチ（１２，７ｍｍ）、厚さ０．００１イ
ンチ（２５ミクロン）のものを使って３個の試験片をロ
ウ付けした。

継手領域にはリボンを１層だけ置いた。

継手スペーサを使って最終継手部厚さを０．０００５イ
ンチ（１３ミクロン）とした。

余分の充填金属は継手部の周りにすみ内部を形成した。

重ね継手の試験片はＡＷＳＣ３，２に準じて作った
。

重ね継手部の寸法は０．２５インチ（０，６４（Ｘ）に
注意深く調整した。

これは母材の厚さの２倍に相当する。

ロウ付けは真空炉で行なった。

ロウ付は後、すべての試験片について引張り剪断試験を
行ない、次の結果を得た。

例１１試験片を厚さ０．１２５インチ（０，３２ｃｍ）のＡ１
５Ｉ３１６ＳＳ型鋼のストリップから切り出した。

本発明のロウ付は用合金は試験／１６．８の組成のもの
であって、幅０．２５インチ（０，６４ｍｍ）、厚さ０
．０００６インチ（１５ミクロン）のものを使って４個
の試験片をロウ付げした。

継手部領域にリボンを１層だけ置いた。

継手部スペーサは使用しなかった。

最終継手部厚さは０．０００６インチ（１５ミクロン）
であった。

重ね継手の試験片はＡＷＳＣ３，２に
準じて作った。

重ね継手の寸法は０．２５インチ（０，６４ｃｍ）に注
意深く調整した。

これは母材の厚さの２倍に相当する。

ロウ付けは真空炉で行なった。

ロウ付は後、すべての試験片について引張り剪断試験を
行なったところ、次の結果を得た。

例７〜１０に示すデータは、十分な量の充填金属が継手
空間部を占める限りにおいて、その厚さが減少するにつ
れて継手強度が増すことを明らかにしている。

このことは第１図に示しである。しかし、継手間隙が小
さい場合、継手郡全体にわたって、溶融した充填金属が
十分なだけ行きわたるようにすることが困難である。

もし、不十分な量の充填金属が使用されるならば、ある
いは充填金属が広範囲にわたって流れることが必要とさ
れるならば、薄い充填金属が使用された例１１における
ように、継手強度は低下するであろう。

【図面の簡単な説明】

添付図面は、本発明に係るロウ付は用ホイルを使ってロ
ウ付けした継手の厚さと剪断強度との関係を示すグラフ
である。

Claims

【特許請求の範囲】１少なくとも５０％の非晶質組織を有し、かつ次の組
成すなわち、１７〜１９原子％のボロン並びに、下記の構成員から成る群より選ばれる少なくとも１種の
元素：４原子％以下の鉄２１原子％以下のクロム１２原子％以下のケイ素、および２２原子％以下のリンを含み、残部が実質的にニッケルおよび付随不純物であ
る組成を有し、該組成はさらに、鉄、クロムおよびニッ
ケルの合計が７６〜８３原子％の範囲内にあり、かつボ
ロン、リンおよびケイ素の合計が１７〜２４原子％の範
囲内にあるという条件を満たす準安定性物質からなるこ
とを特徴とする、均質で延性をもったロウ付は用ホイル
。２０．０００５〜０．００１４インチ（１，２７ＸｌＯ
−３ｃｍ〜３．５５６×１０−３ｃｍ）の範囲内の厚さ
を有することを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載
の均質で延性をもったロウ付は用ホイル。