JPS58151448A - 高温特性のすぐれた切削工具用焼結材料およびその製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は、゛すぐれた高温特性を有し，特に高温特性
が要求され乞高速切削や窩送り切削に切削工具として使
用した場合にすぐれた切削性能を発揮する焼結材料およ
びその製造法に関するものである。

−　一般に、鋼の切削加工に際して、切削速度を速くし
たり、送シ量を多くしたシすると、切削工具の力先温度
が上昇し、刃先が摩耗よシは、むしろ高温に原因する塑
性変形によって使用寿命に至る場合が多く、この傾向は
、近年の高速切削化および高能率切削化によって増々強
くなシっつぁる。

しかしながら、現在実用に供されている、分散相が主と
してＷ炭化物やＴｉ炭化物で構成され、一方結合相が主
として鉄一族金属で構成されてぃる超硬合金やサーメッ
トは、刃先温度が１″ｏｏｏ’ｃを越えると急激に軟化
するようになるために、これらの超硬合金やサーメット
は勿論のこと、これらの表面に硬質被覆層を形成した表
面被覆超硬合金や表面被覆サーメットにおいても、その
使用条件は刃先温度が１０００℃を若干上廻る程度に制
限されている。一方、Ｍ酸化物を主成分とするセラミッ
クは、高温において高硬度とすぐれた耐酸化性を示すこ
とから、高速切削用の切削工具として実用に供されては
いるが、その刃先は耐摩耗性に欠け、信頼性の不十分な
ものであるため、高速切削に際しては低い送シ量で使用
きれているのが現状である。

また、近年、高速切削や高送り切削用の切削工具材料と
して、ＷあるいはＭｏなどの高融点金属からなるマトリ
ックス中に、Ｗお上びＴ１の炭化物を層状に分散させた
組織を有する鋳造合金（例えば米国特許第３，６　９　
０．９　６’　２号明細書参照）が提案され、注目され
たが、この鋳造合金は、融点が２７００℃と著しく高く
、しかも鋳造合金であるために形状付与が困難であるば
かりでなく、耐酸化性および耐衝撃性も不十分であるこ
とから、広く実用化されるには至っていない。

そこで、本発明者等は、上述のような観点から、高速切
削や高送シ切削が可能なすぐれた高温特性を有する切削
工具用材料、すなわち耐摩耗性，耐塑性変形性．耐酸化
性．および耐衝撃性にすぐれた切削工具を粉末冶金法を
用いて製造すべく研究を行なった結果、原料粉末として
、金属炭化物粉末，金属窒化物粉氷，金属炭窒化物粉末
，Ｎｉ−ＡＪｔ合金粉末，およびＷ粉末を用意し、これ
ら原料粉末のうちの２種以上を用いて所定の配合組成に
配合し、通常の条件で混合し、プレス成形し、ついでこ
の結果の圧粉体を、非酸化性雰囲気中、温度：　２００
０〜２７００℃の高温、すなわち完全固溶体化温度で焼
結した後，非酸化性雰囲気中、前記焼結温度から冷却し
て１０００〜１６００℃の温度範囲内の所定温度に所定
時間保持の化合物析出処理を行ない、原子俤で、Ｔ１：
５〜２５％，　ＺｒおよびＨｆのうちの１種または２種
：５〜２　０．％’，　ＮｂおよびＴａのうちの１種ま
たは２種：５〜２０％，Ｎｉ５ー ：０，５〜３．　０％，Ａｌ：０．５〜２、０％（　Ａ
Ｑ／Ｎｉ　＝　０．２　５〜　０．５）、Ｃ　　　二　
　１　５　〜　４　０　％　、　　Ｎ　：　　１　〜　
１５％　　を含有し、残りがＷと不可避不純物（ただし
Ｗ：２０〜５５％含有）からなる組成を有し、かつ分散
相が、Ｔ１とＣとＮとを主成分とする化合物相と。

ＺｒおよびＨｆのうちの１種または２種とＣとＮとを主
成分とする化合物相と、一方結合相がＮｉ−Ａｔ金属間
化合物とＷを主成分とするＷ基合金からなる組織を有す
る焼結合金を製造すると，この結果の焼結材料は、すぐ
れた耐阜耗性．耐塑性変形性。

耐酸化性，および耐衝撃性を有し、したがってこれらの
高温特性が要求される高速切削や高送シ切削に切削工具
として使用した場合に著しくすぐれた切削性能を発揮す
るという知見を得たのである。

この発明は上記知見にもとづいてなされたものであって
、以下に材料の成分組成範囲および焼結温度を上記の通
りに限定した理由を説明する。

（ａ）　　Ｔｉ Ｔ１成分は、素地中に微細な硬質相として分散するＴｉ
とＣとＮを主成分とする化合物相を形成して　６　− 材料に高硬度を付与せしめ、もって材料の耐摩耗性を向
上させる作用をもつが、その含有量が５％未満では焼結
工程における固溶状態からの冷却過程における化合物析
出処理で所望の量の前記化合物を析出させることができ
ず、この結果所望の耐摩耗性を確保することができない
ものとなシ、一方２５％を越えて含有させると相対的に
結合相に比して前記分散相を形成する化合物相が多くな
りすぎて材料の耐衝撃性が劣化するようになることから
、その含有量を５〜２５％と定めた。

（ｂ）　　ＺｒおよびＨｆ この両成分もＴ１と同様にＺｒおよびＨｆのうちの１種
または２種とＣとＮとを主成分とし、かつ素地中に微細
な硬質相として分散する化合物相を形成して材料の耐摩
耗性を向上させる作用をもつが、その含有量が５チ未満
ではＴ１と同様に高硬度、すなわち高耐摩耗性を確保す
ることができず、一方２０％を越えて含有させると同様
に前記分散相を形成する化合物相が多くなυすぎ、材料
の耐衝撃性が劣化するようになることから、その含有量
を５〜２０チと定めた。

（ｃ）　　ＮｂおよびＴａ この両成分には、上記の２種の化合物相中に拡散し、か
つ素地に固溶して材料の耐酸化性を向上さ、せる作用が
あるが、その含有量が５％未満では前記作用に所望の効
果が得られず、−１方２０チを越えて含有させると、材
料の耐摩耗性が低下するようになることから、その含有
量を５〜２０％と定めた。

（ｄ）　　ＮｉおよびＡｔ これらの両成分には、結合相を構成するＷの焼結性を向
上させると共に、　Ｎｉ３Ａｆｆｉからなる金属間化合
物を形成し、分散相を構成する化合物相と結合相との結
合強度を向上させ、もって材料の゛耐衝撃性を著しく向
上させる作用があるが、その含有量がＮｉ：０．５％未
満および、Ｍ：０．５％未満では前記作用に所望の効果
が得られず、一方Ｎｉ：３．Ｏ％およびＡ１：２．０％
を越えて含有させると、材料の耐摩耗性が低下するよう
になることから、そめ含有量をＮｉ：０．５〜３．０％
およびＡｔ　：　０．５〜２．０％と定めた。

（ｅ）　、　Ｃ Ｃ成分には、上記のように２種の化合物相を形成して材
料の耐摩耗性を向上させる作用があるが、その含有量が
１５チ未満では硬質分散相の量が相対的に少なすぎて所
望の耐摩耗性を確保することができず、一方４０チを越
えて含有させると、結合相に対する前記化合物相の割合
が多くなシすぎて材料の耐衝撃性が劣化するようになる
ことから、その含有量を１５〜４０％と定めた。

（ｆ）　　Ｎ Ｎ成分には、上記化合物相を微細化して材料の耐衝撃性
を一段と向上させる作用があるが、その含有量が１％未
満では所望の耐衝撃性を確保することができず、一方１
５チを越えて含有させると、焼結時にＮの分解量が多く
なって材料中に巣が形成されるようになシ、この結果耐
衝撃性が劣化するようになることから、その含有量を１
〜１５チと定めた。

（ｇ）Ｗ ９− Ｗ成分は、その一部が上記の化合物相中に拡散するが、
残シの大部分は素地の結合相を構成し、この結合相は他
の合金成分が固溶したＷ基合金からなるので、材料はす
ぐれた耐塑性変形性、および耐衝撃性をもったものにな
る。しかし、その含有量が２０％未満では、相対的に上
記結合相の量が少なすぎて、特に耐衝撃性が劣化するよ
うになり、一方５５％を越えて含有させると相対的に分
散相が少なくなりすぎて材料の耐摩耗性が低下するよう
になることから、その含有量を２０〜５５チと定めた。

なお、この発明の焼結材料は、不可避不純物として、Ｆ
ｅ、　Ｃｏ、　Ｃｒ、　Ｍｏ、　Ｓｉ、および白金族金
属（Ｐｔ、　Ｐｄ　、　Ｒｈ、　Ｒｕ、　Ｉｒ、　Ｏｓ
　）のうちの１種または２種以上を含有しても、その合
計含有量が２％以下であれば、この焼結材料のもつ特性
が何ら損なわれるものではない。

（ｈ）　　焼結温度 ２０００℃未満の焼結温度では焼結時の組織が完全固溶
体とならず、この結果焼結後の化合物析１０− 比処理工程で、Ｗ基合金素地に微細な硬質化合物相が均
一に分散した組織を得ることができないので、所望の耐
摩耗性および耐衝撃性を確保することができず、一方２
７００１：を越えた焼結温度にすると、液相が出現する
ようになって形状保持が困難となることから、焼結温度
を２０００〜２７００℃と定めた。

（ｉ）　　化合物析出処理温度 その温度が１０００℃未満では分解析出する化合物の量
が少なすぎて、微細な硬質化合物が均一に分散した組織
を得ることができず、この結果材料は耐摩耗性および耐
衝撃性の劣ったものとなシ、一方その温度が１０００℃
を越えても同様に所望の量の化合物および金属間化合物
の分解析出を行なわしめることができないことがら、そ
の温度を１０００〜１６００℃と定めた。

なお、この発明の切削工具用焼結材料は、それ自体単独
で用いることができるが；これを、結合相形成成分とし
てのＮ１およびＭのうちの１種ま゛たは２種：２５〜６
０％、同じ（ＭｏおよびＷのうち１１− ０１種または２種：５〜２０％を含有し、残りが硬質分
散相形成成分としての周期律表の４ａ、５ａ。

および６ａ族の金属の炭化物および窒化物のうちの１種
または２種以上と不可避不純物からなる組成（以上原子
％）を有するサーメット基体上に重ね合わせ、この状態
で、例えば１０ｔｏｒｒの真空中、温度：１３７０℃に
３０分間保持して両者を接合し、複合材として使用して
もよく、この場合は一段と耐衝撃性が増大するようにな
る。

また、上記の本発明焼結材料の単体あるいは複合材の表
面に、化学蒸着法を用いて、周期律表の４ａ、５ａ、お
よび６ａ族金属の炭化物、窒化物。

および酸化物、並びにこれらの２種以上の固溶体。

さらに酸化アルミニウム（以下Ａｔｔｏ、で示す）。

酸化ジルコニウム（以下ＺｒＯ２で示す）のうちの１種
の単層または２種以上の複層からなる硬質被覆層を０．
５〜１５μｍの平均層厚で被覆した状態で使用すると一
段とすぐれた耐酸化性を示すようになる。　　　一 つぎに、この発明の焼結材料およびその製造法１２− を実施例によシ具体的に説明する。

実施例　ｌ 原料粉末として、平均粒径：１．０μｍを有するＴｉＣ
粉末、同１．２μｍめ（”ＴｉＯ，５ｇＷＯ，４ｇ）　
Ｃ粉末。

同１．５／ｊｉＥのＺｒＣ粉末、同１．０μｍの（’Ｈ
ｆ　Ｏ，４５Ｎｂ０５５）Ｃ粉末、同Ｌ’２ｐｍのＴａ
Ｃ粉末、同１．５７１　ｍのＴｉＮ粉末、同１．マｐｍ
のＮｉ−Ａｌ合金（Ａｔ：３１．５重量％含有）粉末、
同２．５μｍのＮ１粉末、および同１．２μｍのＷ粉末
を用意し、これら原料粉末の２種以上を適宜組合せて所
定の配合組成に配合し、ボールミルにて７２時時間式混
合し、乾燥した後、１５に９／−の圧力にてプレス成形
しゼ圧粉体とし、ついで、との圧粉体をＨ２気流中、温
度＝８００℃に１時間保持して予備焼結処理した蝋、１
０１ｔｏｒｒの真空中、温度：２６００℃に１時間保持
の条件で焼結・し、焼結終了後、この焼結温度から１５
００℃までの温度範囲を７Ｃ）Ｏ℃／ｈｒの冷却速度で
冷却し、この１５００℃に３時間保持の条件で化合物析
出処理を施すどとによって第１表に示される成分組成を
もった本発明焼結材料１〜６および比１３− 較焼結材料１〜７をそれぞれ製造した。

なお、比較焼結材料１〜７は、いずれも構成成分のうち
のいずれかの成分含有量（第１表に※印を付したもの）
がこの発明の範囲から外れた組成をもつものである。

ついで、この結果得られた本発明焼結材料１〜６および
比較焼結合金１〜７のそれぞれから、ＳＮＰ　４３２の
形状をもった切削チップを作製し、被剛材：　ＪＩＳ−
８ＮＣＭ−８（硬さ：ＨＢ２６０）。

切削速度：２３０ｍ／ｍｍ、送り：　０．４　ａｍ／ｒ
ｅｖ　＊切込み：２＋ｉ、切削時間：１０分の条件での
連続高速切削試験、並びに被削材：　ＪＩＳ−８ＮＣＭ
−８（硬さ：ＨＢ２８０）、切削速度：　１４０　ｍ１
ｍ１ｎ　。

送り：０．２７５ｕ、切込み：２ｍｍ、切削時間：３分
の条件での断続切削試験を行ない、連続高速切削試験で
は、チップ切刃におけるフランク摩耗深さとクレータ摩
耗深さを測定し、また断続切削試験では、試験切刃数１
０個のうちの欠損発生切□刃数を測定した。これらの測
定結果を第１表に合せて示した。なお、第１表には、比
較の目的でＡｇ＃ｌ１４− 化物を主成分とするセラミックス切削チップ、およびＷ
炭化物を主成分とする超硬合金基体の表面に化学蒸着法
によ、６’ｒｉ炭化物（ＴｉＣ）およびＭ酸化物（Ａｌ
ｔｏｓ）を７μｍの合計平均層厚で被覆してなる表面被
覆超硬合金切削チップ（従来切削チップ１．２という）
の同一条件での切削試験結果も示した。

第１表に示される結果から明らかなように、従来切削テ
ップ１は、特に耐衝撃性に劣るために試験切刃全数に欠
損が発生し、また従来切削チップ２はすぐれた耐衝撃性
をもつので断続切削試験では本発明焼結材料と同等のす
ぐれた切削性能を示すものの、耐摩耗性に劣るために連
続高速切削試験では摩耗の大きなものとなっている。こ
れに対して、本発明焼結材料１〜６は、断続および連続
高速切削試験のいずれにおいてもすぐれた切削性能を発
揮することが明らかである。さらに比較焼結材料１〜７
に見られるように、構成成分のうちのいずれかの成分含
有量がこの発明の範囲から外れると、連続および断続切
削試験の少なくともい１６− ずれかにおいて劣った切削試験結果を示すようになるの
である。

実施例　２ 実施例１で用いた原料粉末に加えて、さらに平均粒径：
１．２μｍの（Ｔ１ｏ５８Ｗｏ４２）Ｃｏ９５粉末、お
よび同１．０μｍのＴ１Ｃｏ、ｒ＋Ｎｏ５粉末を用°意
し、これら原料粉末を適宜組合せて用いて所定の配合組
成に配合し、この配合粉末を実施例１におけると同一の
条件で混合し、プレス成形し、さらに予備焼結処理した
後、ｌ　Ｏｔｏｒｒの真空中、温度：２１００℃に１時
間保持して焼結し、焼結後、固溶体組織を保持している
前記焼結温度から１２００℃までの温度範囲を７００℃
／ｈｒの冷却速度で冷却し、この１２００℃に５時間保
持の条件で化合物析出処理を施すことによって第２表に
示される成分組成をもった本発明焼結材料７〜１０．お
よび同じく構成成分のうちのいずれかの成分含有量（第
２表に※印を付したもの）がこの発明の範囲から外れた
組成を有する比較焼結材料８〜１３をそれぞれ製造した
。

１７− ついで、上記本発明焼結材料７〜１０および比較焼結材
料８〜１３から、それぞれ５ＮＰ４３２の形状をもった
切削チップを作製し、被削材：ＪＩＳ・ＳＮＣＭ−８（
硬さ：ＨＢ２５０）、切削速度：１１５　ｍ１ｍ　、送
ｆ）　：　０．８０　Ｂ＠／ｒｅｖ、、切込み：５龍、
切削時間：１０分の条件で連続高速り切削試験を行ない
、フランク摩耗深さとクレータ摩耗深さを測定すると共
に、被剛材：　ＳＮＣＭ−８（硬さ：ＨＢ２８０）、切
削速度：　ｌ　ＯＯｍ／ｍｍ、送＃）：０、３　ｍ１ｒ
ｅｖ−＊切込み：２ｓｎ、切削時間：３分の条件で断続
切削試験を行ない、１０個の試験切刃のうちの欠損切刃
数を測定した。この測定結果を第２表に示した。

また、第２表には、比較の目的で、いずれも市販のＷ炭
化物を主成分とする超硬合金基体の表面に化学蒸着法に
よシロμｍの平均層厚でＴ１炭化物の硬質層を被覆した
ものからなる表面被覆超硬合金切削チップ、およびＰ２
ＯのＷ炭化物を主成分とする超硬合金切削チップ（以下
従来切削チップ３．４という）の同一条件での切削試験
結果も示１９− した。

第２表に示されるように、実施例１におけると同様の結
果を示し、本発明焼結材料７〜１０で作製された切削チ
ップは、いずれも従来切削テップ３．４および比較焼結
合金８〜１３で作製された切削テップに比して一段とす
ぐれた切削性能を発揮することが明らかである。

実施例　３ 実施例２で製造した本発明焼結材料８を５ＮＰ５２３の
形状をもった切削チップに研磨し、この切削チップを、
平均粒径：２．０μｍを有するＴ１（ＣＯ，？Ｎ０．３
）粉末、同０．８μｍのＭｏ粉末、同２，５ｐｍのＮｉ
粉末、および同Ｌ７ｐｍのＮｉ−Ａ１合金（Ａｔ　：　
３１．５％含有）粉末を原料粉末として用いて　、　Ｔ
ｉ　　（Ｃｏ、ｔＮｏ、ｓ　）：　　４　５　　％　、
Ｍｏ：１０　　％　、Ｎｉ：４３％、Ａｔ：２−％の配
合組成（以上原子％）に配合し、ボールミルにて６０時
時間式混合し、乾燥した後、１５ｋｇ／−の圧力でプレ
ス成形して圧粉体とし、この圧粉体を１０ｔｏｒｒの真
空中、温度：１４０ＣＩＣに１時間保持して焼結し、つ
いで研磨−２０＝ 加工を施すことによって製造した。上記配合組成と実質
的に同一の最終成分組成を有し、かつ５ＮＰ５２３の形
状をもったサーメットチップの上に重ね合わせ、この状
態で１０　ｔｏｒｒの真空中、温度：１３’ｉ’Ｏｎに
３０分間保持して両者を接合した。

この結果得られた本発明複合切削チップを、被削材：　
ＪＩＳ−８ＮＣ’Ｍ−８（硬さ：ＨＢ２６０）、切削速
度：１２０ｍ／ｍ、送り：　０．８０　ｘｉ／ｒｅｖ、
、切込み：５１ｍ、切削時間：１０分の条件での連続高
速り切削試験、および被削材：　ＪＩＳ−８ＮＣＭ−８
（硬さ：ＨＢ２８０）、切削速度二ｌ　２０　ｍ　７１
１１１１１゜送り：　０．３５　ｍｓ＋／ｒｅｖ、＋切
込み：３ｍｍ、切削時間：３分の条件での断続切削試験
に供したところ、連続高速切削試験では、チップ切刃に
おけるフランク摩耗深さ：０．１３．．．同クレータ摩
耗深さ１３０２ｍを示し、また断続切削試験では、試験
切刃数１０個のうち欠損の生じた切刃は皆無であった。

実施例　４ 実施例１で製造した本発明焼結材料２の切削チップを用
い、この切削チップを公知の化学蒸着装置にそう人し、
その表面に、まず反応温度：１０２０℃２反応ガス組成
：Ｈ２：９６％、　ＴｉＣｌ２：　２％。

ＯＨ４：　２％（以上容量％）１反応時間：１５０分の
条件で処理して平均層厚：６μｍを有するＴｉＣを被覆
し、ついで同じ温度で、Ｈ，：　９６％、ＴｉＣ４：２
チ、　　ＣＨ４：　１．９５％、ＣＯ：０．０５％（以
上容量％）からなる組成を有する反応ガスを１００分間
流して平均層厚：１μｍを有するＴｉ　（Ｃ０，７００
，３）を被覆し、さらに引続いて、残留ガスを完全に除
去した後、反応温度：　１０００℃１反応ガス組成；Ｈ
，：９３チ、　ＡｔＣ４，：　３％、Ｃｏ、：４％（以
上容量％）９反応時間：　１００分の条件で処理して平
均層厚：１μｍのＡｔ２０３を被覆した。

この結果得られた３層被覆の本発明表面被覆チップを、
実施例１と同様の切削条件で連続高速切削試験と断続切
削試験に供したところ、連続高速切削試験では、チップ
切刃におけるフランク摩耗深さ二〇、　０８　ｍＮ　＋
　同りレータ摩耗深さ：１０／ｊ７ｎを示し、また断続
高速切削試験では、試験切刃数１０個のうち１個に欠損
が生じただけであった。

上述のように、この発明によれば、高温特性。

すなわち耐摩耗性、耐塑性変形性、耐酸化性、および耐
衝撃性にすぐれた焼結材料を通常の粉末冶金法を用いて
製造することができ、したがってこの結果の焼結材料を
、前記の高温特性が要求される高速切削や高速シ切削に
切削工具として用いた場合に著しくすぐれた切削性能を
発揮するのである。

出願人　　三菱金属株式会社 代理人　　富　　１）　和　夫 ２３− 手続補正書輸発） 昭和５７年７月９日 特願昭５７−３２１３３　　号 ２、発明の名称 ３、補正をする者 ４、代　理　人 説明の欄 ７、補正の内容　　別紙の通り （１）　　明細書、第１頁〜第３頁、特許請求の範囲の
記載を以下に示す通りに訂正する。

ｒ　（１）　　Ｔｉ：　５〜２５　’ｌｒ、　Ｚｒおよ
びＨｆのうちの１種ま′苑は２種：５〜２０ｍ、Ｎｂお
よびＴａのうちの１種または２種：５〜２０係、　Ｎｉ
　：　０．５〜３．０係。

Ａｌ：Ｏ，，５〜２．０　係　（ＡＡ／Ｎｉ＝　０．２
５〜０．５）。

Ｃ：１５〜４０チ、Ｎ：１〜１５％を含有し、残りがＷ
と不可避不純物（ただしＷ：２０〜５５チ含有）からな
る組成（以上原子係）ヲ有し、かつ分散相が、　Ｔｉと
ＣとＮとを主成分とする化合物相と、　ＺｒおよびＨｆ
のうちの１種または２種とＣとＮす、一方結合相がＮｉ
　−Ａｌｌ金属間化合物と、Ｗを主成分とするＷ基合金
からなる組織を有することを特徴とする特許 料。

（２）原料粉末として，金属炭化物粉末，金属窒化物粉
末，金属炭窒化物粉末，Ｎｉ−Ａｔ合金粉末。

およびＷ粉末を用意し、これら原料粉末のうちの２種以
上を用いて所定配合組成に配合し，通常の条件で混合し
，プレス成形し、ついでこの結果の圧粉体を、非酸化性
雰囲気中，温度：　２０００〜２７００℃の温度で、完
全固溶体化焼結した後。

非酸化性雰囲気中，温度：１０００〜１６００℃で化合
物析出処理を行ない、Ｔ１：５〜２　５　％　、　Ｚｒ
およびＨｆのうちの１種または２種＝５〜２０チ。

ＮｂおよびＴａのうちの１種または２種＝５〜２０％。

Ｎｉ：０．５〜３．０係，Ａｎ！：０．５〜２．０チ（
ＡＡ／’Ｎｉ＝０、２５〜０．５）、ｃ：１５〜４０％
，Ｎ：１〜１５％を含有し、残りがＷと不可避不純物（
ただしＷ：２０〜５５憾含有）からなる組成（以上原子
係）ヲ有し，かつ分散相が％ＴｉとＣとＮとを主成分と
する化合物相と、ＺｒおよびＨｆのうちの１種または２
種とＣとＮとを主成分とする化合物相との微細硬質相か
らなり、一方結合相がＮｉ−Ａｌｌ金属間化合物と、ｗ
ｌ主成分とするＷ基合金からなる組成を有する焼結材料
を製造することを特徴とする高温特性のすぐれた切削工
具用焼結材料の製造法。〕 （２）　　明細書，第６頁、発明の詳細な説明の項、第
７行、 「化合物相と，」とあるを、 「化合物相との微細硬質相からなシ、」と訂正する。

以上　− ３ー

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）　　Ｔｉ：　５〜２５％、　ＺｒおよびＨｆのう
   ちの１種または２種：５〜２０％、ＮｂおよびＴａのう
   ちの１種または２種：　５〜２０　％、　Ｎｉ：　０．
   ５〜３．０％。 Ａｔ：０．５〜２．０　％　（ＡＩ／Ｎｉ−〇、２５〜
   ０．５）、　　Ｃ：　ｌ　５〜４０％、Ｎ：’１〜１５
   ％を含有し、残りがＷと不可避不純物（ただしＷ：２０
   〜５５％含有）からなる組成（以上原子％）を有し、か
   つ分散相が、Ｔ１とＣとＮとを主成分とする化合物相と
   、ＺｒおよびＨｆのうちの１糧または２種とＣとＮとを
   主成分とする化合物相と、一方結合相がＮｉ−Ａｌ金属
   間化合物と、Ｗを主成分とするＷ基合金からなる組織を
   有することを特徴とする特許 　１− 削工具用焼結材料。
2. （２）原料粉末として、金属炭化物粉末，金属窒化物粉
   末，金属炭窒化物粉末，Ｎｉ−Ａ１合金粉末。 およびＷ粉末を用意し、これら原料粉末のうちの２種以
   上を用いて所定配合組成に配合し、通常の条件で混合し
   、プレス成形し、ついでこの結果の圧粉体を、非酸化性
   雰囲気中、温度：　２０００〜２７００℃の温度で、完
   全固溶体化焼結した後、非酸化性雰囲気中、温度：　１
   ０００〜１６００℃で化合物析出処理を行ない、Ｔ１：
   ５〜２５％，　ＺｒおよびＨｆのうちの１種または２種
   ：５〜２０％．ＮｂおよびＴａのうちの１種または２種
   ：５〜２０％。 Ｎｉ：　０．５　〜３．０　Ｔｏ，　ＡＨ　：　０．　
   ５　〜２．０　％（Ａｉ／Ｎｉ　−０、２５〜０．５−
   ）、　Ｃ　：　１　５〜４０％，Ｎ：１〜１５％を含有
   しＪ残シがＷと不可避不純物（ただしＷ：２０〜５５％
   含有）からなる組成（以上原子％）を有し、かつ分散相
   が、Ｔ１とＣとＮとを主成分とする化合物相と、Ｚｒお
   よびＨ．ｆのうちのＩＪＪまたは２種とＣとＮとを主成
   分とする化合物相と、一方結合相がＮｉ−Ａｌ金属間化
   合物と、Ｗを主成分とするＷ基合金からなる組成を有す
   る焼結材料を製造することを特徴とする特許 削工具用焼結材料の製造法。