JPS58138105A - 二重平衡形広帯域逓倍器 - Google Patents
二重平衡形広帯域逓倍器Info
- Publication number
- JPS58138105A JPS58138105A JP2091682A JP2091682A JPS58138105A JP S58138105 A JPS58138105 A JP S58138105A JP 2091682 A JP2091682 A JP 2091682A JP 2091682 A JP2091682 A JP 2091682A JP S58138105 A JPS58138105 A JP S58138105A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- multiplier
- balanced
- band
- diodes
- unbalanced
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03B—GENERATION OF OSCILLATIONS, DIRECTLY OR BY FREQUENCY-CHANGING, BY CIRCUITS EMPLOYING ACTIVE ELEMENTS WHICH OPERATE IN A NON-SWITCHING MANNER; GENERATION OF NOISE BY SUCH CIRCUITS
- H03B19/00—Generation of oscillations by non-regenerative frequency multiplication or division of a signal from a separate source
- H03B19/16—Generation of oscillations by non-regenerative frequency multiplication or division of a signal from a separate source using uncontrolled rectifying devices, e.g. rectifying diodes or Schottky diodes
- H03B19/18—Generation of oscillations by non-regenerative frequency multiplication or division of a signal from a separate source using uncontrolled rectifying devices, e.g. rectifying diodes or Schottky diodes and elements comprising distributed inductance and capacitance
Landscapes
- Amplitude Modulation (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は二重平衡形体帯域逓倍器に関する。
逓倍器においては入力信号周波数の整数倍の周波数ｆ有
する逓倍出力ｆｉ号が得られることはよく知られている
。１だ、周波数逓倍を行うためにはバラクタダイオード
が使われることもよく知られている。バラクタダイオー
ドに高周波′酸比Ｖεｊａ＋１を印加ｌ〜たとき、バラ
クタダイオードのギャパシタンスの非直線性により高周
波型ｆｌｌｔ ｉには高調波成分が含まれているので、
高周波電流ｉは ｉ ＝ Ｉｔ ｔ”’ ＋ Ｔｚｇ””＋ ＋・＋＋・
＋ ＋ Ｉｎ！””−・・で与えられる。ここで、ｎは
第１次の高調波を表わす添字、１１は基本波、Ｉｎ （
ｎ≧２）は第ｎ次高調波の電流振幅を与えるパラメータ
、ωは角周波数、ｔは時間である。
する逓倍出力ｆｉ号が得られることはよく知られている
。１だ、周波数逓倍を行うためにはバラクタダイオード
が使われることもよく知られている。バラクタダイオー
ドに高周波′酸比Ｖεｊａ＋１を印加ｌ〜たとき、バラ
クタダイオードのギャパシタンスの非直線性により高周
波型ｆｌｌｔ ｉには高調波成分が含まれているので、
高周波電流ｉは ｉ ＝ Ｉｔ ｔ”’ ＋ Ｔｚｇ””＋ ＋・＋＋・
＋ ＋ Ｉｎ！””−・・で与えられる。ここで、ｎは
第１次の高調波を表わす添字、１１は基本波、Ｉｎ （
ｎ≧２）は第ｎ次高調波の電流振幅を与えるパラメータ
、ωは角周波数、ｔは時間である。
第１図は先行技術によって構成した最も簡単な逓倍器の
一例を示す原理的ブロック図である。
一例を示す原理的ブロック図である。
第１図において、１は入力信号のうち角周波数ω１の成
分のみを通過させるための帯域Ｐ波器、または低域沖波
器である。２は角周波数ｎω１（ｎ≧２：正整数）の信
号成分のみを通過させるための帯域戸波器である。３は
バラクタダイオードまたはステップリカバリダイオード
であり、逓倍用半導体素子である。この様な構成を有す
る逓倍器においては逓倍用半導体素子によって発生する
すべての高調波に対して周辺回路を広帯域に整合させる
ことはきわめて困難であり、得られる比帯域はせいぜい
数チどまりであると云う欠点があった。すなわち、逓倍
用半導体素子は可変キャパシタンス形の非直線素子であ
るため、逓倍器は必然的に多周波動作を行うわけである
。この場合、半導体素子に対する入出力整合回路は狭帯
域に設計されている。特に高い周波数では回路全体が分
布定数回路としての性質をもつ様になるため、すべての
高調波に対して理想的な整合をとることはもちろん不可
能である。さらに、帯域を拡げ様とすると、高調波に対
して入出力整合回路が不整合になり、バラクタダイオー
ドなどがパラメトリック発振を起す場合がある。このた
め、比帯域を数チ以上に拡張することはほとんど不可能
である。
分のみを通過させるための帯域Ｐ波器、または低域沖波
器である。２は角周波数ｎω１（ｎ≧２：正整数）の信
号成分のみを通過させるための帯域戸波器である。３は
バラクタダイオードまたはステップリカバリダイオード
であり、逓倍用半導体素子である。この様な構成を有す
る逓倍器においては逓倍用半導体素子によって発生する
すべての高調波に対して周辺回路を広帯域に整合させる
ことはきわめて困難であり、得られる比帯域はせいぜい
数チどまりであると云う欠点があった。すなわち、逓倍
用半導体素子は可変キャパシタンス形の非直線素子であ
るため、逓倍器は必然的に多周波動作を行うわけである
。この場合、半導体素子に対する入出力整合回路は狭帯
域に設計されている。特に高い周波数では回路全体が分
布定数回路としての性質をもつ様になるため、すべての
高調波に対して理想的な整合をとることはもちろん不可
能である。さらに、帯域を拡げ様とすると、高調波に対
して入出力整合回路が不整合になり、バラクタダイオー
ドなどがパラメトリック発振を起す場合がある。このた
め、比帯域を数チ以上に拡張することはほとんど不可能
である。
第１図に示した逓倍器は狭帯域特性を有するため、これ
を抜食した形式の逓倍器は平衡形逓倍器である。平衡形
逓倍器によれば広帯域の特性が容易に得られることはよ
く知られている。
を抜食した形式の逓倍器は平衡形逓倍器である。平衡形
逓倍器によれば広帯域の特性が容易に得られることはよ
く知られている。
第２図は先行技術によって構成した平衡形逓倍器の基本
的構成を示す原理図である。第２図におＡて、４．５は
イ衡−不平衡バランであり、６〜９は逓倍用半導体素子
である。逓倍用半導体素子６〜９に流れる電流−１−１
４はそれぞれｉ １ ＝ Ｉｏ＋１１ｇ ””＋ Ｉ２
ｇ””ｔ＋ Ｉ３ｇ”” ＋ −−１２＝工◎−■、
εｊ ”１ ’ ＋ Ｉ ２，１２°１ｔ ｒ３６１
３′″′１ｔ＋・・・・・・（３） ＝３＝ ＩＯ＋ ＩＩ ｔｊ”’＋Ｉ２６４２ ′１
ｔ ＋ ｒ３εｊ３（ｄｔｉ＋＋＋＋・＋＋、４＝１゜
−１１εＩ ′ｌ ’＋ Ｉ２εｊ２Ｇｌ、ｔ−工３ε
ｊ３″＋＋ｔ＋・・・・・・で与えられる。ここで逓倍
用半導体素子６〜９はすべて同一の特性を有するもので
おる。
的構成を示す原理図である。第２図におＡて、４．５は
イ衡−不平衡バランであり、６〜９は逓倍用半導体素子
である。逓倍用半導体素子６〜９に流れる電流−１−１
４はそれぞれｉ １ ＝ Ｉｏ＋１１ｇ ””＋ Ｉ２
ｇ””ｔ＋ Ｉ３ｇ”” ＋ −−１２＝工◎−■、
εｊ ”１ ’ ＋ Ｉ ２，１２°１ｔ ｒ３６１
３′″′１ｔ＋・・・・・・（３） ＝３＝ ＩＯ＋ ＩＩ ｔｊ”’＋Ｉ２６４２ ′１
ｔ ＋ ｒ３εｊ３（ｄｔｉ＋＋＋＋・＋＋、４＝１゜
−１１εＩ ′ｌ ’＋ Ｉ２εｊ２Ｇｌ、ｔ−工３ε
ｊ３″＋＋ｔ＋・・・・・・で与えられる。ここで逓倍
用半導体素子６〜９はすべて同一の特性を有するもので
おる。
角周波数ω１ｆ有する入力信号が平衡−不平衡バラン４
の不平衡側に印加されたとき、平衡−不平衡バラン５の
不平衡側からは出力を流ｉｏ＋□ｔが得られる。出力電
流Ｓ。ｕｔはｊｏｕｔ ！ ＠ｌ＋ｉ２ ＋ｉ３ ＋ｉ
４＝ ４（Ｉ０＋Ｉ２１２″′１ｔ＋Ｉ４６Ｊ４″１′
＋・・・・・・ ）となり、偶数次高調波成分が出力さ
れる。
の不平衡側に印加されたとき、平衡−不平衡バラン５の
不平衡側からは出力を流ｉｏ＋□ｔが得られる。出力電
流Ｓ。ｕｔはｊｏｕｔ ！ ＠ｌ＋ｉ２ ＋ｉ３ ＋ｉ
４＝ ４（Ｉ０＋Ｉ２１２″′１ｔ＋Ｉ４６Ｊ４″１′
＋・・・・・・ ）となり、偶数次高調波成分が出力さ
れる。
第３図は第２図と同様な構成であるが、逓倍用半導体素
子６〜９の接続極性が異っている。
子６〜９の接続極性が異っている。
（４）
第３図において、出力電流ｌ。ｕｔは
１ｏｕｔ”’１＋１２ｉ３−ｉ４
＝４（１，εｊ“１ｔ＋Ｉ３εｊＭ＋ｔ＋・・・・・・
）となり、奇数次高調波成分が出力される。
）となり、奇数次高調波成分が出力される。
従って、平衡形逓倍器の設計におＡでは偶数次高調成分
、または奇数次高調波成分のみを考慮しておけばよい。
、または奇数次高調波成分のみを考慮しておけばよい。
依って、平衡形逓倍器を広帯域に設計するととは可能で
ある。しかし、従来から平衡−不平衡バランは第４図に
示す様にフェライトコアを使った集中定数形変成器を使
って構成しているため、周波数特性を広くすることは困
難であり、渣た最高周波数もせいぜい３ＧＨｚであると
云う欠点があった。
ある。しかし、従来から平衡−不平衡バランは第４図に
示す様にフェライトコアを使った集中定数形変成器を使
って構成しているため、周波数特性を広くすることは困
難であり、渣た最高周波数もせいぜい３ＧＨｚであると
云う欠点があった。
本発明の目的は先行技術によって構成した平衡形逓倍器
の最高周波数限界を除去し、３ＧＨ２以上の高い周波数
領域においても使用可能なマ ゛イクロ波用バランを
使用した広帯域逓倍器を提供することにある。
の最高周波数限界を除去し、３ＧＨ２以上の高い周波数
領域においても使用可能なマ ゛イクロ波用バランを
使用した広帯域逓倍器を提供することにある。
前記目的を達成するために本発明による二重平衡形広帯
域逓倍器は一対の第１および第２の３線条コプレーナ形
λ／４式マイクロ波バランと複数個のダイオードを含ん
で構成されている。
域逓倍器は一対の第１および第２の３線条コプレーナ形
λ／４式マイクロ波バランと複数個のダイオードを含ん
で構成されている。
３線条コプレーナ形λ／４式マイクロ波パランは誘電体
で形成された同一平面上へ金属導体層を形成して構成し
たものである。一対の第１および第２の３線条コプレー
ナ形λ／４式マイクロ波バランはそれぞれ逓倍器の入力
側および出力側で平衡−不平衡変換を行うためのもので
、不平衡端をそれぞれ入力および出力へ接続しである。
で形成された同一平面上へ金属導体層を形成して構成し
たものである。一対の第１および第２の３線条コプレー
ナ形λ／４式マイクロ波バランはそれぞれ逓倍器の入力
側および出力側で平衡−不平衡変換を行うためのもので
、不平衡端をそれぞれ入力および出力へ接続しである。
一対の第１および第２の３線条コプレーナ形λ／４式マ
イクロ波バランの平衡端間には、逓倍を行うための複数
個のダイオードがブリッジ接続しである。第１および第
２の３線条コプレーナ形λ／４式マイクロ波バランの外
郭帯状導体の不平衡端が共通接地電位を有する外部導体
線路に接続してあり、既に説明した様に中央に配置され
た帯状導体がそれぞれ入力線路と出力線路に接続しであ
る。
イクロ波バランの平衡端間には、逓倍を行うための複数
個のダイオードがブリッジ接続しである。第１および第
２の３線条コプレーナ形λ／４式マイクロ波バランの外
郭帯状導体の不平衡端が共通接地電位を有する外部導体
線路に接続してあり、既に説明した様に中央に配置され
た帯状導体がそれぞれ入力線路と出力線路に接続しであ
る。
以下に図面を参照して本発明による二重平衡形広帯斌逓
倍器をさらに詳しく説明する。
倍器をさらに詳しく説明する。
第５図は本発明による二重平衡形広帯域逓倍器の実施例
を示すレイアウトの平面図である。また、第６図は第５
図に示した二重平衡形広帯域逓倍器の外観図である。第
５図におＡて、入力端子ｌＯに印加されたマイクロ波信
号は第１の３線条コプレーナ形λ／４式マイクロ波バラ
ン１２を介して逓倍用ダイオード６〜９に加えられる。
を示すレイアウトの平面図である。また、第６図は第５
図に示した二重平衡形広帯域逓倍器の外観図である。第
５図におＡて、入力端子ｌＯに印加されたマイクロ波信
号は第１の３線条コプレーナ形λ／４式マイクロ波バラ
ン１２を介して逓倍用ダイオード６〜９に加えられる。
ダイオード６〜９によって発生した高調波は第２の３線
条コプレーナ形乞式マイクロ波バラン１３を介して出力
端子１１に現われる。第５図においては、ダイオード６
〜９は偶数次高調波が得られる様にブリッジ接続しであ
る。
条コプレーナ形乞式マイクロ波バラン１３を介して出力
端子１１に現われる。第５図においては、ダイオード６
〜９は偶数次高調波が得られる様にブリッジ接続しであ
る。
従って入力端子１０に印加された角周波数ωｌを有する
入力信号は、角周波数２ｎω、を有する出力信号となっ
て出力端子１１に現われる。奇数次高調波を得るために
は、第２図と第３図との間にみられたのと同様な接続変
換を行えばよい。
入力信号は、角周波数２ｎω、を有する出力信号となっ
て出力端子１１に現われる。奇数次高調波を得るために
は、第２図と第３図との間にみられたのと同様な接続変
換を行えばよい。
第１および第２の３線条コプレーナ形λ４式マイクロ波
バラン１２．１３はそれぞれ平衡端と不平衡端の間の雷
、気的等価長がλＺ、であり、誘電。
バラン１２．１３はそれぞれ平衡端と不平衡端の間の雷
、気的等価長がλＺ、であり、誘電。
体基板上に通常のマイクロ波集積回路技術によって構成
されている。
されている。
第６図ね誘電体基板上に第５図に示すレイアウトを構成
し、支持体１６に実装したものである。
し、支持体１６に実装したものである。
第１および第２の３線条コプレーナ形λ／４式マイクロ
彼バラン１２．１３の外郭帯状導体の不平衡端１４は支
持体１６の共通接地ｄ位導体にサイドボンディング、ま
たはスルーホール技術によって接続しである。支持体１
６の外導体ケース１５の内側へ誘電体基板を実装してあ
り、誘電体基板の下部は空隙をあけて支持体１６の逓倍
器に与える影響を少くしである。
彼バラン１２．１３の外郭帯状導体の不平衡端１４は支
持体１６の共通接地ｄ位導体にサイドボンディング、ま
たはスルーホール技術によって接続しである。支持体１
６の外導体ケース１５の内側へ誘電体基板を実装してあ
り、誘電体基板の下部は空隙をあけて支持体１６の逓倍
器に与える影響を少くしである。
次に３線条コプレーナ形λ／４式マイクロ波バランの動
作を詳細に説明する。第７図は平面−不平衡変換を行う
ためのパランを示す図である。
作を詳細に説明する。第７図は平面−不平衡変換を行う
ためのパランを示す図である。
第７図において、中央帯状導体３（：１の左端よりマイ
クロ波・信号が入力される。入力端より等価電、気長が
λ／４だけ離れた右端では中央帯状導体３０１と外郭帯
状導体３０２ とが接続しである。
クロ波・信号が入力される。入力端より等価電、気長が
λ／４だけ離れた右端では中央帯状導体３０１と外郭帯
状導体３０２ とが接続しである。
右端は左端からλ／４だけ離れているので、右端は開放
状態となっていて電流が流れない。外郭帯状導体３０２
の左端では中央帯状導体３０１の左端と同振幅、逆位相
の電流が流れる。同様に外郭帯状導体３０３の右端では
電流が流れず、左端では中央帯状導体３０１の左端と同
振幅、逆位相の電流が流れる。依って、パランの左端の
不平衡モードが右端で平衡モードに変換される。伝送線
路は１６Ｍモードの宵、磁波であるため、周波数特性を
決定する要因はパランの等測的線路長であり、使用周波
数に合せて）／４に選択しなければならないことはもち
ろんである。
状態となっていて電流が流れない。外郭帯状導体３０２
の左端では中央帯状導体３０１の左端と同振幅、逆位相
の電流が流れる。同様に外郭帯状導体３０３の右端では
電流が流れず、左端では中央帯状導体３０１の左端と同
振幅、逆位相の電流が流れる。依って、パランの左端の
不平衡モードが右端で平衡モードに変換される。伝送線
路は１６Ｍモードの宵、磁波であるため、周波数特性を
決定する要因はパランの等測的線路長であり、使用周波
数に合せて）／４に選択しなければならないことはもち
ろんである。
以上説明した様に、本発明によって構成した二重平衡形
広帯域逓倍器は広帯域特性を有するものである。しかも
、フェライトコアによる集中定数形変成器を使用して構
成した先行技術による逓倍器によっては実現不可能な高
い周波数領域においても、本発明に依る二重平衡形広帯
域逓倍器は構成可能であると云う大きな利点がある。
広帯域逓倍器は広帯域特性を有するものである。しかも
、フェライトコアによる集中定数形変成器を使用して構
成した先行技術による逓倍器によっては実現不可能な高
い周波数領域においても、本発明に依る二重平衡形広帯
域逓倍器は構成可能であると云う大きな利点がある。
第１図は先行技術に依って構成した穀も簡単な逓倍器の
原理的ブロック図、第２図はフェライトコア式変成器に
よる集中定数形平衡−不平衡バランを使用し、先行技術
によって構成した偶数次高調波出力を有する二重平衡形
逓倍器の原理的ブロック図、第３図はフェライトコア式
変成器による集中定数形平衡−不平衡パランを使用し、
先行技術によって構成した奇数次高調波出力を有する二
重平衡形逓倍器の原理的ブロック図、第４図は第２図お
よび第３図における平衡−不平衡バランに使用されてい
るフェライトコア式変成器の外観と等何回路を表わす図
である。 第５図は本発明による二重平衡形広帯ψ、逓倍器の実施
例のレイアウトを表わす平面図、第６図は第５図に示す
二重平衡形広帯域−倍器の外観図、第７図は第５図に示
す二重平衡形広帯域逓倍器において使用する３線条コプ
レーナ形めの原理図である。 １．２・・・Ｐ波器 ４．５・・・変成器３．６〜
９・・・ダイオード １２．１３ ・・・３線榮コプレ一ナ形λ４式マイクロ
波バラン １６・・・支持体 １（１、１１・・・端子１５・・
・支持体の外導体ケース １４・・・３線条コプレーナ形λ／４式マイクロ波バラ
ンの不平衡共通接地電位端 １旧、１０２．２０１．２０２・・・フェライトコア成
果中定数形変成器のリード ３（）１〜３（）３・・・バランの帯状導体特許出願人
日本電気株式会社 代理人 弁理士 升 ノ ロ １得７ｊ ヱ 才２図 牙ｚ７ ’；！’ ４ ”” テ５図 オ６図 ０ テア図 々りｖ７ブ １ Ｂ−Ｂ’
原理的ブロック図、第２図はフェライトコア式変成器に
よる集中定数形平衡−不平衡バランを使用し、先行技術
によって構成した偶数次高調波出力を有する二重平衡形
逓倍器の原理的ブロック図、第３図はフェライトコア式
変成器による集中定数形平衡−不平衡パランを使用し、
先行技術によって構成した奇数次高調波出力を有する二
重平衡形逓倍器の原理的ブロック図、第４図は第２図お
よび第３図における平衡−不平衡バランに使用されてい
るフェライトコア式変成器の外観と等何回路を表わす図
である。 第５図は本発明による二重平衡形広帯ψ、逓倍器の実施
例のレイアウトを表わす平面図、第６図は第５図に示す
二重平衡形広帯域−倍器の外観図、第７図は第５図に示
す二重平衡形広帯域逓倍器において使用する３線条コプ
レーナ形めの原理図である。 １．２・・・Ｐ波器 ４．５・・・変成器３．６〜
９・・・ダイオード １２．１３ ・・・３線榮コプレ一ナ形λ４式マイクロ
波バラン １６・・・支持体 １（１、１１・・・端子１５・・
・支持体の外導体ケース １４・・・３線条コプレーナ形λ／４式マイクロ波バラ
ンの不平衡共通接地電位端 １旧、１０２．２０１．２０２・・・フェライトコア成
果中定数形変成器のリード ３（）１〜３（）３・・・バランの帯状導体特許出願人
日本電気株式会社 代理人 弁理士 升 ノ ロ １得７ｊ ヱ 才２図 牙ｚ７ ’；！’ ４ ”” テ５図 オ６図 ０ テア図 々りｖ７ブ １ Ｂ−Ｂ’
Claims (1)
- 入力信号周波数の整数倍の周波数を有する逓倍出力を得
るための逓倍器において、誘電体で形成した同一平面上
へ金属導体層によって構成した一対の第１および第２の
３線条コプレーナ形λ／４式マイクロ波バランと、前記
第１および第２の３線条コプレーナ形λ４式マイクロ波
バランの複数個の帯状導体の各平衡端間にブリッジ回路
を構成する様に配置して接続した複数個のダイオードと
を具備し、且つ前記複数個の帯状導体のうち外郭に配置
した帯状導体の不平衡端をそれぞれ外部導体線路に接続
し、中央に配ｆｆした帯状導体の不平衡端をそれぞれ入
力端子ならびに出力端子として使用するように構成した
ことを％徴とする二重平衡形体帯域逓倍器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2091682A JPS58138105A (ja) | 1982-02-12 | 1982-02-12 | 二重平衡形広帯域逓倍器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2091682A JPS58138105A (ja) | 1982-02-12 | 1982-02-12 | 二重平衡形広帯域逓倍器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58138105A true JPS58138105A (ja) | 1983-08-16 |
| JPS642283B2 JPS642283B2 (ja) | 1989-01-17 |
Family
ID=12040544
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2091682A Granted JPS58138105A (ja) | 1982-02-12 | 1982-02-12 | 二重平衡形広帯域逓倍器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58138105A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2020174679A1 (ja) * | 2019-02-28 | 2020-09-03 | 田中 正美 | ポリアミド酸粉体、ポリアミド酸粉体の製造方法、ポリアミド酸溶液の製造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56162506A (en) * | 1980-04-16 | 1981-12-14 | Canada Majesty In Right Of | Analog microwave frequency divider |
-
1982
- 1982-02-12 JP JP2091682A patent/JPS58138105A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56162506A (en) * | 1980-04-16 | 1981-12-14 | Canada Majesty In Right Of | Analog microwave frequency divider |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS642283B2 (ja) | 1989-01-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4063176A (en) | Broadband high frequency mixer | |
| Chakraborty et al. | A $ K $-Band Frequency Doubler With 35-dB Fundamental Rejection Based on Novel Transformer Balun in 0.13-$\mu\text {m} $ SiGe Technology | |
| Chen et al. | Broadband monolithic passive baluns and monolithic double-balanced mixer | |
| DE60306464T2 (de) | Breitband-Symmetriereinrichtung mit gekoppelten spiralförmigen Leitungen | |
| TWI287355B (en) | Balance-unbalance converting-type elastic wave filter and elastic wave filter device | |
| Kuylenstierna et al. | Design of broad-band lumped-element baluns with inherent impedance transformation | |
| EP0927434A1 (en) | Thick film construct for quadrature translation of rf signals | |
| US4032850A (en) | Coaxial balun with doubly balanced heterodyne converter | |
| US4603435A (en) | Microwave mixer apparatus | |
| US4523163A (en) | Wideband microwave device generating even harmonics of an incident signal | |
| US3621367A (en) | Frequency multiplier employing input and output strip transmission lines without spatially coupling therebetween | |
| JPS58138105A (ja) | 二重平衡形広帯域逓倍器 | |
| JPS62210706A (ja) | 二重平衡形の周波数逓倍器 | |
| US4399562A (en) | Full balun mixer | |
| JPS62210708A (ja) | 二重平衡形の周波数変換器 | |
| Hunton et al. | Regent Developments in Microwave Slot-Line Mixers and Frequency Multipliers | |
| JPH05251939A (ja) | マイクロ波回路 | |
| KR100572691B1 (ko) | 브랜치라인 및 링 하이브리드를 이용한 더블밸런스드 믹서 | |
| JP2629404B2 (ja) | ミクサ | |
| JPS59146202A (ja) | ミキサ回路 | |
| JPH0574244B2 (ja) | ||
| JPS59196611A (ja) | マイクロ波ミクサ回路 | |
| JP2000101354A (ja) | 高調波ミキサ | |
| JPH09238028A (ja) | 周波数逓倍回路 | |
| JPS6318886B2 (ja) |