JPS58128251A - 表面欠陥の少い鋼片の連続鋳造方法 - Google Patents
表面欠陥の少い鋼片の連続鋳造方法Info
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- JPS58128251A JPS58128251A JP1019882A JP1019882A JPS58128251A JP S58128251 A JPS58128251 A JP S58128251A JP 1019882 A JP1019882 A JP 1019882A JP 1019882 A JP1019882 A JP 1019882A JP S58128251 A JPS58128251 A JP S58128251A
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- mold
- oscillations
- oscillation
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- continuous casting
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- Pending
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/053—Means for oscillating the moulds
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、表面欠陥の少い鋼片の連続鋳造方法に関し
、とくに連続鋳造鋳型に、毎分２００回以上、６００回
以下の範囲のように商いオツシレーションを与えて、有
利に表面欠陥の少い鋼片。
、とくに連続鋳造鋳型に、毎分２００回以上、６００回
以下の範囲のように商いオツシレーションを与えて、有
利に表面欠陥の少い鋼片。
が得られるように改良した、鋼片の連続鋳造方法を提案
するものである。
するものである。
鋼鋳片を連続鋳造法で製造するに際（−では、内部水冷
構造の銅または銅合金鋳型に、通常は正弦波状振動のオ
ツシレーションを生じさせると共に、溶鋼湯面にはパウ
ダと呼ばれる被覆剤を用いて、タンディツシュから連続
的に供給された溶鋼をオツシレーション下の鋳型内で凝
固させつつ遅滞なく下方に引き抜く方法が一般的である
。この際、銅または銅合金鋳型のオツシレーションを停
止したとすると、鋳型内湯面のメニスカス部からの浴融
スラグの流入が極めて少なくなるために、鋳片表面と鋳
型内壁面間の潤滑が円滑に行なわれなくなって、そのた
めに、鋳片表面と鋳型内壁面が直接接触する機会を増し
、摩擦力の増加、さらには鋳片表面と鋳型内壁面との焼
付きなどがもたらされ、表面割れの増加やブレークアウ
ト発生頻度の増加を招くこととなる。
構造の銅または銅合金鋳型に、通常は正弦波状振動のオ
ツシレーションを生じさせると共に、溶鋼湯面にはパウ
ダと呼ばれる被覆剤を用いて、タンディツシュから連続
的に供給された溶鋼をオツシレーション下の鋳型内で凝
固させつつ遅滞なく下方に引き抜く方法が一般的である
。この際、銅または銅合金鋳型のオツシレーションを停
止したとすると、鋳型内湯面のメニスカス部からの浴融
スラグの流入が極めて少なくなるために、鋳片表面と鋳
型内壁面間の潤滑が円滑に行なわれなくなって、そのた
めに、鋳片表面と鋳型内壁面が直接接触する機会を増し
、摩擦力の増加、さらには鋳片表面と鋳型内壁面との焼
付きなどがもたらされ、表面割れの増加やブレークアウ
ト発生頻度の増加を招くこととなる。
すなわち、円滑な鋳造を実施し、かつ表面欠陥のない鋼
鋳片を得るためには、鋳型のオツ７レージョンは必要不
可欠であり、その際の振動波形としては上記のように正
弦波形が最も一般的である。
鋳片を得るためには、鋳型のオツ７レージョンは必要不
可欠であり、その際の振動波形としては上記のように正
弦波形が最も一般的である。
しかしながら、鋳型オツシレーションを実施すると、鋼
片凝固殻と鋳型との相対速駁が時々刻々変化するために
、鋳片表面にオツシレーションマークと呼ばれる凹みが
生成する。この凹みは、用いる湯面被覆剤の性状にも依
存するが、鋳型オツシレーションの振動回数が少ない場
合や鋳型振動の振幅が大きい場合に深くなり、例えば、
厚板用並びに熱延用Ａｔ−ｆたは５ｉ−Ａｔキルド鋼ス
ラブ短辺面の場合を第１図に示すように、次の（１）式
で定義される鋳型オツシレーションのネガティブ時間ｔ
Ｎ（８）にほぼ比例する。
片凝固殻と鋳型との相対速駁が時々刻々変化するために
、鋳片表面にオツシレーションマークと呼ばれる凹みが
生成する。この凹みは、用いる湯面被覆剤の性状にも依
存するが、鋳型オツシレーションの振動回数が少ない場
合や鋳型振動の振幅が大きい場合に深くなり、例えば、
厚板用並びに熱延用Ａｔ−ｆたは５ｉ−Ａｔキルド鋼ス
ラブ短辺面の場合を第１図に示すように、次の（１）式
で定義される鋳型オツシレーションのネガティブ時間ｔ
Ｎ（８）にほぼ比例する。
ここで、／：鋳型オツシレーションの周波数（ｃｐｓ）
Ｓ：鋳型オツシレーションのストローク（（１ｍ） Ｕ：鋳造速度（ｃＩｎ／ｓ） であり、ストロークＳは振動の振幅の２倍に相当し、Ｓ
≦１．５ｃｌｒＬが通常である。
Ｓ：鋳型オツシレーションのストローク（（１ｍ） Ｕ：鋳造速度（ｃＩｎ／ｓ） であり、ストロークＳは振動の振幅の２倍に相当し、Ｓ
≦１．５ｃｌｒＬが通常である。
オツシレーションマークが深くなると、ここから表面割
れが生成し易くなることは良く知られているとおりであ
る。
れが生成し易くなることは良く知られているとおりであ
る。
また、とくにステンレス鋼の鋳片においては、厚板用並
びに熱延用鋼に比べ通常のオツシレーション条件下では
オツシレーションマークがよす顕著になり、ネガティブ
時間ｔＮが同じ場合でもより深くなる傾向がある。
びに熱延用鋼に比べ通常のオツシレーション条件下では
オツシレーションマークがよす顕著になり、ネガティブ
時間ｔＮが同じ場合でもより深くなる傾向がある。
オツシレーションマークに沿った横割れや、さ・０らに
深いオツシレーションマークはそのまま圧延すると、製
品板のキズとして残存するので鋳片段階で手入れを要す
ることになり、手入れによる歩留ロスが太きい。また、
この手入れのために鋳片を低温に冷却する必要があるた
めに、保持炉や加・熱炉への温鋳片の直接装入が出来な
いこととなり、省エネルギーひいては製品コスト低減効
果を大きく阻害することになる。
深いオツシレーションマークはそのまま圧延すると、製
品板のキズとして残存するので鋳片段階で手入れを要す
ることになり、手入れによる歩留ロスが太きい。また、
この手入れのために鋳片を低温に冷却する必要があるた
めに、保持炉や加・熱炉への温鋳片の直接装入が出来な
いこととなり、省エネルギーひいては製品コスト低減効
果を大きく阻害することになる。
そこで、鋳型振動装置の剛性を強化して（１）式に従い
鋳型オツシレーションのネガティブ時間ｔＮを短かくシ
、オツシレーションマークの深さｅ［減する、いわゆる
高サイクル、低ストローク操業が実施されつつあり、鋳
型オツシレーションを毎分２００回でストロークはＱ、
５ ｃＩＩＬない１〜は同じく４００回でストロークは
Ｑ、３ （Ｉ’ｍといった、鋳型オツシレーション条件
での鋳造が試みられている。
鋳型オツシレーションのネガティブ時間ｔＮを短かくシ
、オツシレーションマークの深さｅ［減する、いわゆる
高サイクル、低ストローク操業が実施されつつあり、鋳
型オツシレーションを毎分２００回でストロークはＱ、
５ ｃＩＩＬない１〜は同じく４００回でストロークは
Ｑ、３ （Ｉ’ｍといった、鋳型オツシレーション条件
での鋳造が試みられている。
しかしながら、このような高サイクル、低ストロークの
鋳型オツシレーション条件下では、通常のオツシレーシ
ョンが毎分６０〜１４０回でストロークも０．７〜１．
２ｃＩｒＬといった条件と比較して、鋳型内湯面メニス
カス部からの被覆剤溶融スラグの流入量が不足しがちと
なる。
鋳型オツシレーション条件下では、通常のオツシレーシ
ョンが毎分６０〜１４０回でストロークも０．７〜１．
２ｃＩｒＬといった条件と比較して、鋳型内湯面メニス
カス部からの被覆剤溶融スラグの流入量が不足しがちと
なる。
すなわち、通常の鋳型オツシレーション条件下ではその
周波数が増すにしたがい、同一の被覆剤を用いたときの
メニスカス部からのスラグの流入量は減少するが、この
傾向は鋳型オツシレーションが毎分１５０回を越えると
顕著となり、ｚｏ。
周波数が増すにしたがい、同一の被覆剤を用いたときの
メニスカス部からのスラグの流入量は減少するが、この
傾向は鋳型オツシレーションが毎分１５０回を越えると
顕著となり、ｚｏ。
目星上の高周波数条件下ではとくに顕著に現われること
がわかった。
がわかった。
このために、オツシレーションマークの深サバ低減出来
ても、鋳型内潤滑に適正なメニスカスからの溶融スラグ
の流入量を確保出来ないために、ブレークアウト発生頻
度が大幅に増加する。また、薄板用Ａ／−キルド鋼、ス
テンレス鋼ではのろかみが増加し、割れ感受性の高い鋼
中Ｍｎ濃度が０．５％以上の広巾スラブの鋳造に際して
は縦割れが増加する傾向にある。
ても、鋳型内潤滑に適正なメニスカスからの溶融スラグ
の流入量を確保出来ないために、ブレークアウト発生頻
度が大幅に増加する。また、薄板用Ａ／−キルド鋼、ス
テンレス鋼ではのろかみが増加し、割れ感受性の高い鋼
中Ｍｎ濃度が０．５％以上の広巾スラブの鋳造に際して
は縦割れが増加する傾向にある。
このために、これらを除去するための手入れが必要とな
り、歩留向上さらには温片の加熱炉への直接装入による
省エネルギー効果を十分に達成用・・来ないという事態
が生じた。
り、歩留向上さらには温片の加熱炉への直接装入による
省エネルギー効果を十分に達成用・・来ないという事態
が生じた。
この手入れを要することとなったスラブ長の全連続スラ
ブ長に対する比はしばしば冷片落ち率と呼ばれる。
ブ長に対する比はしばしば冷片落ち率と呼ばれる。
そこで、発明者らは、パウダ組成すなわちアル・カリ並
びにアルカリ土類金属の酸化物、弗化物、ＳｉＯ，、Ａ
ｔ２０，０粉等を適当に調整して粘性の温度依存性に関
する活性化エネルギーが５〜４０ｋｃａｌ／ｍｏｌの範
囲で物性を変化させた種々の被覆剤を用い、溶融スラグ
流人量の減少が著しい、鋳型オツシレーションが毎分２
００回以上６００回以下の高サイクル条件下で実験を行
ない、それについて検討と考察を行なった。
びにアルカリ土類金属の酸化物、弗化物、ＳｉＯ，、Ａ
ｔ２０，０粉等を適当に調整して粘性の温度依存性に関
する活性化エネルギーが５〜４０ｋｃａｌ／ｍｏｌの範
囲で物性を変化させた種々の被覆剤を用い、溶融スラグ
流人量の減少が著しい、鋳型オツシレーションが毎分２
００回以上６００回以下の高サイクル条件下で実験を行
ない、それについて検討と考察を行なった。
その結果、原湯面被覆剤の１８００°Ｃでの粘度ηｍ（
ｐｏｉｓｅ）と鋳型オツシレーションの周波数ｆ（’／
Ｅ！ ）との積η。・ｆに最適範囲のあることが見い出
された。
ｐｏｉｓｅ）と鋳型オツシレーションの周波数ｆ（’／
Ｅ！ ）との積η。・ｆに最適範囲のあることが見い出
された。
すなわち、鋳型振動のオツシレーションヲ毎分２００回
以上６００回以下の範囲において、上記積が１．０〜１
０．０の範囲にあるような原湯面被穆剤と鋳型振動周波
数との関係を選んで連続鋳造すれば、ブレークアウトの
発生頻度を増加させることなく、また、表面割れやのる
かみによる冷片落ち率を増加させることなく、オツシレ
ーションマークを極めて浅くする事が可能となり、オツ
シレーションマークに起因する諸欠陥の発生を防止する
事が可能となるので、円滑で表面欠陥のｈい鋼片の連続
鋳造を実施出来ることが判明した。
以上６００回以下の範囲において、上記積が１．０〜１
０．０の範囲にあるような原湯面被穆剤と鋳型振動周波
数との関係を選んで連続鋳造すれば、ブレークアウトの
発生頻度を増加させることなく、また、表面割れやのる
かみによる冷片落ち率を増加させることなく、オツシレ
ーションマークを極めて浅くする事が可能となり、オツ
シレーションマークに起因する諸欠陥の発生を防止する
事が可能となるので、円滑で表面欠陥のｈい鋼片の連続
鋳造を実施出来ることが判明した。
しかしη。・ｆが１００を越えると、メニスカス部から
の適正なスラグ流大量が確保出来ないため、７ 。
の適正なスラグ流大量が確保出来ないため、７ 。
ブレークアウトの危険が増し、表面割れも増加する。ま
た、η。・ｆが１．０より小さくなると、メニスカス部
からの溶融スラグの流入を鋳型全周にわたって均一にす
ることが極めて困難と々す、鋳型コーナ一部、スラブ用
鋳型短辺部への過剰流入、筐た、スラブ用鋳型長辺部で
の局所的な過剰流入をもたらすので、これらに起因する
コーナ一部の横割れ、コーナ一部並びにスラブ広面部の
縦割れ、さらにはのるかみの増加を招くこととなる。
た、η。・ｆが１．０より小さくなると、メニスカス部
からの溶融スラグの流入を鋳型全周にわたって均一にす
ることが極めて困難と々す、鋳型コーナ一部、スラブ用
鋳型短辺部への過剰流入、筐た、スラブ用鋳型長辺部で
の局所的な過剰流入をもたらすので、これらに起因する
コーナ一部の横割れ、コーナ一部並びにスラブ広面部の
縦割れ、さらにはのるかみの増加を招くこととなる。
鋳型オツシレーションの周波数増加による表面・・欠陥
のない鋼片の連続鋳造方法は、上記範囲内において十分
な効果を発揮するが、より顕著な効果を発揮させるため
には、２．０≦η。ゾ≦７．０ が一層好適な範囲で
ある。
のない鋼片の連続鋳造方法は、上記範囲内において十分
な効果を発揮するが、より顕著な効果を発揮させるため
には、２．０≦η。ゾ≦７．０ が一層好適な範囲で
ある。
鋳型オツシレーションの回数の下限を毎分２００回に限
定するのは、毎分２００回を越えない領域にあっては、
オツシレーションマークの深さ減少効果が必らすしも十
分とはいえないからでありまた鋳型オツシレーションの
回数の上限を６００回に限定するのは、６００回をこえ
ると鋳型オツシレーション装置の軸受部の損耗が激しく
なり、長期間の使用に耐えられないばかりでなく、これ
によって鋳片の厚み方向に鋳型が振動する横振れ現象が
大きくなり、ブレークアウトや表面割れの危険が増すた
めである。
定するのは、毎分２００回を越えない領域にあっては、
オツシレーションマークの深さ減少効果が必らすしも十
分とはいえないからでありまた鋳型オツシレーションの
回数の上限を６００回に限定するのは、６００回をこえ
ると鋳型オツシレーション装置の軸受部の損耗が激しく
なり、長期間の使用に耐えられないばかりでなく、これ
によって鋳片の厚み方向に鋳型が振動する横振れ現象が
大きくなり、ブレークアウトや表面割れの危険が増すた
めである。
この発明に基づく表面欠陥のない鋼片の連続鋳造方法は
、鋼種や鋼鋳片の形状に依らず適用可能であるが、鋼中
のＭｒｚｌｌｌｉが０．５％以上の割れ感受性の高いス
ラブやオツシレーションマーク部ノ研削による歩留ロス
の大きいステンレス鋼スラブの鋳造に対［７てとくに顕
著な効果が現われる。
、鋼種や鋼鋳片の形状に依らず適用可能であるが、鋼中
のＭｒｚｌｌｌｉが０．５％以上の割れ感受性の高いス
ラブやオツシレーションマーク部ノ研削による歩留ロス
の大きいステンレス鋼スラブの鋳造に対［７てとくに顕
著な効果が現われる。
さて第１表にこの発明に従い５ＵＳ４８０スラブ（厚み
２６０１１７１４．幅９００〜１２６０ｍｙｐｒ）を連
続鋳造した成績について、従来法に従う比較例１および
２に対する比較をもって示した。
２６０１１７１４．幅９００〜１２６０ｍｙｐｒ）を連
続鋳造した成績について、従来法に従う比較例１および
２に対する比較をもって示した。
比較例１は、従来の慣行通り比較的少いオツシレーショ
ン回数でかなり大きいストロークで実施したとさ、オツ
シレーションマークの深さが８００μｍ以上のように深
く、そのため鋳造後のスラブ手入れが不可欠であり、一
方比較例２ではオツシレーション回ａ’ｔ、ｔｌｌｔ、
、従ってオツシレーションマークは減少し、スラブ手入
れもや＼減少したが、湯面被檀剤の粘度に考慮が払われ
ていないのでブレークアウト発生のｓ度が高まり、さら
に比較例δは、湯面被覆剤の粘度が過小なためη。・ｆ
Ｍに関してこの発明の条件を逸脱したために、手入域の
指数、ブレークアウト発生頻度の指数とも、中途子端な
改善をもたらすにすぎない。
ン回数でかなり大きいストロークで実施したとさ、オツ
シレーションマークの深さが８００μｍ以上のように深
く、そのため鋳造後のスラブ手入れが不可欠であり、一
方比較例２ではオツシレーション回ａ’ｔ、ｔｌｌｔ、
、従ってオツシレーションマークは減少し、スラブ手入
れもや＼減少したが、湯面被檀剤の粘度に考慮が払われ
ていないのでブレークアウト発生のｓ度が高まり、さら
に比較例δは、湯面被覆剤の粘度が過小なためη。・ｆ
Ｍに関してこの発明の条件を逸脱したために、手入域の
指数、ブレークアウト発生頻度の指数とも、中途子端な
改善をもたらすにすぎない。
これに反して実施例１〜５では、この発明の条件を満足
することによって何れも、スラブ手入域、ブレークアウ
ト発生頻度とも、充分な改善効果をあげることができ、
とくに実施例２，８および４において−Ｊａｉ１顕著で
ある。
することによって何れも、スラブ手入域、ブレークアウ
ト発生頻度とも、充分な改善効果をあげることができ、
とくに実施例２，８および４において−Ｊａｉ１顕著で
ある。
以上５ＵＳ４３０スラブの高サイクル低ストローク操業
におけるこの発明の効果を実証したが、１ この発明によれば鋼中Ｍｎ濃吐が０．５％以上で、割れ
感受性が高いスラブの連続鋳造に際しても、この発明に
基づくη。、ｆの限定範囲内での操業が、オツシレーシ
ョンマーク部に起因する表面横割れ、さらには縦割れ減
少効果に優れ、その範囲外の約％、また従来の毎分６０
〜１８０回のオツシレーションにおける操業に比べて１
／４．以下に減少し、極めて良い成績であった。
におけるこの発明の効果を実証したが、１ この発明によれば鋼中Ｍｎ濃吐が０．５％以上で、割れ
感受性が高いスラブの連続鋳造に際しても、この発明に
基づくη。、ｆの限定範囲内での操業が、オツシレーシ
ョンマーク部に起因する表面横割れ、さらには縦割れ減
少効果に優れ、その範囲外の約％、また従来の毎分６０
〜１８０回のオツシレーションにおける操業に比べて１
／４．以下に減少し、極めて良い成績であった。
第１図は、鋳型オツシレーションのネガティ・、。
ブ時間とオツシレーションマークの最大深さの関係を示
す図表である。 ２
す図表である。 ２
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 連続鋳造鋳型に毎分２００回以上、６００回以下の
範囲の上下動を加えるオツシレーションを与えて、核鋳
型内溶鋼湯面を被穐するパウダを使用［７て鋼片の鋳造
を行うに際１−で、＠型オツシレーションの周波数、／
（ｃｐｓ）ト、パウダの１８００°０における粘度ηｍ
（ｐｏｉｓｅ ）と１・・の積を、 １．０ ＜、 ｆ・ηｍ≦１Ｏ１０ の範囲に選ぶことを特徴とする表面欠陥の少い鋼片の連
続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1019882A JPS58128251A (ja) | 1982-01-27 | 1982-01-27 | 表面欠陥の少い鋼片の連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1019882A JPS58128251A (ja) | 1982-01-27 | 1982-01-27 | 表面欠陥の少い鋼片の連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58128251A true JPS58128251A (ja) | 1983-07-30 |
Family
ID=11743579
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1019882A Pending JPS58128251A (ja) | 1982-01-27 | 1982-01-27 | 表面欠陥の少い鋼片の連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58128251A (ja) |
-
1982
- 1982-01-27 JP JP1019882A patent/JPS58128251A/ja active Pending
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