JPS58120756A - Ni alloy for valve and valve sheet of internal combustion engine - Google Patents
Ni alloy for valve and valve sheet of internal combustion engineInfo
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- JPS58120756A JPS58120756A JP306482A JP306482A JPS58120756A JP S58120756 A JPS58120756 A JP S58120756A JP 306482 A JP306482 A JP 306482A JP 306482 A JP306482 A JP 306482A JP S58120756 A JPS58120756 A JP S58120756A
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、すぐれた高温硬さ、耐熱衝撃性、および耐
酸化鉛腐食性を有し、特にこれらの特性が要求される内
燃機関のエンジンパルプおよび同バルブシートの製造に
、鋳物用あるいは肉盛溶接用として使用するのに適した
Ni基合金に関するものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention has excellent high temperature hardness, thermal shock resistance, and lead oxide corrosion resistance, and is particularly suitable for manufacturing engine pulp and valve seats for internal combustion engines that require these properties. The present invention relates to a Ni-based alloy suitable for use in casting or overlay welding.
従来、内燃機関のエンジンバルブや同バルブシートの製
造に際しては、肉盛溶接用として、アメリカ溶接協会規
格5.13RCOCr−A(C: O19〜1.4%、
Si:2.0%以下、Mn:l、Q%以下、W:3.0
〜6.0 %、 Cr: 26〜32%、’Ni:3.
0%以下。Conventionally, when manufacturing engine valves and valve seats for internal combustion engines, overlay welding was performed using American Welding Society standard 5.13RCOCr-A (C: O19-1.4%,
Si: 2.0% or less, Mn: l, Q% or less, W: 3.0
~6.0%, Cr: 26-32%, 'Ni: 3.
Less than 0%.
Fe:3.0%以下、MO:1.0%以下、 Coおよ
び不可避不純物:残I))や、同5.13 RCoCr
−B (C:1.2〜1.7 %、 Si: 2.○チ
以下、Mn:1.O%以下。Fe: 3.0% or less, MO: 1.0% or less, Co and inevitable impurities: remainder I)), and 5.13 RCoCr
-B (C: 1.2 to 1.7%, Si: 2.0% or less, Mn: 1.0% or less.
w : 7.0〜9.5%、 cr : 26〜32%
、 Ni: 3.0係以下、F’e:3.0%以下、
Mo : 1. O%以下、 Coおよび不可避不純
物:残シ2以上重量%)などのCO基合金(以下従来C
O基合金という)が多く使用されてきた。w: 7.0-9.5%, cr: 26-32%
, Ni: 3.0 ratio or less, F'e: 3.0% or less,
Mo: 1. CO-based alloys (hereinafter referred to as conventional C
O-based alloys) have been widely used.
一方、近年、内燃機関の高性能化がはかられるようにな
るにしたがって、内燃機関のエンジンパルプや同バルブ
シートにも、よりすぐれた特性を具備することが要求さ
れるようになっておシ、一般に、いずれも肉盛溶接状態
で、温度:800℃におけるビッカース硬さが285以
上の高温硬さ、並びに温度: 700℃に15分間保持
した後、水冷の操作を繰返し行なった場合に肉盛溶接部
に割れが発生するまでの前記操作回数が7回以上の耐熱
衝撃性、さらに温度:915℃に加熱した溶融酸化船中
に1時間浸漬した後の重量減が0.09 f/cr!/
hr以下の耐酸化鉛腐食性を具備することが要求される
ようになっている。なお、これらの特性を具備すること
は、鋳造によシ製造された内燃機関のエンジンパルプ鋳
物や同バルブシート鋳物に対しても同様に要求されるこ
とは勿論のことである。On the other hand, as the performance of internal combustion engines has improved in recent years, the engine pulp and valve seats of internal combustion engines have also been required to have even better properties. , generally, both have a high temperature hardness with a Vickers hardness of 285 or higher at a temperature of 800°C in the overlay welding state, and a high temperature hardness of 700°C for 15 minutes and then repeated water cooling. Thermal shock resistance is 7 or more operations before cracking occurs in the welded part, and the weight loss after being immersed in a molten oxidation vessel heated to 915°C for 1 hour is 0.09 f/cr! /
It is now required to have lead oxide corrosion resistance of hr or less. It goes without saying that engine pulp castings and valve seat castings for internal combustion engines manufactured by casting are similarly required to have these characteristics.
しかしながら、上記の従来CO基合金は、高温硬さの点
で、上記要求条件を満足するものの、耐熱衝撃性および
耐酸化鉛腐食性については、これを満足する性質をもた
ず、したがって高性能エンジンのエンジンパルプや凹バ
ルブシートの製造に、前記従来CO基合金を肉盛溶接用
として、さらに鋳物用として用いた場合に十分満足する
使用寿命を示さないのが現状である。However, although the above-mentioned conventional CO-based alloys satisfy the above requirements in terms of high-temperature hardness, they do not have properties that satisfy these requirements in terms of thermal shock resistance and lead oxide corrosion resistance, and therefore have high performance. At present, when the conventional CO-based alloy is used for overlay welding or for casting in the production of engine pulp or concave valve seats for engines, it does not exhibit a sufficiently satisfactory service life.
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、内燃機
関、特に高性能エンジンのエンジンバルブや同バルブシ
ートに要求される高温硬さ、耐熱衝撃性、および耐酸化
鉛腐食性を具備し、かつ肉盛溶接用および鋳物用として
使用することのできる材料を開発すべく研究を行なった
結果、C:0.55〜2.0%、 Si: 0.1〜3
、O%r Mn : o、 1〜2.04Cr:l○〜
28チ未満、Fe:3〜30q6.W:05〜17.0
チ、MO:Q、5〜8.0%、Ti:0,1〜3.5チ
、Ai!、:0.1〜3.5 %を含有し、さらに必要
に応じてNb: 0.01−1.5%およびB:O,O
O1〜15チのうちの1種または2種を含有し、残シが
N1と不可避不純物からなる組成(以上重量%)を有す
るN1基合金は、温度=8oO℃におけるビッカース硬
さ1300以上のきわめて高い高温硬さを有し、また温
度ニア00℃に15分間加熱後水冷の操作を1サイクル
とする熱衝撃試験で、割れ発生に至るまでのサイクル数
が14回以上のすぐれた耐熱衝撃性を示し、さらに温度
=915℃に加熱した溶融酸化鉛中に1時間浸漬の酸化
鉛腐食試験では重量減が0.027 P /cIl/h
r以下のすぐれた耐酸化鉛腐食性を示し、しかも肉盛溶
接用および鋳物用として使用することができ、したがっ
てとのN1基合金を高性能エンジンのエンジンパルプお
よび同バルブシートの製造に用いた場合にきわめて長期
に亘ってすぐれた性能を発揮するという知見を得たので
ある。Therefore, from the above-mentioned viewpoint, the present inventors have developed a material that has the high-temperature hardness, thermal shock resistance, and lead oxide corrosion resistance required for engine valves and valve seats for internal combustion engines, particularly high-performance engines. As a result of research to develop a material that can be used for overlay welding and casting, we found that C: 0.55-2.0%, Si: 0.1-3.
, O%r Mn: o, 1~2.04Cr: l○~
Less than 28 inches, Fe: 3-30q6. W: 05-17.0
CH, MO: Q, 5-8.0%, Ti: 0.1-3.5 CH, Ai! , : 0.1-3.5%, and further contains Nb: 0.01-1.5% and B:O,O as necessary.
An N1-based alloy containing one or two of O1 to O15 and having a composition (or more by weight) consisting of N1 and unavoidable impurities has an extremely hard Vickers hardness of 1300 or more at a temperature of 8oO℃. It has high high-temperature hardness and has excellent thermal shock resistance, with the number of cycles required for cracking occurring over 14 times in a thermal shock test where one cycle is heating to near 00°C for 15 minutes and then cooling with water. Furthermore, in a lead oxide corrosion test of 1 hour immersion in molten lead oxide heated to a temperature of 915°C, the weight loss was 0.027 P/cIl/h.
It exhibits excellent lead oxide corrosion resistance of less than They found that in some cases, they exhibit excellent performance over an extremely long period of time.
この発明は、上記知見にもとづいてなされたもので葱っ
て、以下に成分組成を上記の通りに限定した理由を説明
する。This invention was made based on the above knowledge, and the reason why the component composition was limited as described above will be explained below.
(a) C
C成分には、Cr、 W、 MO,Ti、およびNl
)などと結合して炭化物を形成し、常温および高温硬さ
を向上させる作用があるが、その含有量が0155チ未
満では所望の高硬度を確保することができず、一方20
%を越えて含有させると耐熱衝撃性が劣化するようKな
ることから、その含有量を0,55〜2.0チと定めた
。(a) C The C component includes Cr, W, MO, Ti, and Nl.
), etc., to form a carbide, which has the effect of improving hardness at room temperature and high temperature. However, if the content is less than 0.155%, the desired high hardness cannot be achieved;
If the content exceeds K, the thermal shock resistance will deteriorate, so the content was set at 0.55 to 2.0%.
(b) si
所望の脱酸効果、鋳造性、肉盛溶接性、および湯流れ性
を確保するためには最低01%の含有が必要であり、一
方3,0チを越えて含有させてもより一層の改善効果は
期待できないことから、その含有量を0.1−3.0%
と定めた。(b) si In order to ensure the desired deoxidizing effect, castability, overlay weldability, and melt flowability, a minimum content of 0.1% is required, but on the other hand, even if the content exceeds 3.0%. Since further improvement effects cannot be expected, the content should be reduced to 0.1-3.0%.
It was determined that
(c) Mn
Mn成分には、脱酸脱硫作用のほか、肉盛溶接性を改善
する作用があるが、その含有量がO,1%未満では前記
作用に所望の効果が得られず、一方20チを越えて含有
させても前記作用によシ一層の向上効果は現われないこ
とから、その含有量をO1〜2.0係と定めた。(c) Mn In addition to deoxidizing and desulfurizing, the Mn component has the effect of improving overlay weldability, but if its content is less than 1% O, the desired effect cannot be obtained; Even if the content exceeds 20%, no further improvement effect will be obtained due to the above-mentioned action, so the content was set at 01 to 2.0.
(d)Cr
Cr成分には、その一部が素地に固溶し、残シの部分が
炭化物を形成して、特に高温硬さを向上させ、もって高
温耐摩耗性を向上させるほか、耐酸化鉛腐食性を向上さ
せる作用があるが、その含有量が10%未満では前記作
用に所望の効果が得られず、一方28チ以上含有させる
と耐熱衝撃性に低下傾向が現われるようになることから
、その含有量を10〜2日チ未満と定めた。(d) Cr A part of the Cr component dissolves in the base material, and the remaining part forms carbide, which particularly improves high-temperature hardness and high-temperature wear resistance, as well as oxidation resistance. It has the effect of improving lead corrosion resistance, but if the content is less than 10%, the desired effect cannot be obtained, while if the content is 28% or more, the thermal shock resistance tends to decrease. , the content was determined to be less than 10 to 2 days.
(e) Fe
Fe成分には、合金の耐熱衝撃性を一段と向上させる作
用があるが、その含有量が3%未満では所望の耐熱衝撃
性を確保することができず、一方3゜チを越えて含有さ
せると高温硬さが低下するようになって、温度:800
℃におけるビッカース硬さ2285以上を確保すること
ができないことから、そ・の含有量を3〜30%と定め
た。(e) Fe The Fe component has the effect of further improving the thermal shock resistance of the alloy, but if its content is less than 3%, the desired thermal shock resistance cannot be secured; When it is contained, the high temperature hardness decreases, and the temperature: 800
Since it was not possible to ensure a Vickers hardness of 2285 or higher at °C, the content was determined to be 3 to 30%.
(f) W
W成分には、炭化物を微細化すると共に、自身も炭化物
を形成し、かつ素地に固溶して、これを強化し、もって
合金の高温硬さおよび高温強度を向上させる作用がある
が、その含有量が0.54未満では前記作用に所望の効
果が得られず、一方17、0 %を越えて含有させると
肉盛溶接性や切削性が劣化するようになることから、そ
の含有量を05〜ニア、 Oチと定めた。(f) W The W component has the effect of refining carbides, forming carbides themselves, and solid-dissolving them in the matrix to strengthen them, thereby improving the high-temperature hardness and high-temperature strength of the alloy. However, if the content is less than 0.54%, the desired effect cannot be obtained, while if the content exceeds 17.0%, overlay weldability and machinability will deteriorate. The content was determined as 05 to near and 0.
(g) M。(g) M.
Mo成分には、Wとの共存において、素地に固溶して、
これを強化し、かつ炭化物を形成して合金の高温硬さく
高温耐摩耗性)および高温強度を向上させる作用がある
が、その含有量が0.5%未満では前記作用に所望の効
果が得られず、一方8.0チを越えて含有させると、W
成分の場合と同様に耐熱衝撃性および靭性が劣化するよ
うになることから、その含有量を0.5〜8.0%と定
めた。In the Mo component, in coexistence with W, it forms a solid solution in the base material,
It has the effect of strengthening this and forming carbides to improve the high-temperature hardness, high-temperature wear resistance) and high-temperature strength of the alloy, but if the content is less than 0.5%, the desired effect cannot be obtained. On the other hand, if the content exceeds 8.0 cm, W
Since the thermal shock resistance and toughness deteriorate as in the case of the other components, the content was determined to be 0.5 to 8.0%.
(h) Ti
Ti成成分上、素地の結晶粒の成長を抑制するばかりで
なく、むしろ結晶粒を微細化し、かつMC型の炭化物お
よび窒化物、さらにNiおよびMと結合してNis <
Mr ’ri)の金属間化合物を形成して、高温硬さお
よび耐熱衝撃性、さらに高温強度および靭性を向上させ
る作用があるが、その含有量が0.1%未満では前記作
用に所望の効果が得られず、一方3.5チを越えて含有
させると、炭化物の量が多くなりすぎて耐熱衝撃性およ
び靭性が劣化するようになると共に、耐酸化鉛腐食性に
も劣化−傾向が現われるようになることから、その含有
量を0、1〜3.5俤と定めた。(h) Ti Due to the Ti component, it not only suppresses the growth of crystal grains in the substrate, but also makes the crystal grains finer and combines with MC type carbides and nitrides, as well as Ni and M, resulting in Nis <
Mr'ri) has the effect of forming an intermetallic compound to improve high-temperature hardness and thermal shock resistance, as well as high-temperature strength and toughness, but if its content is less than 0.1%, the desired effect is not achieved. On the other hand, if the content exceeds 3.5 h, the amount of carbides becomes too large and thermal shock resistance and toughness deteriorate, and lead oxide corrosion resistance also tends to deteriorate. Therefore, the content was determined to be 0.1 to 3.5 yen.
(i) A1
M成分には、Crと共に耐酸化鉛腐食性を向上させ、か
つ上記のようにNiおよびT1と結合してN’3 (A
g+ ”’)の金属間化合物を形成すると共に、窒化物
を形成して常温および高温硬さを向上させて耐摩耗性を
一段と高め、さらに耐熱衝撃性、高温強度を改善する作
用があるが、その含有量が0.1チ未満では前記作用に
所望の効果が得られず、一方3.5%を越えて含有させ
ると、溶湯の流動性および鋳造性が低下するようになる
ばかシでなく、溶接性および靭性も低下して実用的でな
くなることから、その含有量を01〜3.5チと定めた
。(i) The A1 M component has N'3 (A
In addition to forming intermetallic compounds of g+ ``'), it also forms nitrides to improve hardness at room and high temperatures, further increasing wear resistance, and further improving thermal shock resistance and high temperature strength. If the content is less than 0.1%, the desired effect cannot be obtained, while if the content exceeds 3.5%, the fluidity and castability of the molten metal will deteriorate. , the weldability and toughness also deteriorate, making it impractical, so the content was set at 0.01 to 3.5.
(j) Nb
Nb成分には、特に素地の結晶粒の成長を抑制すると共
に、MC型の炭化物および窒化物を形成して高温硬さく
高温耐摩耗性)および高温強度を一段と向上させる作用
があるので、特に高温硬さが要求される場合に必要に応
じて含有されるが、その含有量が0.01%未満では前
記作用に所望の向上効果が得られず、一方1.5 %を
越えて含有させると、耐酸化鉛腐食性および耐熱衝撃性
が劣化するようになり、さらに靭性も低下するようにな
ることから、その含有量を0.1〜1.5%と定めた。(j) Nb The Nb component has the effect of suppressing the growth of crystal grains in the base material and forming MC-type carbides and nitrides to further improve high-temperature hardness and high-temperature wear resistance) and high-temperature strength. Therefore, it is included as necessary when high-temperature hardness is particularly required, but if the content is less than 0.01%, the desired effect of improving the above action cannot be obtained, whereas if it exceeds 1.5%. If it is included, the lead oxide corrosion resistance and thermal shock resistance will deteriorate, and the toughness will also decrease, so the content was set at 0.1 to 1.5%.
(k) B
B成分には、高温硬さく高温耐摩耗性)、耐熱衝撃性、
耐酸化鉛腐食性、および高温強度を一層向上させる作用
があるので、必要に応じて含有させるが、その含有量が
0.001%未満では前記作用に所望の向上効果が得ら
れず、一方1.5チを越えて含有させると、耐熱衝撃性
が低下するようになると共に、鋳造性および溶接性も劣
化するようになることから、その含有量をO○01〜1
.5%と定めた。(k) B The B component includes high temperature hardness, high temperature wear resistance), thermal shock resistance,
Since it has the effect of further improving lead oxide corrosion resistance and high temperature strength, it is included as necessary, but if the content is less than 0.001%, the desired effect of improving the above effects cannot be obtained; If the content exceeds 0.5%, the thermal shock resistance will decrease, as well as the castability and weldability.
.. It was set at 5%.
つぎに、この発明のNi基合金を実施例によシ比較例と
対比しながら具体的に説明する。Next, the Ni-based alloy of the present invention will be specifically explained by comparing examples and comparative examples.
実施例
通常の溶解法によシ、それぞれ第1表に示される成分組
成をもった本発明史基合金1〜26.比較Ni基合金1
〜14.および上記の従来Co基合金に相当する成分組
成をもった従来合金1,2を溶製し、引続いて通常の条
件にて連続鋳造することによシ直径: 4.8 gφの
溶接ロッドを成形した。Examples Alloys 1 to 26 based on the present invention having the compositions shown in Table 1 were prepared by a conventional melting method. Comparative Ni-based alloy 1
~14. A welded rod with a diameter of 4.8 gφ was made by melting conventional alloys 1 and 2 having compositions corresponding to the conventional Co-based alloys mentioned above, and then continuously casting them under normal conditions. Molded.
なお、比較Ni、基合金1〜14は、いずれも構成成分
のうちのいずれかの成分含有量(第1表に峯印を付した
もの)がこの発明の範囲から外れた組成をもつものであ
る。In addition, comparative Ni and base alloys 1 to 14 all have compositions in which the content of any one of the constituent components (marked with a ridge mark in Table 1) is outside the scope of this invention. be.
ついで、この結果得られた本発E!ANi基合金1〜2
6、比較Ni基合金1〜14.および従来合金l。Next, the resulting E! ANi-based alloy 1-2
6. Comparative Ni-based alloys 1 to 14. and conventional alloy l.
2の溶接ロッドを用い、T工G自動溶接機にて、直径:
120m、φ×厚さ:20龍の寸法をもったステンレス
鋼(SUS 316)製台金の表面に、外径:10C1
++mX幅:ZO,X厚さ:5tnwの円環状ビードを
2層肉盛溶接した。Diameter:
120m, diameter: 10C1 on the surface of a stainless steel (SUS 316) base metal with dimensions of φ x thickness: 20mm.
A two-layer overlay welding was performed on an annular bead of ++m x width: ZO, x thickness: 5 tnw.
引続いて、上記台金上に形成された円環状ビードについ
て常温におけるロックウェル硬さくCスケール)および
温度:800℃におけるビッカース硬さを測定すると共
に、前記円環状ビードを形成した合金に対して、温度ニ
ア00℃に加熱して15分間保持後水冷の操作を1サイ
クルとして繰シ返し行ない、前記円環状ビードに割れが
発生するまでの前記サイクル回数を測定する耐熱衝撃性
試験を行なった。さらに同様に直径:15.、φ×長さ
:100.lの寸法をもったステンレス鋼片(SUS
316)の一方端面に厚さ:5nの2層肉盛溶接を行な
い、この鋼片の肉盛部よシ直径:12間φ×厚さ:12
..の寸法をもった試験片を削シ出し、この試験片を用
い、温度:915℃に加熱した溶融酸化鉛:40f中に
1時間浸漬の耐酸化鉛腐食性試験を行ない、試験後の肉
盛材の重量減を測定した。これらの測定結果を第1表に
合せて示した。Subsequently, the Rockwell hardness at room temperature (C scale) and Vickers hardness at a temperature of 800°C were measured for the annular bead formed on the base metal, and the alloy from which the annular bead was formed was measured. A thermal shock resistance test was conducted in which the operation of heating to near 00°C, holding for 15 minutes, and then cooling with water was repeated as one cycle, and the number of cycles until cracking occurred in the annular bead was measured. Furthermore, diameter: 15. , φ×length: 100. Stainless steel piece (SUS
316), a two-layer overlay welding with a thickness of 5n is performed on one end face of the steel piece, and the overlay part of this steel piece has a diameter of 12mm x thickness: 12
.. .. A test piece with the dimensions of The weight loss of the wood was measured. These measurement results are also shown in Table 1.
第1表に示される結果から、本発明N1基合金1〜26
は、いずれも従来合金1,2に比して一段とすぐれた高
温硬さ、耐熱衝撃性、および耐酸化鉛腐食性を有するこ
とが明らかである。これに対して、比較Ni基合金1〜
14に見られるように、構成成分のうちのいずれかの成
分含有量がこの発明の範囲から外れると、本発明Ni基
合金に比して、前記特性のうち少なくともいずれかの特
性が劣ったものになることが明らかである。From the results shown in Table 1, the N1-based alloys 1 to 26 of the present invention
It is clear that both of these alloys have superior high-temperature hardness, thermal shock resistance, and lead oxide corrosion resistance compared to conventional alloys 1 and 2. On the other hand, comparative Ni-based alloys 1~
As seen in No. 14, when the content of any one of the constituent components falls outside the scope of the present invention, at least one of the above properties is inferior to the Ni-based alloy of the present invention. It is clear that
なお、上記実施例では、この発明のNi基合金を肉盛溶
接用として用いた場合について述べたが、これを鋳物用
として使用しても肉盛溶接の場合と同様にすぐれた特性
を示すことは勿論である。In addition, in the above example, a case was described in which the Ni-based alloy of the present invention was used for overlay welding, but even when it is used for casting, it exhibits excellent properties similar to those for overlay welding. Of course.
上述のように、この発明のNi基合金は、高性能エンジ
ンのエンジンバルブおよヒ同バルブシートに要求される
上記の厳格な条件を十分余裕をもって満足するすぐれた
高温硬さ、耐熱衝撃性、および耐酸化鉛腐食性を有する
ので、これらの部材の製造に肉盛溶接用および鋳物用と
して用いた場合この結果の部材は著しく長期に亘ってす
ぐれた性能を発揮するようになるのである。As mentioned above, the Ni-based alloy of the present invention has excellent high-temperature hardness, thermal shock resistance, and satisfies the above-mentioned strict conditions required for engine valves and valve seats of high-performance engines. It also has lead oxide corrosion resistance, so when it is used for overlay welding and casting in the manufacture of these parts, the resulting parts exhibit excellent performance over an extremely long period of time.
出願人 三菱金属株式会社
代理人 富 1)和 夫
手続補正書(自発)
昭和57年6月10日
特許庁長官 島 1)春 樹 殿1、事件の表示
3、補正をする者
事件との関係特許出願人
v鷲 東京都千代田区大手町−丁目5番2号氏名(名称
)(626)三菱金属株式会社代表者 稲井好廣
4、代 理 人
自 発
(1)明細書、第7頁、発明の詳細な説明の項、第11
行と第12行の間に以下の記載を挿入する。Applicant Mitsubishi Metals Co., Ltd. Agent Tomi 1) Kazuo Procedural Amendment (voluntary) June 10, 1980 Director General of the Patent Office Shima 1) Haruki Tono1, Indication of the case 3, Relationship of the person making the amendment to the case Patent Applicant V Washi No. 5-2 Otemachi-chome, Chiyoda-ku, Tokyo Name (626) Mitsubishi Metals Corporation Representative Yoshihiro Inai 4, Agent Spontaneous (1) Specification, page 7, Detailed Description of the Invention, Section 11
Insert the following description between line 12 and line 12.
「なお、 Si成分には、上記のように脱酸作用がある
ので、これを脱酸剤として使用した場合などには、不可
避不純物として0.1係未満の範囲で含有する場合があ
るが、この場合には、不可避不純物含有量を含め、全体
含有量がo、19b以上になるようにすればよい。」
(2)明細書、第7頁、発明の詳細な説明の項、下から
3行と同2行の間に以下の記載を挿入する。``As mentioned above, the Si component has a deoxidizing effect, so when it is used as a deoxidizing agent, it may be contained as an unavoidable impurity in a range of less than 0.1 parts. In this case, the total content, including the content of unavoidable impurities, should be 0.19b or more.'' (2) Specification, page 7, Detailed Description of the Invention, 3rd from the bottom. Insert the following statement between the two lines.
「また、Mn成分には、上記のように脱酸脱硫作用があ
るので、これを脱酸脱硫剤として使用した場合などには
、Si成分と同様に不可避不純物として0.1係未満の
範囲で含有する場合があるが、この場合も不可避不純物
含有量を含め、全体含有量がo、1%以上になるように
成分調整すればよい。」以上``Also, since the Mn component has a deoxidizing and desulfurizing effect as mentioned above, when it is used as a deoxidizing and desulfurizing agent, it is treated as an unavoidable impurity in the range of less than 0.1 modulus, just like the Si component. However, in this case as well, the ingredients should be adjusted so that the total content, including the content of unavoidable impurities, is 1% or more.
Claims (4)
。 Mn: 0.1〜2.0%l cr: 10〜28%未
満、Fe:3〜30 % 、 W :0.5〜l 7、
O%t Mo: 0.5〜8.0%、Ti:0.1〜3
5チ、、Q:0.1〜3.5係を含有し、残りがNiと
不可避不純物からなる組成(以上重量%)を有すること
を特徴とする内燃機関のエンジンパルプおよび同ノくル
フ゛シート用N1基合金。(1) C: 0.55-2.0%, Si: 0.1-30%
. Mn: 0.1 to 2.0% l cr: 10 to less than 28%, Fe: 3 to 30%, W: 0.5 to l 7,
O%t Mo: 0.5-8.0%, Ti: 0.1-3
For use in engine pulp and pulp sheets for internal combustion engines, characterized in that it contains 0.1 to 3.5 parts of N1 base alloy.
0%。 Mn−〇1〜2.0%、 Cr: 10〜28%未満、
Fe:3〜30%l W : 0.5〜1 ’7.0%
l MO: 0.5〜8.0%、 Ti: 0.1〜3
.5 %、 AA : 0.1=3.54を含有し、さ
らにNb:0.01〜1.5チを含有し、残りがN1と
不可避不遊物からなる組成(以上重量%)を有すること
を特徴とする内燃機関のエンジンパルプおよび同バルブ
シート用Ni基合金。(2) C: 0.55-2. Ochi, Si: 0.1-3.
0%. Mn-〇1~2.0%, Cr: 10~less than 28%,
Fe: 3~30%l W: 0.5~1'7.0%
l MO: 0.5-8.0%, Ti: 0.1-3
.. 5%, AA: 0.1=3.54, further contains Nb: 0.01 to 1.5%, and the remainder is N1 and unavoidable impurities (weight %). A Ni-based alloy for engine pulp and valve seats of internal combustion engines, characterized by:
。 M!’l:0.1 〜2.0 % 、 Cr:
1 0 〜2 8 % 未満、Fe:3〜30
%r W: 0.5〜17.0チ、MO:0,5〜8
、0%、 Ti : 0.1〜3.5%、Al!:01
〜3.5%を含有し、さらにB:O,OO1〜1.5チ
を含有し、残シがN1と不可避不純物からなる組成(以
上重量%)を有することを特徴とする内燃機関のエンジ
ンバルブおよび同バルブシート用Ni基合金。(3) C: 0.55-2.0%, Inhibition: 01-3.0%
. M! 'l:0.1~2.0%, Cr:
Less than 10 to 28%, Fe: 3 to 30
%r W: 0.5-17.0chi, MO: 0.5-8
, 0%, Ti: 0.1-3.5%, Al! :01
-3.5%, further contains 1 to 1.5% of B:O, OO, and the remainder is N1 and unavoidable impurities (weight %). Ni-based alloy for valves and valve seats.
チ。 Mn: 0.1〜2.0%lcr:10〜28%未満、
Fe:3〜30%l W : 0.5〜17.0%、
MO:Q、5〜8.0チ、Ti:0.1〜3.5%2M
:0.1〜3.5%を含有し、さらにNl): 0.0
1〜1.5 q6と、B:O,OO1〜1.5%とを含
有し、残りがNiと不可避不純物からなる組成(以上重
量%)を有することを特徴とする内燃機関のエンジンバ
ルブおよび同バルブシ−ト用N1基合金。(4) C: 0.55-2.0%, Si: Q, 1-3.0
blood. Mn: 0.1 to 2.0% lcr: 10 to less than 28%,
Fe: 3~30%l W: 0.5~17.0%,
MO: Q, 5-8.0 Ti, Ti: 0.1-3.5% 2M
: Contains 0.1 to 3.5%, and further contains Nl): 0.0
1 to 1.5 q6 and 1 to 1.5% of B:O, OO, with the remainder consisting of Ni and unavoidable impurities (weight %); N1-based alloy for the same valve seat.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP306482A JPS58120756A (en) | 1982-01-12 | 1982-01-12 | Ni alloy for valve and valve sheet of internal combustion engine |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP306482A JPS58120756A (en) | 1982-01-12 | 1982-01-12 | Ni alloy for valve and valve sheet of internal combustion engine |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS58120756A true JPS58120756A (en) | 1983-07-18 |
JPS626621B2 JPS626621B2 (en) | 1987-02-12 |
Family
ID=11546892
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP306482A Granted JPS58120756A (en) | 1982-01-12 | 1982-01-12 | Ni alloy for valve and valve sheet of internal combustion engine |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS58120756A (en) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6462298A (en) * | 1987-09-01 | 1989-03-08 | Agency Ind Science Techn | Ni-base case hardening overlay alloy having excellent corrosion resistance and wear resistance |
US7562807B2 (en) * | 2004-05-05 | 2009-07-21 | Electric Power Research Institute | Weld filler for welding dissimilar alloy steels and method of using same |
US9638075B2 (en) | 2013-12-02 | 2017-05-02 | L.E. Jones Company | High performance nickel-based alloy |
CN114645160A (en) * | 2022-03-09 | 2022-06-21 | 中国地质大学(武汉) | Spherical alloy powder, preparation method thereof and laser cladding method |
-
1982
- 1982-01-12 JP JP306482A patent/JPS58120756A/en active Granted
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6462298A (en) * | 1987-09-01 | 1989-03-08 | Agency Ind Science Techn | Ni-base case hardening overlay alloy having excellent corrosion resistance and wear resistance |
JPH0379118B2 (en) * | 1987-09-01 | 1991-12-17 | Kogyo Gijutsuin | |
US7562807B2 (en) * | 2004-05-05 | 2009-07-21 | Electric Power Research Institute | Weld filler for welding dissimilar alloy steels and method of using same |
US9638075B2 (en) | 2013-12-02 | 2017-05-02 | L.E. Jones Company | High performance nickel-based alloy |
CN114645160A (en) * | 2022-03-09 | 2022-06-21 | 中国地质大学(武汉) | Spherical alloy powder, preparation method thereof and laser cladding method |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS626621B2 (en) | 1987-02-12 |
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