JPS58110891A - ベ−ン圧縮機 - Google Patents
ベ−ン圧縮機Info
- Publication number
- JPS58110891A JPS58110891A JP20691581A JP20691581A JPS58110891A JP S58110891 A JPS58110891 A JP S58110891A JP 20691581 A JP20691581 A JP 20691581A JP 20691581 A JP20691581 A JP 20691581A JP S58110891 A JPS58110891 A JP S58110891A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- front plate
- suction port
- cam ring
- hole
- compressor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Rotary Pumps (AREA)
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は自動車空調機などに使用されるベーン圧縮機に
係わる。
係わる。
本発明の目的は圧縮機内の低圧ガス通路における冷媒過
熱度上最小限度におさえることによって、圧縮機の性能
管、向上させるよ、９ろにある。
熱度上最小限度におさえることによって、圧縮機の性能
管、向上させるよ、９ろにある。
すなわち、圧縮機の吸入口から圧縮機作動室に至る２つ
の通路長さを等しくシ、かつその通路長さを最も短かく
することによって、前記通路内での冷媒過熱１ｊｔ−最
小限におさえ、圧縮機の体積効率を向上させるような構
造管提供するものである。
の通路長さを等しくシ、かつその通路長さを最も短かく
することによって、前記通路内での冷媒過熱１ｊｔ−最
小限におさえ、圧縮機の体積効率を向上させるような構
造管提供するものである。
本発明を以下に図な用いて説明する。第１図は本発明の
対象となるベーン圧縮機の構造を示すものである。本圧
縮機はロータ１とこれに略方射状に複数枚設置され良ぺ
一７２と、これらの外周に点対称の２ケ所でロータ外周
にご〈僅かの間ｗｉｔもって接近するカムリング３と、
前記ロータ、ベーン及びカムリングの軸方向端面會塞ぐ
ように設置され、かつ、前記ロータの駆動軸４ｔ−支持
するラジアル軸受５及び６が設置されたフロントプレー
ト７及びリアプレート８と、前記フロントプレート７゛
の端面に設置されたフロントカバ９と、前記駆動軸に固
定され、機体内外の気密を保つ軸シール１０と、前記各
部材管お＼うように設置され、かつ、フロントカバ９に
固定されたチャンバ１１とから構成されている０本圧縮
機の作動を説明すると図示しない冷凍サイクルから帰還
した冷媒はフｃｘ ７ ）カバ９に設置された吸入口１
２から機内に流入し、同カバ内に設けられた低圧通路１
３、フロントプレート７に軸方向に設けられた通孔１４
、カムリング３に設けられ食通路１５？経て、相隣れる
２枚のベーンとロータ外周面及びカムリング内周面とで
形成される作動室１６に流入する。
対象となるベーン圧縮機の構造を示すものである。本圧
縮機はロータ１とこれに略方射状に複数枚設置され良ぺ
一７２と、これらの外周に点対称の２ケ所でロータ外周
にご〈僅かの間ｗｉｔもって接近するカムリング３と、
前記ロータ、ベーン及びカムリングの軸方向端面會塞ぐ
ように設置され、かつ、前記ロータの駆動軸４ｔ−支持
するラジアル軸受５及び６が設置されたフロントプレー
ト７及びリアプレート８と、前記フロントプレート７゛
の端面に設置されたフロントカバ９と、前記駆動軸に固
定され、機体内外の気密を保つ軸シール１０と、前記各
部材管お＼うように設置され、かつ、フロントカバ９に
固定されたチャンバ１１とから構成されている０本圧縮
機の作動を説明すると図示しない冷凍サイクルから帰還
した冷媒はフｃｘ ７ ）カバ９に設置された吸入口１
２から機内に流入し、同カバ内に設けられた低圧通路１
３、フロントプレート７に軸方向に設けられた通孔１４
、カムリング３に設けられ食通路１５？経て、相隣れる
２枚のベーンとロータ外周面及びカムリング内周面とで
形成される作動室１６に流入する。
同作動室体積はまず駆動軸４の回転に伴って０から最大
値まで変化するが、前記カムリング通路１５の作動室側
開口端は同作動室体積が最大となるベーン位置まで設置
される。つぎに、駆動軸が更に回転すると、作動室体積
は漸次減少し、０となる。この間に前記の如く作動室に
流入した冷媒は次第に圧縮され、冷凍サイクルの温度条
件によって定まる吐出冷媒圧力に達すると、カムリング
３に設置され九吐出弁装置１７ｔ−介してチャンバｌｌ
内に流出する。同チャンバ内には図示しないオイルセパ
レータが設置されておシ、同チャンバ内に流出された冷
媒は前記オイルセパレータを通過する際に油を分離し、
その後チャンバ１１に設置され次吐出口１８よシ、図示
しない冷凍サイクルへ圧送される。
値まで変化するが、前記カムリング通路１５の作動室側
開口端は同作動室体積が最大となるベーン位置まで設置
される。つぎに、駆動軸が更に回転すると、作動室体積
は漸次減少し、０となる。この間に前記の如く作動室に
流入した冷媒は次第に圧縮され、冷凍サイクルの温度条
件によって定まる吐出冷媒圧力に達すると、カムリング
３に設置され九吐出弁装置１７ｔ−介してチャンバｌｌ
内に流出する。同チャンバ内には図示しないオイルセパ
レータが設置されておシ、同チャンバ内に流出された冷
媒は前記オイルセパレータを通過する際に油を分離し、
その後チャンバ１１に設置され次吐出口１８よシ、図示
しない冷凍サイクルへ圧送される。
さて、ここで圧縮機吸入口１２から作動室に全る全吸入
通路を通過中の冷媒温度はサイクルの熱負荷あるいは圧
縮機回転速度などの運転条件によって異なるが、吸入冷
媒圧力Ｐｓ ＝ｔ４に＃／６Ｒ”ａｂｓで同冷媒過熱度
ＳＨ＝１０ｄｅｇとすると、吸入冷媒温度Ｔ＋＋ ＝３
Ｃ程度である。一方、フロントカバ９及びフロントプレ
ート７は吐出冷媒温度の影響を受けるため、高温となっ
ている。例えば前記冷媒が圧縮機回転速度Ｎｃ＝２００
Ｏｒｐｍ で吐出冷媒圧力Ｐ ａ ＝ １５Ｋｔｔ／ｍ
”め易となるように圧縮されるとすると吐出冷媒温度は
約１００Ｃとなる。
通路を通過中の冷媒温度はサイクルの熱負荷あるいは圧
縮機回転速度などの運転条件によって異なるが、吸入冷
媒圧力Ｐｓ ＝ｔ４に＃／６Ｒ”ａｂｓで同冷媒過熱度
ＳＨ＝１０ｄｅｇとすると、吸入冷媒温度Ｔ＋＋ ＝３
Ｃ程度である。一方、フロントカバ９及びフロントプレ
ート７は吐出冷媒温度の影響を受けるため、高温となっ
ている。例えば前記冷媒が圧縮機回転速度Ｎｃ＝２００
Ｏｒｐｍ で吐出冷媒圧力Ｐ ａ ＝ １５Ｋｔｔ／ｍ
”め易となるように圧縮されるとすると吐出冷媒温度は
約１００Ｃとなる。
このように、吸入冷媒温度と吐出冷媒温度との差は約１
００Ｃとなると、上記した吸入通路での冷媒の吸収熱量
が大となシ、作動室入口での冷媒の比体積が大となる。
００Ｃとなると、上記した吸入通路での冷媒の吸収熱量
が大となシ、作動室入口での冷媒の比体積が大となる。
この結果、圧縮機の体積効率ダマが低下し、加えて吐出
冷媒温度Ｔ−も大となり、圧縮機の耐久性が損なわれる
。
冷媒温度Ｔ−も大となり、圧縮機の耐久性が損なわれる
。
さて、舵記し危吸入冷媒温度と体積効率ダマの関係は前
記運転条件下では第２図の如き関係１示すが、これを式
で示すと、上記全吸入通路での圧力損失ΔＰｓｔ一定と
し、更に作動室入口直前の冷媒温度ｆＴｓ、圧縮機のポ
リトロピック指数をｎとすると、まず、全吸入通路での
加熱が００とき、即ち ｆｉ＝ＴｓｅＰｋ；Ｐ■−ΔＰ１ のときの冷媒の比体積Ｖ＆は ％’Ｇ ＝ｆ （Ｔｓ 、 ｐｓ ）一方、
Ｔ ｍ ＊ Ｐ ’に対する比体積＝５−ｖ−とすると
、全吸入通路部の圧力損失に起因する体積効率の低下分
ΔＩＦｖｐ は で示される。これは第２図の点１で示される６次に、全
吸入通路での温度上昇分をΔＴ１とすると、’ｒ＆ ＝
Ｔｓ ＋ ΔＴｓ 、 Ｐ＆ ＝Ｐｍ−ΔＰ−
であるから、 Ｖ％＝ｆ（Ｔ＆、 ＰＳ ） よって、ΔＴ―に起因する体積額率の低下分ΔηυＰＴ
七１ でメジ、上記運転条件下でΔＴｓ ＝Ｔ＆ Ｔｇ ＝３
０Ｃとなると第２図において、点１と点すのダマの差と
して示され、同値は Δηａｐｔ ＝ １ ５ ％ でるる。これよシ、体積効率は吸入冷媒過熱に大きな影
Ｉ＃を受けることがわかる。また、この加熱による吐出
冷媒温度は で示され、ΔＴｓ”３０ＣのときのＴ−はＩ Ｔ ｍ＝
００ときのＴａＫ比較して約４０Ｃも上昇する。
記運転条件下では第２図の如き関係１示すが、これを式
で示すと、上記全吸入通路での圧力損失ΔＰｓｔ一定と
し、更に作動室入口直前の冷媒温度ｆＴｓ、圧縮機のポ
リトロピック指数をｎとすると、まず、全吸入通路での
加熱が００とき、即ち ｆｉ＝ＴｓｅＰｋ；Ｐ■−ΔＰ１ のときの冷媒の比体積Ｖ＆は ％’Ｇ ＝ｆ （Ｔｓ 、 ｐｓ ）一方、
Ｔ ｍ ＊ Ｐ ’に対する比体積＝５−ｖ−とすると
、全吸入通路部の圧力損失に起因する体積効率の低下分
ΔＩＦｖｐ は で示される。これは第２図の点１で示される６次に、全
吸入通路での温度上昇分をΔＴ１とすると、’ｒ＆ ＝
Ｔｓ ＋ ΔＴｓ 、 Ｐ＆ ＝Ｐｍ−ΔＰ−
であるから、 Ｖ％＝ｆ（Ｔ＆、 ＰＳ ） よって、ΔＴ―に起因する体積額率の低下分ΔηυＰＴ
七１ でメジ、上記運転条件下でΔＴｓ ＝Ｔ＆ Ｔｇ ＝３
０Ｃとなると第２図において、点１と点すのダマの差と
して示され、同値は Δηａｐｔ ＝ １ ５ ％ でるる。これよシ、体積効率は吸入冷媒過熱に大きな影
Ｉ＃を受けることがわかる。また、この加熱による吐出
冷媒温度は で示され、ΔＴｓ”３０ＣのときのＴ−はＩ Ｔ ｍ＝
００ときのＴａＫ比較して約４０Ｃも上昇する。
これは圧縮機の配管に用いられるゴム製ホースの耐久性
めるいは潤滑油の潤滑性を低下させることとなシ、好ま
しくない。
めるいは潤滑油の潤滑性を低下させることとなシ、好ま
しくない。
つぎに、第３図、第４図は本発明の詳細な説明用図を示
すもので、第１図の部品を示している。
すもので、第１図の部品を示している。
第３図はフロントプレート７の通孔１４及びカムリング
３０通路１５と、吸入口との位置関係を示した賜ので、
前記通孔１４０周方向中心線が吸入口に対して直角とし
である。すなわち、カムリング３は楕円形である次め、
１つの作動室はロータ１回転めたり２回吸入、圧縮、吐
出を行なう。このため、このような形状のカムリングを
使用すると、カムリングの通路１５及びフロントプレー
トの通孔１４は軸対称の位置に２ケ所設置される。
３０通路１５と、吸入口との位置関係を示した賜ので、
前記通孔１４０周方向中心線が吸入口に対して直角とし
である。すなわち、カムリング３は楕円形である次め、
１つの作動室はロータ１回転めたり２回吸入、圧縮、吐
出を行なう。このため、このような形状のカムリングを
使用すると、カムリングの通路１５及びフロントプレー
トの通孔１４は軸対称の位置に２ケ所設置される。
そこで、同通孔１４の周方向中心線が吸入口１２の冷媒
の流線に対して直角とすることによって、前記吸入口１
２から通孔１４までの距離管等しくしである。
の流線に対して直角とすることによって、前記吸入口１
２から通孔１４までの距離管等しくしである。
つぎに、フロントカバ９での吸入口１２と通孔１４との
位置関係並びに７０／トカバの低圧通路形状を第４図に
示した。同図に一点鎖線で示したのがフロントプレート
の通孔１４の位置である。
位置関係並びに７０／トカバの低圧通路形状を第４図に
示した。同図に一点鎖線で示したのがフロントプレート
の通孔１４の位置である。
本発明では低圧通路１３は吸入口１２から通孔１４の端
部までとしてあシ、その他の部分は仕切壁１９により吸
入冷媒がフロントプレート７の光面に接触しないように
してるる、このようにすることによって、吸入冷媒のフ
ロントプレート７及びフロントカバからの加熱を最小限
にとどめるとともに、吸入口１２から２つの通孔１４１
での加熱並びに圧力損失ΔＰ−を等しくシ、圧縮機の効
率低下を最小限にとどめることができるといつ次効果か
める。特に、楕円形のカムリングとし、ベーン数が偶数
であるようなベーン圧縮機では軸対称の位置にある作動
室の圧力が異なると、ラジアル荷重が発生するが、本発
明のような吸入口と通孔の位置関係とすることによって
、抽対称位置におる作動室の圧力を等しくできる九め、
冷媒の圧縮に伴うラジアル荷重ｔｏとすることができる
。
部までとしてあシ、その他の部分は仕切壁１９により吸
入冷媒がフロントプレート７の光面に接触しないように
してるる、このようにすることによって、吸入冷媒のフ
ロントプレート７及びフロントカバからの加熱を最小限
にとどめるとともに、吸入口１２から２つの通孔１４１
での加熱並びに圧力損失ΔＰ−を等しくシ、圧縮機の効
率低下を最小限にとどめることができるといつ次効果か
める。特に、楕円形のカムリングとし、ベーン数が偶数
であるようなベーン圧縮機では軸対称の位置にある作動
室の圧力が異なると、ラジアル荷重が発生するが、本発
明のような吸入口と通孔の位置関係とすることによって
、抽対称位置におる作動室の圧力を等しくできる九め、
冷媒の圧縮に伴うラジアル荷重ｔｏとすることができる
。
即ち、ラジアル荷重に起因する抽受部の動力損失を小さ
くできるので、全断熱効率も向上させることができると
いつ九効果もめる。
くできるので、全断熱効率も向上させることができると
いつ九効果もめる。
なお、第４図において２つの仕切壁１９よシ下に位置す
る空所２０の脱気には仕切壁１９に小孔を設ければよい
、ｔた、同空所設けな−ように同空所の側壁をフロント
カバのフロントプレート轟接面高さと同一としてもよい
。
る空所２０の脱気には仕切壁１９に小孔を設ければよい
、ｔた、同空所設けな−ように同空所の側壁をフロント
カバのフロントプレート轟接面高さと同一としてもよい
。
１１図は本発明の対象となるベーン圧縮機の断面図で、
フロントカバ９は第４図のＡＯＢ断面、他は第３図のＣ
ＤＥＯＦ断面を示す、館２図紘本発明の詳細な説明する
図、第３図および［４図は本発明の詳細な説明図で、！
２−Ｑて第３図は＃Ｉ１図１−１断面のＡ矢視図、第４
図は第１図ｏ１−１断面のＢ矢視図である。 １−・・ロータ、２・・・ベーン、３・・・カムリング
、４・・・［動軸、？・・・フロントプレート、９・・
・フロントカバ、１２・・・吸入口、１３・・・低圧通
路、１４・・・通孔。 代理人 弁理士 薄田利幸 ｙＰＪＩＩ２］ ￥５２ 口 葛 ３ 目 ロ反入ロ楳１ ′ｆＩ４ （２）
フロントカバ９は第４図のＡＯＢ断面、他は第３図のＣ
ＤＥＯＦ断面を示す、館２図紘本発明の詳細な説明する
図、第３図および［４図は本発明の詳細な説明図で、！
２−Ｑて第３図は＃Ｉ１図１−１断面のＡ矢視図、第４
図は第１図ｏ１−１断面のＢ矢視図である。 １−・・ロータ、２・・・ベーン、３・・・カムリング
、４・・・［動軸、？・・・フロントプレート、９・・
・フロントカバ、１２・・・吸入口、１３・・・低圧通
路、１４・・・通孔。 代理人 弁理士 薄田利幸 ｙＰＪＩＩ２］ ￥５２ 口 葛 ３ 目 ロ反入ロ楳１ ′ｆＩ４ （２）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 カムリングと該カムリング内圧回転自在に設けら
れたロータと、該ロータに設けられた複数の略放射状ベ
ーンスロットにそれぞれ滑動可能に組み込まれたベーン
と、前記カムリング−の両端面を覆いかつ、前記ロータ
の軸受を有するフロントプレート及びリアプレートと、
該フロントプレートのカムリングとは反対側面に設置さ
れ、吸入口を有しかつ、前記フロントプレートとの間に
低圧通路を有するフロントカバと、前記カムリング、フ
ロントプレート及びリアプレートを覆うようなチャンバ
とを有し、前記ロータの回転に伴って、ガスを吸入、圧
縮するベーン圧縮機において、前記フロントプレートに
設けられた、前記低圧通路とカムリング内作動室と會連
通する２つの通孔の周方向の中心線が吸入口を通過する
冷媒の流線に対して直角となるようにしたことｔ−特徴
とするベーン圧縮機。 ２、特許請求の範囲＃Ｉ１項記載のベーン圧縮機におい
てフロントカバ内の低圧通路を吸入口からフロントプレ
ートに設けられた各通孔までとし次ことを特徴とするベ
ーン圧縮機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20691581A JPS58110891A (ja) | 1981-12-23 | 1981-12-23 | ベ−ン圧縮機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20691581A JPS58110891A (ja) | 1981-12-23 | 1981-12-23 | ベ−ン圧縮機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58110891A true JPS58110891A (ja) | 1983-07-01 |
Family
ID=16531179
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20691581A Pending JPS58110891A (ja) | 1981-12-23 | 1981-12-23 | ベ−ン圧縮機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58110891A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4822263A (en) * | 1986-10-27 | 1989-04-18 | Diesel Kiki Co., Ltd. | Sliding-vane rotary compressor |
| EP1443213A1 (en) * | 2001-10-16 | 2004-08-04 | Ebara Corporation | Vane type rotary machine |
-
1981
- 1981-12-23 JP JP20691581A patent/JPS58110891A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4822263A (en) * | 1986-10-27 | 1989-04-18 | Diesel Kiki Co., Ltd. | Sliding-vane rotary compressor |
| EP1443213A1 (en) * | 2001-10-16 | 2004-08-04 | Ebara Corporation | Vane type rotary machine |
| EP1443213A4 (en) * | 2001-10-16 | 2006-12-06 | Ebara Corp | ROTARY VANE MACHINE |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| AU2004202610B2 (en) | Plural compressors | |
| KR102196191B1 (ko) | 나선 원리에 따른 용적형 기계, 용적형 기계를 작동시키기 위한 방법, 용적형 스파이럴, 차량 공기 조화 시스템, 및 차량 | |
| CN105201825A (zh) | 一种多腔涡旋式真空泵 | |
| US5015161A (en) | Multiple stage orbiting ring rotary compressor | |
| US9689388B2 (en) | Scroll compressor | |
| JPS58110891A (ja) | ベ−ン圧縮機 | |
| JP2003227485A (ja) | 複数シリンダ圧縮機 | |
| CN115126696B (zh) | 压缩机泵体、压缩机及温度调节系统 | |
| CN110985387B (zh) | 压缩机以及具有其的空调器 | |
| US4536141A (en) | Rotary vane compressor with suction passage changing in two steps | |
| CN109268271B (zh) | 一种静涡盘及具有其的压缩机 | |
| JP5363486B2 (ja) | ロータリ圧縮機 | |
| CN112324512B (zh) | 一种对称膨胀机 | |
| JP4663908B2 (ja) | 液封式ポンプ | |
| CN217898186U (zh) | 压缩机泵体、压缩机及温度调节系统 | |
| CN113266568B (zh) | 吸排气结构、压缩机和制冷设备 | |
| CN115126697B (zh) | 压缩机泵体、压缩机及温度调节系统 | |
| CN211343353U (zh) | 双泵体组件、压缩机和空调系统 | |
| CN211666865U (zh) | 卧式压缩机 | |
| JPH01247784A (ja) | 圧縮機 | |
| JPS6157954B2 (ja) | ||
| KR20190084514A (ko) | 로터리 압축기 | |
| JP3988818B2 (ja) | 気体圧縮機 | |
| CN117345629A (zh) | 泵体组件、压缩机及制冷设备 | |
| KR100352442B1 (ko) | 횡형 스크롤 압축기 |