JPS58109105A - 分離用部材 - Google Patents
分離用部材Info
- Publication number
- JPS58109105A JPS58109105A JP16208882A JP16208882A JPS58109105A JP S58109105 A JPS58109105 A JP S58109105A JP 16208882 A JP16208882 A JP 16208882A JP 16208882 A JP16208882 A JP 16208882A JP S58109105 A JPS58109105 A JP S58109105A
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- JP
- Japan
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- diaphragm
- membrane
- monomer
- irradiation
- ethylene
- Prior art date
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- Pending
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
- C08F291/00—Macromolecular compounds obtained by polymerising monomers on to macromolecular compounds according to more than one of the groups C08F251/00 - C08F289/00
- C08F291/02—Macromolecular compounds obtained by polymerising monomers on to macromolecular compounds according to more than one of the groups C08F251/00 - C08F289/00 on to elastomers
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08J—WORKING-UP; GENERAL PROCESSES OF COMPOUNDING; AFTER-TREATMENT NOT COVERED BY SUBCLASSES C08B, C08C, C08F, C08G or C08H
- C08J7/00—Chemical treatment or coating of shaped articles made of macromolecular substances
- C08J7/12—Chemical modification
- C08J7/16—Chemical modification with polymerisable compounds
- C08J7/18—Chemical modification with polymerisable compounds using wave energy or particle radiation
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Medicinal Chemistry (AREA)
- Polymers & Plastics (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Toxicology (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
- Filtering Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はより具体的には液相と気相を隔てる際の用途の
弾性体分離用部材に関するものである。
弾性体分離用部材に関するものである。
本発明はまたこの部材の製造方法とその用法に向けられ
ている。
ている。
問題とするタイプの部材はすでに知られている。
それらはポリウレタンの膜または隔膜の形態であって、
自動車用の油圧−空気圧式サスペンジョン系（ｈｙｌｒ
ｏｐｎｅｕｍａｔｉｃ ５ｕｓｐｅｎｓｉｏｎ ｓｙｓ
ｔｅｍ ） の分野で使用され、その場合、それらは
液体相なが気相と分離し、従ってガスに対する最低の可
能な透過性をもたねばならない。
自動車用の油圧−空気圧式サスペンジョン系（ｈｙｌｒ
ｏｐｎｅｕｍａｔｉｃ ５ｕｓｐｅｎｓｉｏｎ ｓｙｓ
ｔｅｍ ） の分野で使用され、その場合、それらは
液体相なが気相と分離し、従ってガスに対する最低の可
能な透過性をもたねばならない。
既知の分離体はがスに対する低い透過性をもっている。
しかし、特に油圧−空気圧系に於て出会う増大した圧力
と上昇した温度の場合に、この透過性がさらに低いこと
が望まれる。この方向への研究はこれまでは成功してい
なかった。
と上昇した温度の場合に、この透過性がさらに低いこと
が望まれる。この方向への研究はこれまでは成功してい
なかった。
本発明はそれゆえ、がスに対する透過性が現存するもの
よりもさらに低くかつ機械的性質、特にある一定の伸張
に対する応力、が目的とする応用に適した状態にある、
このタイプの分離用部材を提供することを目的としてい
る。
よりもさらに低くかつ機械的性質、特にある一定の伸張
に対する応力、が目的とする応用に適した状態にある、
このタイプの分離用部材を提供することを目的としてい
る。
本発明はそこで、一つの分離用部材に関するものであっ
て；この部材は、材料が／ リフレタン、ポリクロロゾ
レ／、シリコーン、エチレン−メチルアクリレートコポ
リマーのようなエチレン−アクリルポリマー、ポリイソ
ブチレン、ポリノルボーネン、ポリフタジエン−アクリ
ロニトリル、ポリシタジエン、〆リイソデテレンーイソ
デチレン、ぼりイソ／シン、クロロスルホン酸化ポリエ
チレ：／、ポリエチレン−ポリプロピレン、ポリエテレ
ンーゾロビレンージェン、及びエチレンポリサルファイ
ド、を含む群から選ばれる弾性体の膜または隔膜から成
り、この弾性体はアクリル酸、エチレングリコールアク
リレート、アクリロニトリル、ビニルビ四すドン、ヘキ
サンジオールジアクリレート、ジエチレングリコールジ
アクリレート、テトラエチレングリコールジアクリレー
ト、及びポリエチレングリコールジアクリレート、を含
む群から選ばれるモノ不飽和及び（または）ポリ不飽和
の七ツマ−によってグラフト化される。
て；この部材は、材料が／ リフレタン、ポリクロロゾ
レ／、シリコーン、エチレン−メチルアクリレートコポ
リマーのようなエチレン−アクリルポリマー、ポリイソ
ブチレン、ポリノルボーネン、ポリフタジエン−アクリ
ロニトリル、ポリシタジエン、〆リイソデテレンーイソ
デチレン、ぼりイソ／シン、クロロスルホン酸化ポリエ
チレ：／、ポリエチレン−ポリプロピレン、ポリエテレ
ンーゾロビレンージェン、及びエチレンポリサルファイ
ド、を含む群から選ばれる弾性体の膜または隔膜から成
り、この弾性体はアクリル酸、エチレングリコールアク
リレート、アクリロニトリル、ビニルビ四すドン、ヘキ
サンジオールジアクリレート、ジエチレングリコールジ
アクリレート、テトラエチレングリコールジアクリレー
ト、及びポリエチレングリコールジアクリレート、を含
む群から選ばれるモノ不飽和及び（または）ポリ不飽和
の七ツマ−によってグラフト化される。
本発明による分離部材の場合に、この隔膜がモノ不飽和
及び（または）ぼり不飽和のモノマーによってグラフト
化された弾性体からつくられるという事実は、許容でき
る機械的性質、特に弾性体的性質を保持しながら、グラ
フト化されていない弾性体隔膜の場合よりも低いガス透
過性を得ることを可能とするものである。
及び（または）ぼり不飽和のモノマーによってグラフト
化された弾性体からつくられるという事実は、許容でき
る機械的性質、特に弾性体的性質を保持しながら、グラ
フト化されていない弾性体隔膜の場合よりも低いガス透
過性を得ることを可能とするものである。
このように、グラフト化上ツマ−がポリ不飽和モノマー
であるときには、透過性の減少はその交差結合の結果と
して弾性体の鎖格子の収縮によつて得られる。グラフト
化モノマーがモノ不飽和上ツマ−であるときには、この
透過性の減少はより具体的にいえばグラフトによる弾性
体隔膜の孔の閉塞からおこる。このように、隔膜の透過
性減少は主として弾性体へグラフト化される七ツマ−の
量に依存する。有利には、この水準は弾性体重量を基準
として重量で２−から３０％である。
であるときには、透過性の減少はその交差結合の結果と
して弾性体の鎖格子の収縮によつて得られる。グラフト
化モノマーがモノ不飽和上ツマ−であるときには、この
透過性の減少はより具体的にいえばグラフトによる弾性
体隔膜の孔の閉塞からおこる。このように、隔膜の透過
性減少は主として弾性体へグラフト化される七ツマ−の
量に依存する。有利には、この水準は弾性体重量を基準
として重量で２−から３０％である。
その上、本発明に従って前述のモノマーをグラフト化モ
ノマーとして使用するという事実は１弾性体の機械的性
質、特にその弾性的性質を減らすことなくこの透過性減
少を得ることを可能とする。
ノマーとして使用するという事実は１弾性体の機械的性
質、特にその弾性的性質を減らすことなくこの透過性減
少を得ることを可能とする。
モノマーの選択はまた透過性減少忙影響する。
本発明によれば、弾性体がポリウレタンであるときには
、グラフト化モノマーは好ましくはアクリロニトリルで
ある。
、グラフト化モノマーは好ましくはアクリロニトリルで
ある。
本発明はまた前述の特徴をもつ弾性体分離部材の製造方
法に関するものである。
法に関するものである。
本発明の方法によれば、弾；ｉ体隔膜はアクリル酸、エ
チレングリコールアクリレート、アクリロニトリル、♂
ニルピロリドン、ヘキサジオールジアクリレート、ジエ
チレングリコールシアクリレート、テトラエチレングリ
コールジアクリレート、及びポリエチレングリコールジ
アクリレート、を含む群から選ばれるモノ不飽和及びポ
リ不飽和のモノマで以て含浸され、このように含浸した
隔膜を膜の厚み全体にわたって弾性体ヘモツマ−をグラ
フト化させるために電離放射線によって照射する。
チレングリコールアクリレート、アクリロニトリル、♂
ニルピロリドン、ヘキサジオールジアクリレート、ジエ
チレングリコールシアクリレート、テトラエチレングリ
コールジアクリレート、及びポリエチレングリコールジ
アクリレート、を含む群から選ばれるモノ不飽和及びポ
リ不飽和のモノマで以て含浸され、このように含浸した
隔膜を膜の厚み全体にわたって弾性体ヘモツマ−をグラ
フト化させるために電離放射線によって照射する。
この方法の第一の具体例によれば、弾性体隔膜はそれを
液状のモノマー中忙浸すことによって含浸される。好ま
しくは、モノマーは周辺温度から８０℃の範囲の温度に
あり、任意的には、七ツマ−を液体状ｊＩＩＩ／ｃ維持
するために作用が圧力下でおこる。◆隔膜の厚み全体を
含浸するためには熱い状態で操作するのが有利である。
液状のモノマー中忙浸すことによって含浸される。好ま
しくは、モノマーは周辺温度から８０℃の範囲の温度に
あり、任意的には、七ツマ−を液体状ｊＩＩＩ／ｃ維持
するために作用が圧力下でおこる。◆隔膜の厚み全体を
含浸するためには熱い状態で操作するのが有利である。
本発明の方法の第二の具体例によれば、弾性体隔膜はそ
れをモノマーの飽和蒸気中に維持するこ１パ１ とによって含浸される。
れをモノマーの飽和蒸気中に維持するこ１パ１ とによって含浸される。
両方の場合に於て、隔膜の中に導入するモノマーの量、
従ってグラフト化されるモノマーの量を所望値へｍＪ御
するために、含浸時間は温度と使用モノマーの性質の関
数として調節される。
従ってグラフト化されるモノマーの量を所望値へｍＪ御
するために、含浸時間は温度と使用モノマーの性質の関
数として調節される。
ある場合には、含浸段階に続きかつ照射段階の前に、含
浸された隔膜はモノマーが隔膜の厚み全体にわたって拡
散するのを助けるために加圧下の熱時処理を受ける。
浸された隔膜はモノマーが隔膜の厚み全体にわたって拡
散するのを助けるために加圧下の熱時処理を受ける。
このように、満足すべき機械的特性を得るためには、隔
膜の厚み全体にわたって均質性を維持し従って厚み全体
忙わたってグラフト化を実施するのが重要である。
膜の厚み全体にわたって均質性を維持し従って厚み全体
忙わたってグラフト化を実施するのが重要である。
この熱時の拡散処理は、例えば、モノマー含浸隔膜を圧
力下で約２時間７０℃から９０℃の温度でｉ ＭＰａの
圧力を用いて維持することから成る。
力下で約２時間７０℃から９０℃の温度でｉ ＭＰａの
圧力を用いて維持することから成る。
含浸段階及び任意的には含浸隔膜の熱時拡散処理に続い
て、隔膜は、弾性体ヘモツマ−をグラフト化させそして
任意的にはポリ不飽和モノマな使用するときには弾性体
を交差結合させるために、電離線による照射を受け、こ
のグラフト化と任意的には交差結合が隔膜の厚さ全体に
わたっておこる。
て、隔膜は、弾性体ヘモツマ−をグラフト化させそして
任意的にはポリ不飽和モノマな使用するときには弾性体
を交差結合させるために、電離線による照射を受け、こ
のグラフト化と任意的には交差結合が隔膜の厚さ全体に
わたっておこる。
この目的に使用することができる電離線はガンマ−線及
び隔膜を横断するのに適切なエネルヤーをもつ加速電子
線である。
び隔膜を横断するのに適切なエネルヤーをもつ加速電子
線である。
約２鵬から４鋤の厚さをもつ隔膜については、１ＭｅＶ
から４ＭｅＶ、一般的には２ ＭｅＶから３ ＭｅＶの
エネルヤーをもつ加速電子線を使用することが有利であ
る。グラフト化及び（または）交差結合を確保するのに
必要な照射線量は一般には３メガラドから６メガラドで
ある。
から４ＭｅＶ、一般的には２ ＭｅＶから３ ＭｅＶの
エネルヤーをもつ加速電子線を使用することが有利であ
る。グラフト化及び（または）交差結合を確保するのに
必要な照射線量は一般には３メガラドから６メガラドで
ある。
隔膜が平面状隔膜であるときには、照射はその平坦膜を
電子線下で移動させることによって実施される。隔膜が
より複雑な形状でありそして例えば半球状であるときに
は、線量の最良の均質性を得るために多数の幾何形状に
従って実施される。
電子線下で移動させることによって実施される。隔膜が
より複雑な形状でありそして例えば半球状であるときに
は、線量の最良の均質性を得るために多数の幾何形状に
従って実施される。
すべての場合に於て、照射は不活性雰囲気例えば窒素雰
囲気の下で実施される。
囲気の下で実施される。
照射後に於て得られたグラフト化されそして任意的には
交差結合されたコーリマー隔膜は航空機及び陸上車用の
油圧−空気圧系に於ける分離部材として使用できる。
交差結合されたコーリマー隔膜は航空機及び陸上車用の
油圧−空気圧系に於ける分離部材として使用できる。
このように、現存する隔膜と比べて、本発明の隔膜はが
スに対する低い透過性をもち、この減少は数十チである
ことができ、機械的性質が意図する用途には不適切であ
る程度に悪化することなしに得られる。
スに対する低い透過性をもち、この減少は数十チである
ことができ、機械的性質が意図する用途には不適切であ
る程度に悪化することなしに得られる。
本発明は本発明に従う、・分離部材の製造に関する非制
約的の例示具体例に関して以後詳細に説明される。
約的の例示具体例に関して以後詳細に説明される。
これらの各々に於て、得られる分離部材の透過性は標準
工ｓｏ ２７８２ １９７７ （Ｆ）に規定される試験
によって検査される。その本質的特徴は次の通りである
。
工ｓｏ ２７８２ １９７７ （Ｆ）に規定される試験
によって検査される。その本質的特徴は次の通りである
。
一つの分離部材から切りとった直径５４腸の円板を気密
の試験セル中に保つ。２パールの相対的一定窒素圧を部
材面の一方へ８０℃、１００℃または１２０℃の温度に
於て適用する。その部材を貫通して拡散する窒素容積を
Ｊ試験セルの低圧側を封じている直径ｄ２．９ｍｌの毛
細管中に置かれた非揮発性液体の一つの滴の偏位測定Δ
−を基準として計算される。測定は一定流速からはじめ
て約６０分間行なう。透過率Ｑは式 ％式％ に・従ってｍ”／Ｐａ・８で表現される。ここにΔＶは
時間Δｔの終りに於てこの毛細管中に捕集された窒素容
積を表わし、ｅは部材の厚さを示し、Ｓは試験を行って
いる部材の断面を示し、ΔＰは相対的πｄ２ の窒素圧を表わすつ窒素容積ΔＶはΔ＃ Ｘ 、−Ｘ２
フ３ 一〇−に等しく、θは毛細管の度ケルビンでの温度を表
わしている。
の試験セル中に保つ。２パールの相対的一定窒素圧を部
材面の一方へ８０℃、１００℃または１２０℃の温度に
於て適用する。その部材を貫通して拡散する窒素容積を
Ｊ試験セルの低圧側を封じている直径ｄ２．９ｍｌの毛
細管中に置かれた非揮発性液体の一つの滴の偏位測定Δ
−を基準として計算される。測定は一定流速からはじめ
て約６０分間行なう。透過率Ｑは式 ％式％ に・従ってｍ”／Ｐａ・８で表現される。ここにΔＶは
時間Δｔの終りに於てこの毛細管中に捕集された窒素容
積を表わし、ｅは部材の厚さを示し、Ｓは試験を行って
いる部材の断面を示し、ΔＰは相対的πｄ２ の窒素圧を表わすつ窒素容積ΔＶはΔ＃ Ｘ 、−Ｘ２
フ３ 一〇−に等しく、θは毛細管の度ケルビンでの温度を表
わしている。
第１図から第４図は、毛細管中の液滴の傷で示した偏位
Δｋを分で示した時間Δｔの函数としてグラフ的に表現
することはよって、諸実施例に於テ婦うれた透過率結果
を描いている。このようＫ、直線が得られ、その横軸と
の角度αは問題としている部材の透過率を表わし、角度
αの切線の値は透過率とともに減少亨る。本発明に従っ
てグラフト化処理をしなかった同一の弾性体隔膜によっ
て構成されている分離用部材の透過率を、比較すること
によって、その中で見ることもできる。
Δｋを分で示した時間Δｔの函数としてグラフ的に表現
することはよって、諸実施例に於テ婦うれた透過率結果
を描いている。このようＫ、直線が得られ、その横軸と
の角度αは問題としている部材の透過率を表わし、角度
αの切線の値は透過率とともに減少亨る。本発明に従っ
てグラフト化処理をしなかった同一の弾性体隔膜によっ
て構成されている分離用部材の透過率を、比較すること
によって、その中で見ることもできる。
第１図に於て、直線Ｄ１．Ｄ２．Ｄ３．Ｄ５及びＤツ
はグラ７トポリウレタン（デスモパン３８５）からつく
った分離用部材について実施例１，２．３．５及び７に
於て１００℃で得られた透過率を描いており、一方、曲
線りはグラフト化されていないデスモパン３８５からつ
くった分離用部材に関し、て得られた結果を描いている
。
はグラ７トポリウレタン（デスモパン３８５）からつく
った分離用部材について実施例１，２．３．５及び７に
於て１００℃で得られた透過率を描いており、一方、曲
線りはグラフト化されていないデスモパン３８５からつ
くった分離用部材に関し、て得られた結果を描いている
。
第２図に於て、Ｄ４ ＋ Ｉ）ｓ ｗ Ｄ６ はグラフ
ト化デスモパン３８５からつくった分離用部材について
実施例４，５及び６に於て１２０℃で得られた透過率を
描いており、一方、曲線Ｄ′はグラフト化されていない
デスモパンからつくった分離用部材について得られた結
果を描いている。
ト化デスモパン３８５からつくった分離用部材について
実施例４，５及び６に於て１２０℃で得られた透過率を
描いており、一方、曲線Ｄ′はグラフト化されていない
デスモパンからつくった分離用部材について得られた結
果を描いている。
第３図に於て、曲線Ｄ８からＤνは本発明によるグラフ
ト化されたポリウレタンからつくった分離用部材につい
て実施例８から１２に於て１００℃で得られた透過率を
描き、一方、線びはグラフト化すｔしていないウレパン
からつくった分離用部材に関するものである。
ト化されたポリウレタンからつくった分離用部材につい
て実施例８から１２に於て１００℃で得られた透過率を
描き、一方、線びはグラフト化すｔしていないウレパン
からつくった分離用部材に関するものである。
第４図に於て、線ＤｗからＤ１６はグラフト化されたポ
リウレタン（ニスティン）からつくった分離用部材に関
して１００℃で得られた透過率を描き、一方、線Ｄ＃は
グラフト化されていないニスティンからつくった分離用
部材に関するものである。
リウレタン（ニスティン）からつくった分離用部材に関
して１００℃で得られた透過率を描き、一方、線Ｄ＃は
グラフト化されていないニスティンからつくった分離用
部材に関するものである。
実施例１
寸法が１００Ｘ１００腸で厚さ２．２腸の平らな隔膜を
使用し、これは商標名デスモパン３８５として知られて
いるポリクレタ／からつくったものであり、そして次の
単純化した化学式をもつものである： Ｏ。
使用し、これは商標名デスモパン３８５として知られて
いるポリクレタ／からつくったものであり、そして次の
単純化した化学式をもつものである： Ｏ。
ＮＣＯ
この隔膜を３０分間アクリル酸中で２１℃で浸漬した。
次にそれを８０℃のプレス下で２時間、１ＭＰａの圧力
で保った。次にそれをアルきニウムで包んで２ＭｅＶの
エレクトロンにより５メガラドの線量で照射した。
で保った。次にそれをアルきニウムで包んで２ＭｅＶの
エレクトロンにより５メガラドの線量で照射した。
照射後に於てグラフト化された七ツマ−の度合は初期重
量と比較して重量で９．３ ％であり、処理後の膜の厚
さＱ工２．３８１１１である。ｉｏｏ℃での窒素に対す
る透過率は第１図の＃Ｄｚで示される。処理前に於て、
その透過率ＱｏＤは１５８．１０−１８ｍ ２／５−Ｐ
ａで、処理後はその透過率Ｑ１は１４３−１０−１８ｍ
２／５−Ｐａであり、９％小す＜ｅッだ。
量と比較して重量で９．３ ％であり、処理後の膜の厚
さＱ工２．３８１１１である。ｉｏｏ℃での窒素に対す
る透過率は第１図の＃Ｄｚで示される。処理前に於て、
その透過率ＱｏＤは１５８．１０−１８ｍ ２／５−Ｐ
ａで、処理後はその透過率Ｑ１は１４３−１０−１８ｍ
２／５−Ｐａであり、９％小す＜ｅッだ。
実施例２
実施例１と同等のデス上パフ３８５隔膜を処理する。
この隔膜を１時間エチレングリコールアクリレート中に
３０℃で浸漬し、次いで１時間５０’０で浸漬した。隔
膜を２時間８０℃でそして周辺温度４８時間ｌ ＭＰａ
の圧力下に保った。次に５メガラドの線量で２ ＭｅＶ
の電子線下で照射を実施した。
３０℃で浸漬し、次いで１時間５０’０で浸漬した。隔
膜を２時間８０℃でそして周辺温度４８時間ｌ ＭＰａ
の圧力下に保った。次に５メガラドの線量で２ ＭｅＶ
の電子線下で照射を実施した。
照射によるグラフト化モノマの度合（ＡＥＧ ）は隔膜
の初期重量と比べて重量で１１％であり、隔膜１： の厚みは２．３４鵬である。
の初期重量と比べて重量で１１％であり、隔膜１： の厚みは２．３４鵬である。
１００”Ｃでの窒素に対する透過率は第１図の線）で示
される。その透過率Ｑ２は１２．９・１０−１６ｍ１／
８・Ｐａであり、１８．４１６小さくなったことを示す
る 実施例３ 実施例１及び２と同じデスモパン３８５１１１ＭＩ［ヲ
処理する。これをビニルピロリドン飽和蒸気中に２４時
間６０℃で置き、次Ｋ ２ ＭｅＶのエロクトロン下で
５メガラドの線量で以て照射する。照射後ツクラフト化
されたモノマーの度合（ｖＰ０２）ハ隔膜の初期重量と
比べて重量で６．６ ％であり、処理された隔膜の厚さ
は２．４０−である。
される。その透過率Ｑ２は１２．９・１０−１６ｍ１／
８・Ｐａであり、１８．４１６小さくなったことを示す
る 実施例３ 実施例１及び２と同じデスモパン３８５１１１ＭＩ［ヲ
処理する。これをビニルピロリドン飽和蒸気中に２４時
間６０℃で置き、次Ｋ ２ ＭｅＶのエロクトロン下で
５メガラドの線量で以て照射する。照射後ツクラフト化
されたモノマーの度合（ｖＰ０２）ハ隔膜の初期重量と
比べて重量で６．６ ％であり、処理された隔膜の厚さ
は２．４０−である。
１００℃での窒素に対する透過率は第１図の線Ｄ３によ
って示される。その透過率Ｑ３は１３１１０−”ｍ”／
ｓ’Ｐａであり、１７チ小さくなったことを示している
。
って示される。その透過率Ｑ３は１３１１０−”ｍ”／
ｓ’Ｐａであり、１７チ小さくなったことを示している
。
実施例４
前述各実施例と同じのヂスモパン３８５ｔ９１１１を処
理する。この隔膜は飽和の７クリロニトリル蒸気中で４
０℃で３時間保持する。薄いアルεニウムフィルム駕％
崎鴬中に包んで、隔膜な次に２ＭｅＶの電子線下で５メ
ガラドの照射線量で照射する。照射後のグラフト化され
たモノマーの度合は隔膜の初期重量と比較して重量で７
−である。そして処理された隔膜の厚さは２．２２鵬で
ある。
理する。この隔膜は飽和の７クリロニトリル蒸気中で４
０℃で３時間保持する。薄いアルεニウムフィルム駕％
崎鴬中に包んで、隔膜な次に２ＭｅＶの電子線下で５メ
ガラドの照射線量で照射する。照射後のグラフト化され
たモノマーの度合は隔膜の初期重量と比較して重量で７
−である。そして処理された隔膜の厚さは２．２２鵬で
ある。
ｇｉ素に対する１２０℃での透過率はｆａ２図の線Ｄ４
によって示される。非処理隔膜の１２０℃での透過率Ｑ
ｏ（１２０）は２２７１０−”ｍ”／５−Ｐａであり、
処理した隔膜の透過率Ｑ４（１２０）は１９４・１０−
″”ｍ２／ｅｒＰａであり、１４．５９１小さくなった
ことを示す。
によって示される。非処理隔膜の１２０℃での透過率Ｑ
ｏ（１２０）は２２７１０−”ｍ”／５−Ｐａであり、
処理した隔膜の透過率Ｑ４（１２０）は１９４・１０−
″”ｍ２／ｅｒＰａであり、１４．５９１小さくなった
ことを示す。
実施例５
前記諸実施例と同じデスモパン３８５の隔膜を処理する
。この隔膜を７クリロニトリル蒸気相中に４０℃で５時
間保つ。これを薄いアルミニウムフイ“ムに、包んで、
２．５ＭｅＶの電子線下で５メがラドの照射線量で照射
する。照射後のグラフト化されたモノマーの度合（ＡＮ
）は隔膜の初期重量と比較して重量で１２−であり、
処理された隔膜の厚さ４は２．３２農である。
。この隔膜を７クリロニトリル蒸気相中に４０℃で５時
間保つ。これを薄いアルミニウムフイ“ムに、包んで、
２．５ＭｅＶの電子線下で５メがラドの照射線量で照射
する。照射後のグラフト化されたモノマーの度合（ＡＮ
）は隔膜の初期重量と比較して重量で１２−であり、
処理された隔膜の厚さ４は２．３２農である。
８０℃での窒素に対するその透過率は処理前で７２・１
０−１８ｍ”／ａ−Ｐａ、処理後で３７−１０″″”
ｍ”／５−Ｆｈであり、すなわち４８−小さくなった。
０−１８ｍ”／ａ−Ｐａ、処理後で３７−１０″″”
ｍ”／５−Ｆｈであり、すなわち４８−小さくなった。
１００’０忙於ては、窒素に対する透過率。ａ（１００
）は１２２１０−１＠ｍｇ／、、ｐａであって、２２．
８ ％小さくなった。１２０℃に於ては、窒素に対する
その透過率はｌ／Ｅ２図のＩＩ！ＤＢで示される。それ
は処理前で２２７・１０−”ｍ”／ａ−Ｐａ、処理後テ
１７７・１０−１”ｍ”／５−ＦＢで、２２ ｆＬ小８
＜ ｌｋ）だ。
）は１２２１０−１＠ｍｇ／、、ｐａであって、２２．
８ ％小さくなった。１２０℃に於ては、窒素に対する
その透過率はｌ／Ｅ２図のＩＩ！ＤＢで示される。それ
は処理前で２２７・１０−”ｍ”／ａ−Ｐａ、処理後テ
１７７・１０−１”ｍ”／５−ＦＢで、２２ ｆＬ小８
＜ ｌｋ）だ。
処ｙａｍ後の隔膜の機械的性質は次の＃１１表に示され
ている。
ている。
ショアーＡ硬度 （Ｐｔｓ） ８２
８８Ｄ工ｎｃ＠ｒｚ （ｐｔａ
） ８１ ８７１００１１伸長時のヤン
グ率 （’ｋＫＰａ） ５−６ ６．
１２００−伸長時のヤング率 （ＭＰａ） ７．
３ ８−９破壊荷重 （ＭＰａ）
３１．８−５６．０ ４２．２破断伸長率
（＊ ） ６５０−６９０ ６６５冷間挙動、デー
マンＴＩＯ（℃） −３７−３２実施例６ 前記諸実施例と同じデスモパン６８５の隔膜を処理した
。
８８Ｄ工ｎｃ＠ｒｚ （ｐｔａ
） ８１ ８７１００１１伸長時のヤン
グ率 （’ｋＫＰａ） ５−６ ６．
１２００−伸長時のヤング率 （ＭＰａ） ７．
３ ８−９破壊荷重 （ＭＰａ）
３１．８−５６．０ ４２．２破断伸長率
（＊ ） ６５０−６９０ ６６５冷間挙動、デー
マンＴＩＯ（℃） −３７−３２実施例６ 前記諸実施例と同じデスモパン６８５の隔膜を処理した
。
この隔膜をアクリロニトリル飽和蒸気中で５０℃で１時
間半保ち、次に薄いアルミ箔に包んで、２ＭｅＶの加速
電子線下で５メがうＰの線量で照射する。照射後のグラ
フト化されたモノマーの度合（ＡＮ）は隔膜の初期重量
と比較して重量で１５．５チであり、処理隔膜の厚さは
２．５３膓である。
間半保ち、次に薄いアルミ箔に包んで、２ＭｅＶの加速
電子線下で５メがうＰの線量で照射する。照射後のグラ
フト化されたモノマーの度合（ＡＮ）は隔膜の初期重量
と比較して重量で１５．５チであり、処理隔膜の厚さは
２．５３膓である。
１２０℃での窒素に対するその透過率は第２図の線Ｄ６
によって示される。その透過率Ｑｌｌ（１２０）は１７
４１０−１８ｍ２／５−Ｐａで、２３．３ ％小さくな
ったことを示す。
によって示される。その透過率Ｑｌｌ（１２０）は１７
４１０−１８ｍ２／５−Ｐａで、２３．３ ％小さくな
ったことを示す。
実施例７
前記諸実施例と同じデスモパン３８５の隔膜を処理する
。
。
この隔膜なヘキサンジオールジアクリレート中に１９℃
で６時間浸漬し、羨（・で圧力（Ｉ ＭＰ＆ ）ドで８
０℃で２時間及び周辺温度で４８時間保つ。
で６時間浸漬し、羨（・で圧力（Ｉ ＭＰ＆ ）ドで８
０℃で２時間及び周辺温度で４８時間保つ。
隔膜を次に２Ｍｅｖの加速電子線下で５メがラドの線量
で照射する。照射後のグラフト化された七ツマ−の度合
は４．５ ％であり、処理隔膜の厚さは２．３９１１１
”ｔ’アロ。
で照射する。照射後のグラフト化された七ツマ−の度合
は４．５ ％であり、処理隔膜の厚さは２．３９１１１
”ｔ’アロ。
１００℃での窒素に対するその透過率は第１図の線りに
よって示される。この透過率Ｑ７（１００）は１４０１
０−”ｍ”／ｓ・Ｐａであり、１１．３％小さくなった
ことを示している。
よって示される。この透過率Ｑ７（１００）は１４０１
０−”ｍ”／ｓ・Ｐａであり、１１．３％小さくなった
ことを示している。
実施例８
商標名ウレパンＨＵ ７２１として知られているポリウ
レタンからつくった１ ００ＸＩ ＤＯ鵬で厚さ２．２
腸の平らな隔膜を使用する。この製品の単純化した化学
式は ＮＨ−（０−Ｃ’０−ＮＨ−（ＣＨ２） ４−ＮＨ）ｎ
−ＣＯ−０−である。
レタンからつくった１ ００ＸＩ ＤＯ鵬で厚さ２．２
腸の平らな隔膜を使用する。この製品の単純化した化学
式は ＮＨ−（０−Ｃ’０−ＮＨ−（ＣＨ２） ４−ＮＨ）ｎ
−ＣＯ−０−である。
この隔膜を実施例１と同じ含浸及び照射の条件を用いて
処理する。
処理する。
次の結果が得られるニ
グラフト化されたアクリル酸の水準： １４．３ ％処
理後の隔膜の厚さ ： ２．２１鵬１０
０℃での窒素に対する透過率 ：第３図の＃Ｄａ処理前
の透過率 ＱｏＵ（１００） ：１８６・１０−”
ｍ”／ｓ・Ｐａ処理後の透過率 Ｑｓ（１００）
：１３１・１０″″”ｍ”／ｓ・Ｐａ低Ｆ度
：２９．６％実施例９ 実施例８と同じ隔膜をエチレングリコールアクＩ）Ｖ−
）（ＡＵＧ）中で３０℃で１時間浸漬する。
理後の隔膜の厚さ ： ２．２１鵬１０
０℃での窒素に対する透過率 ：第３図の＃Ｄａ処理前
の透過率 ＱｏＵ（１００） ：１８６・１０−”
ｍ”／ｓ・Ｐａ処理後の透過率 Ｑｓ（１００）
：１３１・１０″″”ｍ”／ｓ・Ｐａ低Ｆ度
：２９．６％実施例９ 実施例８と同じ隔膜をエチレングリコールアクＩ）Ｖ−
）（ＡＵＧ）中で３０℃で１時間浸漬する。
隔膜を次に１トンの圧力下で８０℃に於て２時間、そし
て周辺温度に於て４８時間保つ。照射は、空気の存在し
ない状態で、２ ＭｅＶめ電子線下で５メがラドの線量
で実施する。
て周辺温度に於て４８時間保つ。照射は、空気の存在し
ない状態で、２ ＭｅＶめ電子線下で５メがラドの線量
で実施する。
次の結果が得られるニ
グラフト化されたＡＥＧ水準 ７６．６％処理後
の隔膜の厚さ ：２．４５１１１１００℃
での窒素に対する透過率 ：ａＩ３図の線Ｄ９処理後の
透過率 ：１３６・１０″″”ｍ”／
５−Ｐａ低ド度 ：２７−実
施例１０ 実施例８及び９と同じ隔膜を実施例３の方法に従ってビ
ニルピロリドン（ｖｐｏ２）で以て処理する。
の隔膜の厚さ ：２．４５１１１１００℃
での窒素に対する透過率 ：ａＩ３図の線Ｄ９処理後の
透過率 ：１３６・１０″″”ｍ”／
５−Ｐａ低ド度 ：２７−実
施例１０ 実施例８及び９と同じ隔膜を実施例３の方法に従ってビ
ニルピロリドン（ｖｐｏ２）で以て処理する。
次の結果が得られるニ
グラフト化されたｖｐｏ、水準 ： ａ、ｉ ｓ処
理後の隔膜の厚さ ： ２．２０１１Ｂ１
００℃での窒素に対する透過率 ：第３図の線ＤＩＯ処
理後の透過率 ＱＩＧ（１００） ：１７５・１０−
”ｍ”／５−Ｐａ低下度
： ５．９１Ｇ実施例１１ 実施例８から１０と同じ隔膜を実施例５と同じに処理す
る。次の結果が得られる： 処理後の隔膜の厚さ ：２．５８鵬８０℃
での窒素に対する透過率： 処理前の隔膜 Ｑｏ（８０） ：６３・１０−１
８ｍ＋１／８・Ｐａ処理後の隔膜 Ｑｎ（８０）
： ３０ ・１０−”ｍ２／５−Ｐａ低下度
：５２優１００℃での１素に対
する透過率 ：第３図の曲線Ｄｌｌ処理後の隔膜 Ｑ、
、（１００） ： １４２ ・１０−１８ｍ２／８
−＆低下度 ：２３．７チ
機械的性質（第２表） 第 ２ 表 ショアーＡ硬度 （ｐｔ、ｓ） ７ｆ３
７８ＤＩＤＣ硬度 （Ｐｔｓ）
７７ ７６１００チ伸張ヤング率 （ＭＰ
ａ） ６．２ ８．０破壊荷重
（ＭＰａ） ２２．８ ２４−０破断
伸長率 （＊） ３８０ ２８０
−３５０冷間挙動、ｒ−−ｒｙ’Ｍｏ （℃）
−２８，５−２７実施例１２ 実施例８と１１の場合と同じ隔膜を実施例７と同じに処
理する。得られた結果は次の通りである。
理後の隔膜の厚さ ： ２．２０１１Ｂ１
００℃での窒素に対する透過率 ：第３図の線ＤＩＯ処
理後の透過率 ＱＩＧ（１００） ：１７５・１０−
”ｍ”／５−Ｐａ低下度
： ５．９１Ｇ実施例１１ 実施例８から１０と同じ隔膜を実施例５と同じに処理す
る。次の結果が得られる： 処理後の隔膜の厚さ ：２．５８鵬８０℃
での窒素に対する透過率： 処理前の隔膜 Ｑｏ（８０） ：６３・１０−１
８ｍ＋１／８・Ｐａ処理後の隔膜 Ｑｎ（８０）
： ３０ ・１０−”ｍ２／５−Ｐａ低下度
：５２優１００℃での１素に対
する透過率 ：第３図の曲線Ｄｌｌ処理後の隔膜 Ｑ、
、（１００） ： １４２ ・１０−１８ｍ２／８
−＆低下度 ：２３．７チ
機械的性質（第２表） 第 ２ 表 ショアーＡ硬度 （ｐｔ、ｓ） ７ｆ３
７８ＤＩＤＣ硬度 （Ｐｔｓ）
７７ ７６１００チ伸張ヤング率 （ＭＰ
ａ） ６．２ ８．０破壊荷重
（ＭＰａ） ２２．８ ２４−０破断
伸長率 （＊） ３８０ ２８０
−３５０冷間挙動、ｒ−−ｒｙ’Ｍｏ （℃）
−２８，５−２７実施例１２ 実施例８と１１の場合と同じ隔膜を実施例７と同じに処
理する。得られた結果は次の通りである。
処理後の隔膜の厚さ ： ２．１８腸１０
０℃での窒素に対する透過率 ：第３図の線Ｄｌｆｔ処
理後の透過率 Ｑｌｚ （１００） ： １２３・１
０−１８ｍ”／５−Ｐａ低下度
：３３．９４９６実施例１６ 商標名ニスティンとして知られるポリウレタンからつく
り１０１００Ｘ１００の大きさで厚さ２．２腸の隔膜を
実施例１及び８の条件に従ってアクリル酸で処理する。
０℃での窒素に対する透過率 ：第３図の線Ｄｌｆｔ処
理後の透過率 Ｑｌｚ （１００） ： １２３・１
０−１８ｍ”／５−Ｐａ低下度
：３３．９４９６実施例１６ 商標名ニスティンとして知られるポリウレタンからつく
り１０１００Ｘ１００の大きさで厚さ２．２腸の隔膜を
実施例１及び８の条件に従ってアクリル酸で処理する。
結果は次の通りである。
グラフト化されたアクリル酸の度合ニア、７１処理後の
隔膜の厚さ ：２．２鵬１００℃での窒素
に対する透過率 ：第４図の線Ｄ１３処理前の透過率、
Ｑｏ（１００） ： １４９・１０−１８ｍ２／５
−Ｐａ処理後の透過率、Ｑ１３（１００） ： １３
８・１０−１８ｍ”／５−Ｐａ低下度
ニア、４％実施例１４ 実施例１３と１４の隔膜と同じ隔膜を実施例５及び１１
で用いた方法に従ってアクリロニトリルによって処理す
る。次の結果が得られる。
隔膜の厚さ ：２．２鵬１００℃での窒素
に対する透過率 ：第４図の線Ｄ１３処理前の透過率、
Ｑｏ（１００） ： １４９・１０−１８ｍ２／５
−Ｐａ処理後の透過率、Ｑ１３（１００） ： １３
８・１０−１８ｍ”／５−Ｐａ低下度
ニア、４％実施例１４ 実施例１３と１４の隔膜と同じ隔膜を実施例５及び１１
で用いた方法に従ってアクリロニトリルによって処理す
る。次の結果が得られる。
グラフト化された隔膜の厚さ ：２．２５鵬８０℃
での窒素に対する透過率： 処理前の透過率 Ｑｏ（８０） ：４４・１０″
−１８ｍ”／ｓ ・Ｐａ処理後の透過率 ＱＣｇ（８０
） ：２８１０−”ｍ”／５−Ｐａ低下［：３６１
！ １００℃での−ａ素に対する透過率 ；第４図の線Ｄ１
５処理後の透過率、（ｈ５（１００） ：１２５・
１０″″”ｍ”／ｓ ・Ｐａ低下度
：１６．１チ機械的性質（ｆＪｉｃ３表） ショアーＡ硬度 （Ｐｔｓ） ８８
８９ＤＩＤＣ硬度 （Ｐｔ８） ｆ
３９ ８７１００％ヤング率 （ｙａ）
７，４ ７．４２００％ヤング率
（ＭＰａ） １２．５ １４．１破
断伸長率 （５Ｇ） ５２０ ５
６０冷間挙動 （’Ｏ） −２７，５−
２６実施例１６ リレートで以て処理する。次の結果が得られる。
での窒素に対する透過率： 処理前の透過率 Ｑｏ（８０） ：４４・１０″
−１８ｍ”／ｓ ・Ｐａ処理後の透過率 ＱＣｇ（８０
） ：２８１０−”ｍ”／５−Ｐａ低下［：３６１
！ １００℃での−ａ素に対する透過率 ；第４図の線Ｄ１
５処理後の透過率、（ｈ５（１００） ：１２５・
１０″″”ｍ”／ｓ ・Ｐａ低下度
：１６．１チ機械的性質（ｆＪｉｃ３表） ショアーＡ硬度 （Ｐｔｓ） ８８
８９ＤＩＤＣ硬度 （Ｐｔ８） ｆ
３９ ８７１００％ヤング率 （ｙａ）
７，４ ７．４２００％ヤング率
（ＭＰａ） １２．５ １４．１破
断伸長率 （５Ｇ） ５２０ ５
６０冷間挙動 （’Ｏ） −２７，５−
２６実施例１６ リレートで以て処理する。次の結果が得られる。
固定されたヘキサンジオール
シアクレートの水準 ：５−処理後の隔膜
の厚さ ：２．１７鵬１００℃での窒素に
対する透過率 ：第４図の線Ｄ１６処理後の透過率、Ｑ
ｘａ（１００） ：１３０１０−”ｍ”／５−Ｐａ低
下度 ： １２．７チ上記諸
実施例に於て得られた結果を添付の第４表で総括する。
の厚さ ：２．１７鵬１００℃での窒素に
対する透過率 ：第４図の線Ｄ１６処理後の透過率、Ｑ
ｘａ（１００） ：１３０１０−”ｍ”／５−Ｐａ低
下度 ： １２．７チ上記諸
実施例に於て得られた結果を添付の第４表で総括する。
この表は最良の結果はグラフト化モノマーとしてアクリ
ロニトリルを用いるときに得られることを示している。
ロニトリルを用いるときに得られることを示している。
第 ４ 表
膜 ウレパン
モノマー 対窒素透過率
固定度 ８０ ’０に於て １００″ＯＫ於て。
（’ｊ） （ｍ２：５−ＰａＸＩＱ−１８）
［ト処理 ６３
１８６（０８０） （０１００） ｒクリル酸 １４．３
１５１ ２９．６＊Ｌチレング
リコールアクリレート ６．６
１３＜５ ２７１！２ニルピロリＰン
８．１ １７５
５．９％ｒクリロニトリル １
．０ ３０ ５２多 １４２ ２５．７％＼
キサンジオールジアクリレート７．９
１２３３３．９１６エステイン （％） （ｍ”：５−ＰａＸ１Ｏ−１８）Ｑ
低ｆ度 Ｑ 低Ｆ度 ４４ １４９ （０゜８０） （０゜１００）７・３
１３８ ７．４チア・７
１２１ １Ｂ、８チ１５ ２８’
３６チ １２５ １６．１チ５
１３０ １２．７チ
［ト処理 ６３
１８６（０８０） （０１００） ｒクリル酸 １４．３
１５１ ２９．６＊Ｌチレング
リコールアクリレート ６．６
１３＜５ ２７１！２ニルピロリＰン
８．１ １７５
５．９％ｒクリロニトリル １
．０ ３０ ５２多 １４２ ２５．７％＼
キサンジオールジアクリレート７．９
１２３３３．９１６エステイン （％） （ｍ”：５−ＰａＸ１Ｏ−１８）Ｑ
低ｆ度 Ｑ 低Ｆ度 ４４ １４９ （０゜８０） （０゜１００）７・３
１３８ ７．４チア・７
１２１ １Ｂ、８チ１５ ２８’
３６チ １２５ １６．１チ５
１３０ １２．７チ
第１図から！４４図は各種の隔膜の窒素がスに対する透
過性を示すものであるが、ｒ：、 、 ｎ／ 、 Ｄｌ
Ｉ 及びＤ″′はいずれもグラフト化を行なわない隔膜
についてのものであり、ＤｌからＤｌ６は実施例１から
実施例１６に記載の本発明によるグラフト処理を施こし
た隔膜についての透過性を示すものである。 代理人 浅 村 皓 手続補正書（１幻 昭和５７年／１月ヲ日 特許庁長官殿 １、事件の表示 昭和５７ 年特許願第１６２０８８ 号３、補１１ミ
をする者 ・Ｉｉｌ’ｌとの関係 特許出釉人 １１所 氏 ８ コミツサリア タ レネルイー アト
ミーク（名 ｔａ＋１ ４、代理人 ５、補ｉＥ命令の日付 昭１１１ 年 月 日６、補正により
増加する発明の数 明細書の浄書 （内容に変更なし） 手続補正書（方式） 昭和！／年−月な日 特許庁長官殿 １、事件の表示 昭和、≦“？年特許願第７ご一ρ？Ｐ 号２、発明の
名称 分戴浦搾村 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 ４、代理人 ５、補正命令の日付 昭和２年７ 月２ζ日 ６、補正により増加する発明の数 ７、補正の対象 願ｉｕ ’）発ｌ／ｌシＸＬＥ所の賛
過性を示すものであるが、ｒ：、 、 ｎ／ 、 Ｄｌ
Ｉ 及びＤ″′はいずれもグラフト化を行なわない隔膜
についてのものであり、ＤｌからＤｌ６は実施例１から
実施例１６に記載の本発明によるグラフト処理を施こし
た隔膜についての透過性を示すものである。 代理人 浅 村 皓 手続補正書（１幻 昭和５７年／１月ヲ日 特許庁長官殿 １、事件の表示 昭和５７ 年特許願第１６２０８８ 号３、補１１ミ
をする者 ・Ｉｉｌ’ｌとの関係 特許出釉人 １１所 氏 ８ コミツサリア タ レネルイー アト
ミーク（名 ｔａ＋１ ４、代理人 ５、補ｉＥ命令の日付 昭１１１ 年 月 日６、補正により
増加する発明の数 明細書の浄書 （内容に変更なし） 手続補正書（方式） 昭和！／年−月な日 特許庁長官殿 １、事件の表示 昭和、≦“？年特許願第７ご一ρ？Ｐ 号２、発明の
名称 分戴浦搾村 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 ４、代理人 ５、補正命令の日付 昭和２年７ 月２ζ日 ６、補正により増加する発明の数 ７、補正の対象 願ｉｕ ’）発ｌ／ｌシＸＬＥ所の賛
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ｔｌ） 材料が、ポリウレタン、ｆｌ？リクロロデレ
ン、シリコーン、エチレン−アクリル＆ ＩＪマー例、
ｔ ＆−Ｊ’エチレン−メチルアクリレートコーリマー
、ポリインブチレン、ポリノルが一ネン、ぼりブタジェ
ン−アクリロニトリル、ポリブタジェン、−リイソデチ
レンーイソデレン、ポリイソプレン１、クロ１：ｌ ス
ルホニ／ＷＩｌ化１１７１チレン、−リエチレンーボリ
テロピレン、ホリエチレンーデｃＩＶ！レンージエン、
及びエチレンポリサルファイド、を含む群から選ばれる
弾性体の部材または隔膜から成、す；この弾性体が、ア
クリル酸、エチレングリプールアクリレート、アクリロ
ニトリル、−二ルぜロリＷン、ヘキサンジオールジアク
リレート、ジエチレングリコールジアクリレート、テト
ラエチレングリコールジアクリレート及びポリエチレン
グリー−ルジアクリレートを含む群から選ばれるモノ不
飽和及び（または）ポリ不飽和の七ツマ−によってグラ
フト化されている；分離用部材。 （２） グラフト化モノマーの度合が弾性体と比べて
重量で２から３０９６である、特許請求の範囲第１項に
記載の部材。 （３） 隔膜がアクリロニトリルによってグラフト化
されたぼりウレタンからつくられる、特許請求の範囲第
１項及び第２項に記載の部材。 （４） １ジウレタン、ホリクロロデレン、シリコー
ン、エチレン−メタクリレートコポリマーのようなエチ
レン−アクリルポリマー、ぼりインブチレン、プリノル
？−ネン、ぼり！タジエン−７クリロニトリル、ｙｌｔ
９ｆタジエン、ポリイソブチレン−（ソゾレン、テリイ
ソプレン、クロロスルホン１１１化＆リエチレン、ポリ
エチレンーｆ ａ ｔレン、ホリエチレンーゾロビレン
ージエン、及ヒエチレンーポリサルファイＰ、を含む群
から選ばれる弾性体からつくられる隔膜について、アク
リル酸、エチレングリコールアクリレート、アクリロニ
トリル、ビニルピロリドン、ヘキサンジオールジアクリ
レート、ジエチレングリコールジアクリレート、テトラ
エチレングリコールシアクリレート。 及びポリエチレングリコールジアクリレートを含む群か
ら選ばれるモノ不飽和及び（または）ポリ不飽和モノマ
ーによって含浸を行ない、かつ、このように含浸した隔
膜にその厚み全体にわたって弾性体ヘモツマ−をグラフ
トさせるために電離線による照射を行なう、特許請求の
範囲第１項から第３項のいずれかに記載の分離用部材の
製造方法。 （５） 弾性体隔膜を液体状態にある七ツマー中で含
浸することによって含浸を特徴する特許請求の範囲第４
項に記載の方法。 （６） 七ツマ−が周辺温度から８０℃の範囲の温度
にある、特許請求の範囲第５項に記載の方法。 Φ （７） 弾性体隔膜をモノマー飽和蒸気の中に保つこ
とによって含浸を特徴する特許請求の範囲第６項に記載
の方法。 （８） 七ツマ−が隔膜の厚みの中゛□に拡散するの
を助けるために熱時かつ圧力下でモノマー含浸弾性体隔
膜の処理を、照射前Ｋ、行なう、特許請求の範囲第４項
に記載の方法。 （９） Ｉ ＭｅＶから４ ＭｅＶの間のエネルギー
水準をもつ加速された電子線によって照射を行なう、特
許請求の範囲第４項に記載の方法。 （１４照射線量が３メガラドから６メゴツドである、特
許請求の範囲第９項に記載の方法。 α１）特許請求の範囲第１項から第３項のいずれかに記
載の弾性体分離用部材の航空機及び陸上車用油圧−空気
圧式サスペンジョン系への応用。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8117653 | 1981-09-18 | ||
| FR8117653A FR2513256A1 (fr) | 1981-09-18 | 1981-09-18 | Element separateur en elastomere, son procede de preparation et son utilisation dans les systemes de suspension hydropneumatique |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58109105A true JPS58109105A (ja) | 1983-06-29 |
Family
ID=9262271
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16208882A Pending JPS58109105A (ja) | 1981-09-18 | 1982-09-17 | 分離用部材 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0077227A1 (ja) |
| JP (1) | JPS58109105A (ja) |
| FR (1) | FR2513256A1 (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2610326B1 (fr) * | 1987-02-02 | 1989-05-05 | Saint Gobain Vitrage | Couche transparente en polyurethane resistant a l'embuage, procede de fabrication et vitrage muni de cette couche |
| FR2616776B1 (fr) * | 1987-06-16 | 1989-08-18 | Saint Gobain Vitrage | Couche adhesive utilisee dans la fabrication de vitrages feuilletes, procede de fabrication et vitrages feuilletes comprenant une telle couche |
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Also Published As
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| EP0077227A1 (fr) | 1983-04-20 |
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