JPS5810526A - ガスの圧縮方法および装置 - Google Patents
ガスの圧縮方法および装置Info
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- JPS5810526A JPS5810526A JP57104667A JP10466782A JPS5810526A JP S5810526 A JPS5810526 A JP S5810526A JP 57104667 A JP57104667 A JP 57104667A JP 10466782 A JP10466782 A JP 10466782A JP S5810526 A JPS5810526 A JP S5810526A
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- JP
- Japan
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- gas
- plant
- compressor
- pressure ratio
- compressing
- Prior art date
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
- F25J3/04109—Arrangements of compressors and /or their drivers
- F25J3/04115—Arrangements of compressors and /or their drivers characterised by the type of prime driver, e.g. hot gas expander
- F25J3/04121—Steam turbine as the prime mechanical driver
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K27/00—Plants for converting heat or fluid energy into mechanical energy, not otherwise provided for
- F01K27/02—Plants modified to use their waste heat, other than that of exhaust, e.g. engine-friction heat
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D25/00—Pumping installations or systems
- F04D25/02—Units comprising pumps and their driving means
- F04D25/024—Units comprising pumps and their driving means the driving means being assisted by a power recovery turbine
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
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- F25J3/04012—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit by compression of warm gaseous streams; details of intake or interstage cooling
- F25J3/04018—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit by compression of warm gaseous streams; details of intake or interstage cooling of main feed air
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- F25J3/04521—Coupling of the air fractionation unit to an air gas-consuming unit, so-called integrated processes
- F25J3/04612—Heat exchange integration with process streams, e.g. from the air gas consuming unit
- F25J3/04618—Heat exchange integration with process streams, e.g. from the air gas consuming unit for cooling an air stream fed to the air fractionation unit
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- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
- F25J2230/04—Compressor cooling arrangement, e.g. inter- or after-stage cooling or condensate removal
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
- F25J2230/06—Adiabatic compressor, i.e. without interstage cooling
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
- F25J2240/70—Steam turbine, e.g. used in a Rankine cycle
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
- F25J2290/02—Comparison of processes or apparatuses
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
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- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
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- Sorption Type Refrigeration Machines (AREA)
- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Feeding, Discharge, Calcimining, Fusing, And Gas-Generation Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はガスを圧縮する方法および装置に関するもので
ある。
ある。
多くの工業工種は、高圧におけるガスの連続供給に依存
する。これらには、供給空気が典型的には5〜9バール
絶対圧であることを必要とする空気の極低温分嬉、なら
びにアンモニア合成ガスが典型的にはxoo−:zso
ノマール絶対圧であることを必要とするアンモニアの合
成がアル。
する。これらには、供給空気が典型的には5〜9バール
絶対圧であることを必要とする空気の極低温分嬉、なら
びにアンモニア合成ガスが典型的にはxoo−:zso
ノマール絶対圧であることを必要とするアンモニアの合
成がアル。
従来、ガスをほぼ等視的に圧縮するのが良好な慣行であ
ると考えられており、この理由で本出願人の知る限り空
気分離プラントおよびアンモニアプラントに関する全て
のコンプレッサは中間冷却器により分離された複数の圧
縮工程からなっている。中間冷却器は一般に空気または
水で冷却され。
ると考えられており、この理由で本出願人の知る限り空
気分離プラントおよびアンモニアプラントに関する全て
のコンプレッサは中間冷却器により分離された複数の圧
縮工程からなっている。中間冷却器は一般に空気または
水で冷却され。
冷却水からエネルギを回収しようと試みているが。
回収される有用エネルギの量は典型的には800〜13
0℃である冷却水の比較的低温度のため最小であった。
0℃である冷却水の比較的低温度のため最小であった。
今回1.i1立されている慣行に反し、圧縮はほぼ断熱
的に行なうべきであることが突き止め°られた。
的に行なうべきであることが突き止め°られた。
圧縮比が充分高ければ、コンプレッサから出るガスは、
コンプレッサの駆動を助けるため使用しうるグレート9
の高いエネルギを供給するのに充分な温度になるであろ
う。断熱的にガスを圧縮するのに要する燃料の量は好1
橿条件下でガスを等視的に圧縮するのに要する燃料の量
より大であるが、断熱圧縮されたガスからは有用なエネ
ルギを回収することができ、これはコンプレッサの駆動
に役立てるため直接的または間接的に使用する場合、慣
用の4温コンプレツサで使用するよりもガスの圧縮VC
1!!用される燃料を少な(することができる。これに
対し、慣用のすなわち等視的コンプレッサと関連する中
間冷却器から回収しうろ有用エネルギの量は比較した場
合極めて少な(So 本発明によれば、少なくとも2.5:1の圧力比により
ほぼ断熱的にガスを圧縮して熱ガスを生成させ、この熱
ガスを冷却剤との熱交換により冷却し、この冷却剤を使
用して前記ガスを圧縮するだめのエネルギの1部を供給
する工程からなるガスの圧縮方法が提供される。
コンプレッサの駆動を助けるため使用しうるグレート9
の高いエネルギを供給するのに充分な温度になるであろ
う。断熱的にガスを圧縮するのに要する燃料の量は好1
橿条件下でガスを等視的に圧縮するのに要する燃料の量
より大であるが、断熱圧縮されたガスからは有用なエネ
ルギを回収することができ、これはコンプレッサの駆動
に役立てるため直接的または間接的に使用する場合、慣
用の4温コンプレツサで使用するよりもガスの圧縮VC
1!!用される燃料を少な(することができる。これに
対し、慣用のすなわち等視的コンプレッサと関連する中
間冷却器から回収しうろ有用エネルギの量は比較した場
合極めて少な(So 本発明によれば、少なくとも2.5:1の圧力比により
ほぼ断熱的にガスを圧縮して熱ガスを生成させ、この熱
ガスを冷却剤との熱交換により冷却し、この冷却剤を使
用して前記ガスを圧縮するだめのエネルギの1部を供給
する工程からなるガスの圧縮方法が提供される。
多(の設備においては単一のガスコンプレッサしか存在
しないのが現実であり、このような具体列の湯汗エネル
ギは置部的にまたは間接的に喫されてこの単一コンプレ
ッサを駆動させるのに役立てるっ一連のコンプレッサを
使用する場合は、たとえば第1のコンプレッサから出る
冷却剤に関連するエネルギを1吏用してたとえば第2も
しくは第3のコンプレッサを駆動させるのに役立てるが
。
しないのが現実であり、このような具体列の湯汗エネル
ギは置部的にまたは間接的に喫されてこの単一コンプレ
ッサを駆動させるのに役立てるっ一連のコンプレッサを
使用する場合は、たとえば第1のコンプレッサから出る
冷却剤に関連するエネルギを1吏用してたとえば第2も
しくは第3のコンプレッサを駆動させるのに役立てるが
。
実際上エネルギは全コンプレッサに配分するための共通
源に笑すのが現実である。
源に笑すのが現実である。
ガスを圧縮すべき乗置の圧力比は、ガスの定容比熱に対
する定圧比熱の比率(Cp/Cv)によりおよび冷却剤
により変化する。大抵の実用上の目的に対しては、冷却
剤は水であって、約1.67のCp/Cマを有するガス
(すなわちモノアトミックガス)については典型的操作
条件において最適圧力比は約4:1であり、範囲として
の圧力比は2.5=1乃至8:1であり、より好ましく
は3:1乃至7:1が極めて良好である。1.4のcp
、’cマを有スるガス(すなわちジアドミックガス)の
場合、最適圧力比は約7:1であり、2.5:1乃至3
0:lの範囲、より好ましくは4:1乃至20:1の範
囲の圧力比が有利である。1.25のCp/Cマを有す
るガス(すなわちトリアトミックガス)の場合は、最適
圧力比は約15:1であり、2.5:1乃至75:1、
より好ましくは6:1乃至50:、1の範囲の圧力比が
有利である。より低いCp/Cvのガスについては、最
適圧力比はより高いであろう。ガスの混合物については
、最適圧力比はOp/Cマの比を知って計算することが
できる。しかしながら、初期の評価目的には、1.55
より大きいCp / Cvを有するガス混合物はモノア
トミックガスと同じ最適および好適圧力比を有すると見
なすことができる。同様に、1,33未満のCp/Cマ
を有するガス混合物は、トリアトミックガスと同じ最適
および好適圧力比を有すると見なすことができろ。1.
33〜1.55のCp/Cvを有するガス混合物は、ジ
アドミックガスと同じ最適および好適圧力比を*jると
見なすことができる。
する定圧比熱の比率(Cp/Cv)によりおよび冷却剤
により変化する。大抵の実用上の目的に対しては、冷却
剤は水であって、約1.67のCp/Cマを有するガス
(すなわちモノアトミックガス)については典型的操作
条件において最適圧力比は約4:1であり、範囲として
の圧力比は2.5=1乃至8:1であり、より好ましく
は3:1乃至7:1が極めて良好である。1.4のcp
、’cマを有スるガス(すなわちジアドミックガス)の
場合、最適圧力比は約7:1であり、2.5:1乃至3
0:lの範囲、より好ましくは4:1乃至20:1の範
囲の圧力比が有利である。1.25のCp/Cマを有す
るガス(すなわちトリアトミックガス)の場合は、最適
圧力比は約15:1であり、2.5:1乃至75:1、
より好ましくは6:1乃至50:、1の範囲の圧力比が
有利である。より低いCp/Cvのガスについては、最
適圧力比はより高いであろう。ガスの混合物については
、最適圧力比はOp/Cマの比を知って計算することが
できる。しかしながら、初期の評価目的には、1.55
より大きいCp / Cvを有するガス混合物はモノア
トミックガスと同じ最適および好適圧力比を有すると見
なすことができる。同様に、1,33未満のCp/Cマ
を有するガス混合物は、トリアトミックガスと同じ最適
および好適圧力比を有すると見なすことができろ。1.
33〜1.55のCp/Cvを有するガス混合物は、ジ
アドミックガスと同じ最適および好適圧力比を*jると
見なすことができる。
それ以上になると本発明が従来の等温系より殆んどまた
は全く有利でなくなるような圧力比が存在すると思われ
る。この圧力比はCp/Cマ=1.67のガスについて
は推定9:1を越え、Cp/Cマ=1.4のガスについ
ては推定32:1を越え、またCp/ Cv−=1.2
5のガスについては推定80:1を越える。
は全く有利でなくなるような圧力比が存在すると思われ
る。この圧力比はCp/Cマ=1.67のガスについて
は推定9:1を越え、Cp/Cマ=1.4のガスについ
ては推定32:1を越え、またCp/ Cv−=1.2
5のガスについては推定80:1を越える。
好ましくは、熱ガスは大気圧を超過する圧力圧下にて水
との熱交換により冷却するのが好ましいであろう。この
よ5な具体例の場合、好ましくは)xJ熱された水を次
いでボイラ中で気化させ、この蒸気ヲコンプレツサの駆
動用に配置した水蒸気タービンに通して膨張させる。
との熱交換により冷却するのが好ましいであろう。この
よ5な具体例の場合、好ましくは)xJ熱された水を次
いでボイラ中で気化させ、この蒸気ヲコンプレツサの駆
動用に配置した水蒸気タービンに通して膨張させる。
熱ガスから冷却剤への熱交換は直接的でも間接的でもよ
い。
い。
さらに、本発明は1吏用の希少なくとも2.5:1(好
ましくは3:1)の圧力比によりほぼ@熱的にガスを圧
縮して熱ガスを生成させるコンプレッサと、前記熱ガス
からの熱を冷却剤に伝達する熱交換4と、前記冷却剤に
伝達された熱の少なくとも1部を回収してこれを前記ガ
スを圧@するため使用する手段とからなる装置を提供す
る。
ましくは3:1)の圧力比によりほぼ@熱的にガスを圧
縮して熱ガスを生成させるコンプレッサと、前記熱ガス
からの熱を冷却剤に伝達する熱交換4と、前記冷却剤に
伝達された熱の少なくとも1部を回収してこれを前記ガ
スを圧@するため使用する手段とからなる装置を提供す
る。
好ましくは、この冷却剤は液体からなりかつ前記手段は
液体を気化させるためのボイラからなる。
液体を気化させるためのボイラからなる。
有利には、液体は水でありかつ前記手段はさらにコンプ
レッサに接続されかつ使用時にボイラから水蒸気を受は
入れるよ、う配置された水蒸気タービンからなっている
。
レッサに接続されかつ使用時にボイラから水蒸気を受は
入れるよ、う配置された水蒸気タービンからなっている
。
本発明は、ガスを圧縮する殆んど全ての場合に応用する
ことができる。幾つかの用途は特に産業上重要であり、
したがって本発明は本発明による装置を備えた空気分離
プラント、本発明による装置を備えたアンモニア合成プ
ラント、本発明による装置を備えたエチレンプラント、
本発明による装置を備えた尿素合成プラント、本発明に
よる装置を備えた天然ガス圧縮および/または液化プラ
ントならびに本発明による装置を備えたメタノールプラ
ントを提供する。
ことができる。幾つかの用途は特に産業上重要であり、
したがって本発明は本発明による装置を備えた空気分離
プラント、本発明による装置を備えたアンモニア合成プ
ラント、本発明による装置を備えたエチレンプラント、
本発明による装置を備えた尿素合成プラント、本発明に
よる装置を備えた天然ガス圧縮および/または液化プラ
ントならびに本発明による装置を備えたメタノールプラ
ントを提供する。
本発明をより良く理解するため、添付図面を参照して本
発明を具体列により以下詳細に説明する。
発明を具体列により以下詳細に説明する。
第1図を参照して、経路1からの燃料は経路2からの空
気と混合されて燃焼される。得られる熱ガスを使用して
過熱水蒸気をボイラ3中で900戸i@(62バール絶
対圧)かつ900″F(482’C)K高める。ボイラ
3から流出する種部ガスを使用して、図示したように経
路2において空気を予備加熱する。
気と混合されて燃焼される。得られる熱ガスを使用して
過熱水蒸気をボイラ3中で900戸i@(62バール絶
対圧)かつ900″F(482’C)K高める。ボイラ
3から流出する種部ガスを使用して、図示したように経
路2において空気を予備加熱する。
過熱水蒸気は経路4を介してボイラ3から流出し、水蒸
気タービン5により0.7 pmim (0,05)Z
−ル絶可圧)まで膨張された後、経路6を介し90’F
(32,2℃)にて流出する。次いで水蒸気は凝縮器7
において冷却水(CW)Kより凝縮され、次いで水蒸気
脱気装置1−4にて脱気され、ポンプ8により再カロ圧
されて、図示したように経路9を介しボイラ3に循環さ
れる。
気タービン5により0.7 pmim (0,05)Z
−ル絶可圧)まで膨張された後、経路6を介し90’F
(32,2℃)にて流出する。次いで水蒸気は凝縮器7
において冷却水(CW)Kより凝縮され、次いで水蒸気
脱気装置1−4にて脱気され、ポンプ8により再カロ圧
されて、図示したように経路9を介しボイラ3に循環さ
れる。
水蒸気タービン5は、水冷中間冷却器11および12に
より分離された3段階を有する空気コンプレッサ10&
C対し機械的に接続される。3段階全てから流出した圧
縮空気は80″F(26,6℃)まで冷却される。
より分離された3段階を有する空気コンプレッサ10&
C対し機械的に接続される。3段階全てから流出した圧
縮空気は80″F(26,6℃)まで冷却される。
典型的VCハ、218000 kf/ h r、f)9
%ヲ大気圧から90.5 pmim (6,25)Z−
ル絶対圧)まで圧縮するため第1図について示した装置
(たとえば1130 MT/d酸素プラント)Kつき必
要とされる燃料の量は149.1×10・ BTU/h
r。
%ヲ大気圧から90.5 pmim (6,25)Z−
ル絶対圧)まで圧縮するため第1図について示した装置
(たとえば1130 MT/d酸素プラント)Kつき必
要とされる燃料の量は149.1×10・ BTU/h
r。
(43,700kW )である。
第2図を参照して、経路101からの燃料は1鏝路10
2からの空気と混合されて燃焼される。得られる熱ガス
を使用して過熱水蒸気をボイラ103にて900p畠i
m(62バール絶対圧゛)かつ900”FC482℃)
K高める。ボイラ103から流出する種部ガスを愛用し
て1図示したように経路102において空気を予備8口
熱する。種部ガス排出温度は両図において四じである。
2からの空気と混合されて燃焼される。得られる熱ガス
を使用して過熱水蒸気をボイラ103にて900p畠i
m(62バール絶対圧゛)かつ900”FC482℃)
K高める。ボイラ103から流出する種部ガスを愛用し
て1図示したように経路102において空気を予備8口
熱する。種部ガス排出温度は両図において四じである。
過熱水蒸気は経路104を介しボイラ103から流出し
、水蒸気タービン105&Cより0.7pmia(0,
0572−ル絶対王)まで膨張された後、経路106を
介し90”F(32,2℃)Kて流出する。
、水蒸気タービン105&Cより0.7pmia(0,
0572−ル絶対王)まで膨張された後、経路106を
介し90”F(32,2℃)Kて流出する。
次いで、水蒸気は凝縮器107にて凝縮される。
次いで減圧脱気装置114にて脱気され、ポンプ108
により再UO圧され、熱交換器120において494’
F(257℃)まで予備加熱されて1図示したように、
@路109を介しボイラ103に循環される。
により再UO圧され、熱交換器120において494’
F(257℃)まで予備加熱されて1図示したように、
@路109を介しボイラ103に循環される。
水蒸気タービン105は、中間冷却器を備えない喚−ケ
ーシングを有しかつ圧力比(92,2/14.2 )=
6.3:1を有する空気コンプレッサ11o(すなわち
実質上所熱的なコンプレッサ)に膚械的に接続される。
ーシングを有しかつ圧力比(92,2/14.2 )=
6.3:1を有する空気コンプレッサ11o(すなわち
実質上所熱的なコンプレッサ)に膚械的に接続される。
空気は導管111を介して空気コンプレッサ110中に
流入し、導管112を介し92、2 psia(6,3
6/’−ル絶対圧)かっ511°F(266℃)にて流
出するっ熱空気は次いで125’F(51,7℃)まで
−交攬器120中で冷却された後、冷却i!3113[
テ80’F(26,7℃)マチ冷却される。
流入し、導管112を介し92、2 psia(6,3
6/’−ル絶対圧)かっ511°F(266℃)にて流
出するっ熱空気は次いで125’F(51,7℃)まで
−交攬器120中で冷却された後、冷却i!3113[
テ80’F(26,7℃)マチ冷却される。
218ρOOkt/ h r 、の空気を大気圧から9
0.5pmia(6,25バール絶対圧)まで圧縮する
ため第2図に示した装置で必要とされる燃料の量は12
3.lX10’BTU/hr、(36,100kW
)であり、これは第1図に示した具体例に比べて17%
以上の燃料節約を意味する。
0.5pmia(6,25バール絶対圧)まで圧縮する
ため第2図に示した装置で必要とされる燃料の量は12
3.lX10’BTU/hr、(36,100kW
)であり、これは第1図に示した具体例に比べて17%
以上の燃料節約を意味する。
第3図は、節約し5る燃料の量がどのようにガスのCp
/cvO比に依存するかを示している。たとえば、約1
,4のCp/Cマを有する空気に関し、最適圧力比は7
:1である。たとえば空気を172−ルから4972−
ルまで圧縮することを望む場合、好適配置は空気を1.
5−ルから7パールまでほぼ断熱的に圧縮し、流出ガス
を冷却剤で冷却し、冷却されたガスを7パールから49
パールまでほぼ断熱的に圧縮し、次いで流出ガスを冷却
剤により冷却することである。微小調整にかければこの
配置は、従来技術と比較して最大の燃料節約をもたらす
であろう゛。この関係で、正確な最適値は、はぼ!9?
熱同なコンプレッサの断熱効率と、比較されている従来
のコンプレッサの等偏重効率と、問題とする圧力および
温度における問題とするガスのCp/Cマの正確な比と
、水蒸気の温度および圧力とに応じて変化することに注
目すべきである。大抵の慣用設備において、使用圧力比
は前記した範囲内圧存在するのが現実である。第2図に
示した具体例においては、6.3:1の圧力比を1史用
して、本発明の標準的空気分離プラントの1つに必要と
される操作圧力を達成したことを特記すべきである。
/cvO比に依存するかを示している。たとえば、約1
,4のCp/Cマを有する空気に関し、最適圧力比は7
:1である。たとえば空気を172−ルから4972−
ルまで圧縮することを望む場合、好適配置は空気を1.
5−ルから7パールまでほぼ断熱的に圧縮し、流出ガス
を冷却剤で冷却し、冷却されたガスを7パールから49
パールまでほぼ断熱的に圧縮し、次いで流出ガスを冷却
剤により冷却することである。微小調整にかければこの
配置は、従来技術と比較して最大の燃料節約をもたらす
であろう゛。この関係で、正確な最適値は、はぼ!9?
熱同なコンプレッサの断熱効率と、比較されている従来
のコンプレッサの等偏重効率と、問題とする圧力および
温度における問題とするガスのCp/Cマの正確な比と
、水蒸気の温度および圧力とに応じて変化することに注
目すべきである。大抵の慣用設備において、使用圧力比
は前記した範囲内圧存在するのが現実である。第2図に
示した具体例においては、6.3:1の圧力比を1史用
して、本発明の標準的空気分離プラントの1つに必要と
される操作圧力を達成したことを特記すべきである。
第2図を参照して記載した具体例につき種々の変更が具
体化される。たとえば、好11!具体列においてはエネ
ルギを水蒸気を介してコンプレッサに直接戻したが、こ
れは間接的にコンプレッサへ戻すこともできるであろう
。たとえば、コンプレッサを電動モータで駆動させるな
らば、冷却剤を使用して発電機負荷タービンを駆動さぜ
、発生した電気をグリッド”K戻すことができるであろ
う。
体化される。たとえば、好11!具体列においてはエネ
ルギを水蒸気を介してコンプレッサに直接戻したが、こ
れは間接的にコンプレッサへ戻すこともできるであろう
。たとえば、コンプレッサを電動モータで駆動させるな
らば、冷却剤を使用して発電機負荷タービンを駆動さぜ
、発生した電気をグリッド”K戻すことができるであろ
う。
本発明に使用するほぼ断熱的なコンプレッサは、断熱効
率をできるだけ高(丁べきである。必須的なことではな
いが、断熱効率を少なくとも75%。
率をできるだけ高(丁べきである。必須的なことではな
いが、断熱効率を少なくとも75%。
好ましくは83%より太き(することが推奨される。
【図面の簡単な説明】
第1図はガス圧縮用の公知装置の系統図、第2図は本発
明による装置の系統図、第3図は使用した圧力比により
節約しうる燃料%と圧縮されるガスのCp/Cマの比と
を示すグラフである。 3・・・・・・ボイラ、5・・・・・・タービン、7・
・・・・・凝縮器、10・・・・・・コンプレッサ、1
1.12・・・・・・中間冷却器、14・・・・・・脱
気装置、103・・・・・・ボイラ、105・・・・・
・タービン、107・・・・・・凝縮器、110・・・
・・・コンプレッサ、111・・・・・・導管、113
・・・・・・冷却器、114・・・・・・脱気装置、1
20・・・・・・熱交換器。 代11人fFa士今 村 元 yl 3 圧 力 員〕
明による装置の系統図、第3図は使用した圧力比により
節約しうる燃料%と圧縮されるガスのCp/Cマの比と
を示すグラフである。 3・・・・・・ボイラ、5・・・・・・タービン、7・
・・・・・凝縮器、10・・・・・・コンプレッサ、1
1.12・・・・・・中間冷却器、14・・・・・・脱
気装置、103・・・・・・ボイラ、105・・・・・
・タービン、107・・・・・・凝縮器、110・・・
・・・コンプレッサ、111・・・・・・導管、113
・・・・・・冷却器、114・・・・・・脱気装置、1
20・・・・・・熱交換器。 代11人fFa士今 村 元 yl 3 圧 力 員〕
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 (1)少なくとも2.5:1の圧力比によりほぼ断熱的
にガスを圧縮して熱ガスを生成させ、この熱ガスを冷却
剤との熱交換により冷却し、この冷却剤を使用して前記
ガスを圧縮するためのエネルギの1部を声給することを
特徴とするガスの圧縮方法。 (2)ガスが1.55より大きいCp/Cマ比を有し、
圧力比が2.5:1乃至8:1である特許請求の範囲第
1貨矩戒の方法。 (3) ガスが1.55〜1.33 f) Cp/C
v 比ヲ有シ、圧力比が2.5:1乃至30:1であ
る特許請求の範囲第1貨魁載の方法。2 (4)ガスが1.33未満のCp/Cv#Jを有し、圧
力比比が2.5:1乃至75:1である特許請求の範囲
第1貨籠載の方法。 (5)熱ガスを大気圧を超過した圧力下で水との熱交換
により冷却する特許請求の範囲第1項乃至第4項のいず
れかに記載の方法。 (6)水をボイラ中で気化させ、この蒸気をコンプレッ
サを駆動させるよう配置した水蒸気タービンにより膨張
させる特許請求の範囲第51m1載の方法。 (7)使用の際少なくとも2.5:1の圧力比圧よりほ
ぼ断熱的にガスを圧縮して熱ガスを生成させるコンプレ
ッサと、前記熱ガスからの熱を冷却剤に伝達する熱交換
器と、前記冷却剤に伝達された熱の少な(とも1部を回
収してこれを前記ガスを圧縮するため使用する手段とか
らなることを特徴とするガスの圧縮装置。 (8)冷却剤が液体でありかつ手段が液体を気化させる
ボイラからなる特許請求の範囲第7i載の装置。 (9)液体が水でありかつ手段がさらにコンプレッサに
接続されて使用時にボイラから水蒸気を受は入れるよう
配置した水蒸気タービンからなる特許請求の範囲第81
載の装置。 ill 4Iit’Fil1w求の範囲第7項乃至第
9項のいずれかに記載の装置からなる空気分離プラント
。 α])I!!!許請求の範囲第7項乃至第9項のいずれ
かに記載の装置からなるアンモニア合成プラント。 (1り 特許請求の範囲第7項乃至第9項のいずれか
に記載の装置からなるエチレンプラント。 I 特許請求の範囲第7項乃至第9項のいずれかに記載
の装置からなる天然ガス圧縮プラント。 I 特許請求の範囲第7項乃至第9項のいずれかに記載
の装置からなる天然ガス液化プラント。 (2)特許請求の範囲第7項乃至ILQ項のいずれかに
記載の装置からなるメタノールプラント。 αe %許請求の範囲第7項乃至第9項のいずれかに記
載の装置からなる尿素合成プラント。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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GB8118865 | 1981-06-18 | ||
GB08118865A GB2100801B (en) | 1981-06-18 | 1981-06-18 | Method and apparatus for compressing gas |
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Family Applications (1)
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EP (1) | EP0069454B1 (ja) |
JP (1) | JPS5810526A (ja) |
AT (1) | ATE38539T1 (ja) |
AU (1) | AU536757B2 (ja) |
BR (1) | BR8203563A (ja) |
CA (1) | CA1210376A (ja) |
DE (1) | DE3279208D1 (ja) |
DK (1) | DK272882A (ja) |
ES (2) | ES513201A0 (ja) |
GB (1) | GB2100801B (ja) |
GR (1) | GR76154B (ja) |
HK (1) | HK17788A (ja) |
NO (1) | NO822011L (ja) |
PT (1) | PT74992B (ja) |
ZA (1) | ZA824288B (ja) |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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EP2812417B1 (en) | 2012-02-11 | 2017-06-14 | Palmer Labs, LLC | Partial oxidation reaction with closed cycle quench |
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- 1982-05-25 EP EP82302662A patent/EP0069454B1/en not_active Expired
- 1982-05-25 AT AT82302662T patent/ATE38539T1/de not_active IP Right Cessation
- 1982-05-25 DE DE8282302662T patent/DE3279208D1/de not_active Expired
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- 1982-06-14 US US06/388,375 patent/US4461154A/en not_active Expired - Fee Related
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- 1982-06-17 NO NO822011A patent/NO822011L/no unknown
- 1982-06-17 CA CA000405368A patent/CA1210376A/en not_active Expired
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- 1982-07-14 ES ES513949A patent/ES513949A0/es active Granted
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DE3279208D1 (en) | 1988-12-15 |
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