JPH1164327A - ソーダ回収ボイラ燃料黒液の発熱量測定方法 - Google Patents
ソーダ回収ボイラ燃料黒液の発熱量測定方法Info
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- JPH1164327A JPH1164327A JP24343297A JP24343297A JPH1164327A JP H1164327 A JPH1164327 A JP H1164327A JP 24343297 A JP24343297 A JP 24343297A JP 24343297 A JP24343297 A JP 24343297A JP H1164327 A JPH1164327 A JP H1164327A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は黒液の発熱量変化をより精度良く計
測することによって、蒸気発生量や蒸気圧力、蒸気温度
の変動を極力抑え、回収ボイラの運転状態を最適に保つ
ための黒液の発熱量測定方法の提供。 【解決手段】 ソーダ回収ボイラの燃料である噴射黒液
の一部を連続的に分取し、希硫酸溶液でｐＨ７〜９に調
整して黒液中に含まれる無機炭素としての炭酸イオンの
ほとんどを炭酸ガスとして除去する事によってＴＯＣを
測定する際のＩＣ量を低下させることができ、ｐＨ調整
後の噴射黒液の一定量を５分〜２４時間毎、望ましくは
５〜６０分毎に自動的に分取し、水で所定倍率に希釈し
てＴＯＣ濃度を測定する際の測定値の精度を高くするこ
とが可能となる。また、ＴＯＣ分析に使用しないｐＨ調
整後の噴射黒液は希黒液タンクに回収し、再利用するこ
とによって蒸解薬品のロスも最小限に抑えることが可能
となる。
測することによって、蒸気発生量や蒸気圧力、蒸気温度
の変動を極力抑え、回収ボイラの運転状態を最適に保つ
ための黒液の発熱量測定方法の提供。 【解決手段】 ソーダ回収ボイラの燃料である噴射黒液
の一部を連続的に分取し、希硫酸溶液でｐＨ７〜９に調
整して黒液中に含まれる無機炭素としての炭酸イオンの
ほとんどを炭酸ガスとして除去する事によってＴＯＣを
測定する際のＩＣ量を低下させることができ、ｐＨ調整
後の噴射黒液の一定量を５分〜２４時間毎、望ましくは
５〜６０分毎に自動的に分取し、水で所定倍率に希釈し
てＴＯＣ濃度を測定する際の測定値の精度を高くするこ
とが可能となる。また、ＴＯＣ分析に使用しないｐＨ調
整後の噴射黒液は希黒液タンクに回収し、再利用するこ
とによって蒸解薬品のロスも最小限に抑えることが可能
となる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はソーダ回収ボイラの
燃料である噴射黒液の発熱量測定方法に係り、特に前記
噴射黒液の発熱量を自動的に測定する方法に関する。
燃料である噴射黒液の発熱量測定方法に係り、特に前記
噴射黒液の発熱量を自動的に測定する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ソーダ回収ボイラの燃料である黒液の発
熱量は固形分濃度の変動や、固形分中の有機物と無機物
の比率によって大きく変動する。しかし、従来は黒液の
発熱量を自動的に測定する方法が無かったため、黒液噴
射量を一定にしておいても黒液性状の変化によって蒸気
発生量や蒸気温度、圧力が変動し、このため発電量が変
動したり等という不具合があった。
熱量は固形分濃度の変動や、固形分中の有機物と無機物
の比率によって大きく変動する。しかし、従来は黒液の
発熱量を自動的に測定する方法が無かったため、黒液噴
射量を一定にしておいても黒液性状の変化によって蒸気
発生量や蒸気温度、圧力が変動し、このため発電量が変
動したり等という不具合があった。
【０００３】そこで本発明者等は、ボイラ燃料等に使用
する黒液の発熱量自動測定方法において、ソーダ回収ボ
イラの燃料である噴射黒液の一定量を５分〜２４時間
毎、望ましくは５〜６０分毎に自動的に分取し、所定量
の水で希釈した後ＴＯＣ（全有機炭素：Total Organic
Carbon）濃度を測定し、噴射黒液の希釈率とＴＯＣ測定
値から噴射黒液中のＴＯＣ濃度を算出し、あらかじめ作
成しておいた黒液発熱量と黒液中ＴＯＣ濃度の関係から
噴射黒液の発熱量を自動的に推算することを特徴とする
黒液の発熱量自動測定方法を先に提案した。（特願平９
−１９７９３号、非公知）
する黒液の発熱量自動測定方法において、ソーダ回収ボ
イラの燃料である噴射黒液の一定量を５分〜２４時間
毎、望ましくは５〜６０分毎に自動的に分取し、所定量
の水で希釈した後ＴＯＣ（全有機炭素：Total Organic
Carbon）濃度を測定し、噴射黒液の希釈率とＴＯＣ測定
値から噴射黒液中のＴＯＣ濃度を算出し、あらかじめ作
成しておいた黒液発熱量と黒液中ＴＯＣ濃度の関係から
噴射黒液の発熱量を自動的に推算することを特徴とする
黒液の発熱量自動測定方法を先に提案した。（特願平９
−１９７９３号、非公知）
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし前記先願技術で
はＴＯＣ測定が黒液中の全炭素（ＴＣ）量と無機炭素
（ＩＣ）量を求め、ＴＣからＩＣを差し引いて全有機炭
素（ＴＯＣ）量を算出するものであることから、黒液中
の無機炭素（ＩＣ）量が多いと、ＴＯＣ測定の精度が低
下し、従ってその測定値から推算される黒液発熱量の精
度も低下することが判った。
はＴＯＣ測定が黒液中の全炭素（ＴＣ）量と無機炭素
（ＩＣ）量を求め、ＴＣからＩＣを差し引いて全有機炭
素（ＴＯＣ）量を算出するものであることから、黒液中
の無機炭素（ＩＣ）量が多いと、ＴＯＣ測定の精度が低
下し、従ってその測定値から推算される黒液発熱量の精
度も低下することが判った。
【０００５】本発明は上記先願技術の黒液発熱量自動測
定法の不具合点を改善し、黒液の発熱量変化をより精度
良く計測することによって、上記不具合点を解消し、蒸
気発生量や蒸気圧力、蒸気温度の変動を極力抑え、回収
ボイラの運転状態を最適に保つための黒液の発熱量測定
方法を提供しようとするものである。
定法の不具合点を改善し、黒液の発熱量変化をより精度
良く計測することによって、上記不具合点を解消し、蒸
気発生量や蒸気圧力、蒸気温度の変動を極力抑え、回収
ボイラの運転状態を最適に保つための黒液の発熱量測定
方法を提供しようとするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明に至った経過を順
を追って説明する。従来のＴＯＣ測定方法は、先ず黒液
中の無機炭素（ＩＣ）量を求める為に、試料を塩酸酸性
にして試料中の無機炭素（ＩＣ）量を二酸化炭素ガスと
して取り出し、その量を非分散型赤外線分光光度（ＮＤ
ＩＲ）量で測定する事によって無機炭素（ＩＣ）量を求
める。次に黒液中の全炭素（ＴＣ）量を求める為に、試
料を高温下で燃焼させて試料中の全炭素（ＴＣ）量を二
酸化炭素ガスとして取り出し、その量を同じく非分散型
赤外線分光光度（ＮＤＩＲ）量で測定する事によって全
炭素（ＴＣ）量を求める。そして前記全炭素（ＴＣ）量
と無機炭素（ＩＣ）量の差から有機炭素（ＴＯＣ）量を
求めている。
を追って説明する。従来のＴＯＣ測定方法は、先ず黒液
中の無機炭素（ＩＣ）量を求める為に、試料を塩酸酸性
にして試料中の無機炭素（ＩＣ）量を二酸化炭素ガスと
して取り出し、その量を非分散型赤外線分光光度（ＮＤ
ＩＲ）量で測定する事によって無機炭素（ＩＣ）量を求
める。次に黒液中の全炭素（ＴＣ）量を求める為に、試
料を高温下で燃焼させて試料中の全炭素（ＴＣ）量を二
酸化炭素ガスとして取り出し、その量を同じく非分散型
赤外線分光光度（ＮＤＩＲ）量で測定する事によって全
炭素（ＴＣ）量を求める。そして前記全炭素（ＴＣ）量
と無機炭素（ＩＣ）量の差から有機炭素（ＴＯＣ）量を
求めている。
【０００７】従って、ＴＯＣ測定に当たって予め試料中
の無機炭素（ＩＣ）を除去してやることによって、ブラ
ンク値を低く抑えることが可能となり、ＴＯＣ測定値の
精度を向上させることが可能となる。そして前記従来の
ＴＯＣ測定方法では、前記のようにＩＣ測定には塩酸が
使用されることから、予め行う試料のｐＨ調整にも塩酸
溶液を使用するのが一般的である。
の無機炭素（ＩＣ）を除去してやることによって、ブラ
ンク値を低く抑えることが可能となり、ＴＯＣ測定値の
精度を向上させることが可能となる。そして前記従来の
ＴＯＣ測定方法では、前記のようにＩＣ測定には塩酸が
使用されることから、予め行う試料のｐＨ調整にも塩酸
溶液を使用するのが一般的である。
【０００８】しかし、噴射黒液のｐＨを調整して予め無
機炭素を除去するのに塩酸溶液を使用すると、ｐＨ調整
後の黒液を希黒液タンクに回収した場合、塩素イオンが
黒液とともに回収ボイラに持ち込まれることになり、炉
内での灰付着トラブルの原因となる。そこで本発明者等
はこのような灰付着トラブルを防止できる酸性溶液とし
て硫酸溶液を使用することにした。しかし、硫酸溶液で
ｐＨ７以下の酸性として過剰の硫酸が存在するとＴＣ測
定あるいはＩＣ測定において試料からＳＯ2 ガスが発生
して、ＴＣ測定値、ＩＣ測定値に誤差を与えることにな
る。
機炭素を除去するのに塩酸溶液を使用すると、ｐＨ調整
後の黒液を希黒液タンクに回収した場合、塩素イオンが
黒液とともに回収ボイラに持ち込まれることになり、炉
内での灰付着トラブルの原因となる。そこで本発明者等
はこのような灰付着トラブルを防止できる酸性溶液とし
て硫酸溶液を使用することにした。しかし、硫酸溶液で
ｐＨ７以下の酸性として過剰の硫酸が存在するとＴＣ測
定あるいはＩＣ測定において試料からＳＯ2 ガスが発生
して、ＴＣ測定値、ＩＣ測定値に誤差を与えることにな
る。
【０００９】そこで本発明者等はさらに検討を加えた結
果、噴射黒液のｐＨを略７〜９に調整することによって
無機炭素の９０％以上が除去出来、これにより無機炭素
（ＩＣ）によるブランク値を小さくすることが可能とな
る。而も過剰な硫酸が存在しないために全炭素（ＴＣ）
測定時にＳＯ2 ガスが発生して該ＴＣ測定値に誤差を与
えることもない。又硫酸の方が塩酸よりも揮発性が高い
ことからＩＣ測定時に硫酸で試料を酸性としてもＳＯ2
ガスが発生することはなく、従ってＩＣ測定値にも誤差
を与えることはない。
果、噴射黒液のｐＨを略７〜９に調整することによって
無機炭素の９０％以上が除去出来、これにより無機炭素
（ＩＣ）によるブランク値を小さくすることが可能とな
る。而も過剰な硫酸が存在しないために全炭素（ＴＣ）
測定時にＳＯ2 ガスが発生して該ＴＣ測定値に誤差を与
えることもない。又硫酸の方が塩酸よりも揮発性が高い
ことからＩＣ測定時に硫酸で試料を酸性としてもＳＯ2
ガスが発生することはなく、従ってＩＣ測定値にも誤差
を与えることはない。
【００１０】以上のように、ソーダ回収ボイラの燃料で
ある噴射黒液の一部を連続的に分取し、希硫酸溶液でｐ
Ｈ７〜９に調整して黒液中に含まれる無機炭素としての
炭酸イオンのほとんどを炭酸ガスとして除去する事によ
ってＴＯＣを測定する際のＩＣ量を低下させることがで
き、ｐＨ調整後の噴射黒液の一定量を５分〜２４時間
毎、望ましくは５〜６０分毎に自動的に分取し、水で所
定倍率に希釈してＴＯＣ濃度を測定する際の測定値の精
度を高くすることが可能となる。また、ＴＯＣ分析に使
用しないｐＨ調整後の噴射黒液は希黒液タンクに回収
し、再利用することによって蒸解薬品のロスも最小限に
抑えることが可能となる。
ある噴射黒液の一部を連続的に分取し、希硫酸溶液でｐ
Ｈ７〜９に調整して黒液中に含まれる無機炭素としての
炭酸イオンのほとんどを炭酸ガスとして除去する事によ
ってＴＯＣを測定する際のＩＣ量を低下させることがで
き、ｐＨ調整後の噴射黒液の一定量を５分〜２４時間
毎、望ましくは５〜６０分毎に自動的に分取し、水で所
定倍率に希釈してＴＯＣ濃度を測定する際の測定値の精
度を高くすることが可能となる。また、ＴＯＣ分析に使
用しないｐＨ調整後の噴射黒液は希黒液タンクに回収
し、再利用することによって蒸解薬品のロスも最小限に
抑えることが可能となる。
【００１１】請求項１記載の発明はかかる点を特徴と
し、ソーダ回収ボイラの燃料である噴射黒液の一部を分
取し、希硫酸溶液で略ｐＨ７〜９に調整して黒液中に含
まれる無機炭素としての炭酸イオンのほとんどを炭酸ガ
スとして除去した後、該ｐＨ調整された黒液を所定時間
間隔毎に分取し、所定量の水で希釈した後希釈ＴＯＣ
（全有機炭素：Total Organic Carbon）濃度を測定する
と共に、これらの測定データに基づいて噴射黒液中のＴ
ＯＣ濃度を算出し、あらかじめ作成しておいた黒液発熱
量と噴射黒液ＴＯＣ濃度の関係から該噴射黒液の発熱量
を推算するとともに、必要に応じてＴＯＣ分析に使用し
なかった前記ｐＨ調整された黒液を希黒液タンク側に戻
すことを特徴とする。
し、ソーダ回収ボイラの燃料である噴射黒液の一部を分
取し、希硫酸溶液で略ｐＨ７〜９に調整して黒液中に含
まれる無機炭素としての炭酸イオンのほとんどを炭酸ガ
スとして除去した後、該ｐＨ調整された黒液を所定時間
間隔毎に分取し、所定量の水で希釈した後希釈ＴＯＣ
（全有機炭素：Total Organic Carbon）濃度を測定する
と共に、これらの測定データに基づいて噴射黒液中のＴ
ＯＣ濃度を算出し、あらかじめ作成しておいた黒液発熱
量と噴射黒液ＴＯＣ濃度の関係から該噴射黒液の発熱量
を推算するとともに、必要に応じてＴＯＣ分析に使用し
なかった前記ｐＨ調整された黒液を希黒液タンク側に戻
すことを特徴とする。
【００１２】以下本発明を詳細に説明する。ソーダ回収
ボイラの燃料である噴射黒液の発熱量はその有機物含有
量に左右される。従って、噴射黒液中の有機物量を測定
すればその発熱量を推定することが可能になる。しか
し、前記したようにこの有機物量を自動的に測定する技
術は前記先願技術以外になかった。そこで本発明者らは
この有機物量に代わる指標として排水の汚染度を表す指
標であるＴＯＣ（全有機炭素：Total Organic Carbon）
に着目し、黒液中のＴＯＣ濃度と発熱量の関係を調査し
た。
ボイラの燃料である噴射黒液の発熱量はその有機物含有
量に左右される。従って、噴射黒液中の有機物量を測定
すればその発熱量を推定することが可能になる。しか
し、前記したようにこの有機物量を自動的に測定する技
術は前記先願技術以外になかった。そこで本発明者らは
この有機物量に代わる指標として排水の汚染度を表す指
標であるＴＯＣ（全有機炭素：Total Organic Carbon）
に着目し、黒液中のＴＯＣ濃度と発熱量の関係を調査し
た。
【００１３】そして前記調査結果に基づいてソーダ回収
ボイラの燃料である噴射黒液を分取し所定量の水で希釈
した後ＴＯＣ（全有機炭素：Total Organic Carbon）濃
度を測定する前記先願技術を開発したが、噴射黒液を水
で希釈しただけでそのままＴＯＣ測定を行ったものでは
図２に示すようにＩＣ濃度が高く、発熱量実測値とＴＯ
Ｃからの発熱量推算値との間に若干の誤差があることが
判った。
ボイラの燃料である噴射黒液を分取し所定量の水で希釈
した後ＴＯＣ（全有機炭素：Total Organic Carbon）濃
度を測定する前記先願技術を開発したが、噴射黒液を水
で希釈しただけでそのままＴＯＣ測定を行ったものでは
図２に示すようにＩＣ濃度が高く、発熱量実測値とＴＯ
Ｃからの発熱量推算値との間に若干の誤差があることが
判った。
【００１４】そこで、試料としての噴射黒液を水で希釈
するだけではなく、前記水で希釈する前に、予め硫酸溶
液で略ｐＨ７〜９に調整した後ＴＯＣ測定を行った本発
明の結果を図３に示しているが、図２に比して非常に良
い相関を示すことが確認できた。即ち前記先願技術に基
づく図２では黒液発熱量の実測値と推算値の誤差は２．
０〜４．４％（平均３．３％）であるが、本発明に基づ
く図３では０．５〜１．８％（平均１．４％）と誤差が
大幅に低減している。
するだけではなく、前記水で希釈する前に、予め硫酸溶
液で略ｐＨ７〜９に調整した後ＴＯＣ測定を行った本発
明の結果を図３に示しているが、図２に比して非常に良
い相関を示すことが確認できた。即ち前記先願技術に基
づく図２では黒液発熱量の実測値と推算値の誤差は２．
０〜４．４％（平均３．３％）であるが、本発明に基づ
く図３では０．５〜１．８％（平均１．４％）と誤差が
大幅に低減している。
【００１５】従って本発明はこれらの結果を基に、ソー
ダ回収ボイラの燃料である噴射黒液の一部を連続的に分
取し、希硫酸溶液でｐＨ７〜９に調整して黒液中に含ま
れる無機炭素としての炭酸イオンのほとんどを炭酸ガス
として除去した後、一定量を５分〜２４時間、望ましく
は５〜６０分毎に自動的に分取し、所定量の水で希釈し
た後ＴＯＣ（全有機炭素：Total Organic Carbon）濃度
を測定し、希硫酸溶液の添加量と噴射黒液の希釈率及び
ＴＯＣ測定値から噴射黒液中のＴＯＣ濃度を算出し、あ
らかじめ作成しておいた黒液発熱量と黒液中ＴＯＣ濃度
の関係から噴射黒液の発熱量を自動的に精度良く推算す
ることが可能となると共に、ＴＯＣ分析に使用しなかっ
た希硫酸溶液にてｐＨ調整後の黒液は希黒液タンクに戻
すことによって蒸解薬品のロスを最小限に抑えることが
可能となった。
ダ回収ボイラの燃料である噴射黒液の一部を連続的に分
取し、希硫酸溶液でｐＨ７〜９に調整して黒液中に含ま
れる無機炭素としての炭酸イオンのほとんどを炭酸ガス
として除去した後、一定量を５分〜２４時間、望ましく
は５〜６０分毎に自動的に分取し、所定量の水で希釈し
た後ＴＯＣ（全有機炭素：Total Organic Carbon）濃度
を測定し、希硫酸溶液の添加量と噴射黒液の希釈率及び
ＴＯＣ測定値から噴射黒液中のＴＯＣ濃度を算出し、あ
らかじめ作成しておいた黒液発熱量と黒液中ＴＯＣ濃度
の関係から噴射黒液の発熱量を自動的に精度良く推算す
ることが可能となると共に、ＴＯＣ分析に使用しなかっ
た希硫酸溶液にてｐＨ調整後の黒液は希黒液タンクに戻
すことによって蒸解薬品のロスを最小限に抑えることが
可能となった。
【００１６】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照して本発明の好
適な実施形態を例示的に詳しく説明する。但しこの実施
形態に記載されている構成部材の種類、濃度、材質、形
状、その相対的配置等は特に特定的な記載がないかぎり
は、この発明の範囲をそれに限定する趣旨ではなく、単
なる説明例にすぎない。図１に本発明をソーダ回収ボイ
ラに本発明を適用した例を示す。噴射黒液は濃黒液タン
ク１から黒液噴射ポンプ２によって噴射黒液流量計３を
介して回収ボイラ４内に噴射され燃焼される。この噴射
黒液の一部は噴射黒液流量計３の手前で分岐して分岐黒
液流量計５を介して系外に取り出す。分岐した黒液はｐ
Ｈ調整槽９に入り、希硫酸溶液タンク６から希硫酸溶液
ポンプ７によって希硫酸溶液流量計８を介して取り出し
た希硫酸溶液によってｐＨ計１０を用いて、ｐＨ７〜９
の範囲になるように調整する。ｐＨ調整後の黒液は炭酸
ガス除去槽１１で攪拌、或いは窒素ガス等の不活性ガス
バブリングする等の方法により無機炭素のほとんどを炭
酸ガスとして除去した後、通常は不図示の希黒液タンク
へ戻しておく。
適な実施形態を例示的に詳しく説明する。但しこの実施
形態に記載されている構成部材の種類、濃度、材質、形
状、その相対的配置等は特に特定的な記載がないかぎり
は、この発明の範囲をそれに限定する趣旨ではなく、単
なる説明例にすぎない。図１に本発明をソーダ回収ボイ
ラに本発明を適用した例を示す。噴射黒液は濃黒液タン
ク１から黒液噴射ポンプ２によって噴射黒液流量計３を
介して回収ボイラ４内に噴射され燃焼される。この噴射
黒液の一部は噴射黒液流量計３の手前で分岐して分岐黒
液流量計５を介して系外に取り出す。分岐した黒液はｐ
Ｈ調整槽９に入り、希硫酸溶液タンク６から希硫酸溶液
ポンプ７によって希硫酸溶液流量計８を介して取り出し
た希硫酸溶液によってｐＨ計１０を用いて、ｐＨ７〜９
の範囲になるように調整する。ｐＨ調整後の黒液は炭酸
ガス除去槽１１で攪拌、或いは窒素ガス等の不活性ガス
バブリングする等の方法により無機炭素のほとんどを炭
酸ガスとして除去した後、通常は不図示の希黒液タンク
へ戻しておく。
【００１７】そして所定時間毎にタイマー制御バルブ１
２を介して希黒液タンクより若しくは炭酸ガス除去槽１
１で炭酸ガス除去後の黒液を分取して分取希黒液希釈槽
１３に所定量を取込む。この分取黒液は分取黒液希釈槽
１３内で希釈水タンク１４から希釈水ポンプ１５によっ
て希釈水流量計１６を介して送られてきた希釈水で所定
倍率まで希釈された後、ＴＯＣ測定装置１７へ送られ、
前記した測定方法により希釈黒液中の全炭素（ＴＣ）濃
度と無機炭素（ＩＣ）濃度が測定され、これらの測定値
から希釈黒液中の全有機炭素（ＴＯＣ）濃度が求められ
る。
２を介して希黒液タンクより若しくは炭酸ガス除去槽１
１で炭酸ガス除去後の黒液を分取して分取希黒液希釈槽
１３に所定量を取込む。この分取黒液は分取黒液希釈槽
１３内で希釈水タンク１４から希釈水ポンプ１５によっ
て希釈水流量計１６を介して送られてきた希釈水で所定
倍率まで希釈された後、ＴＯＣ測定装置１７へ送られ、
前記した測定方法により希釈黒液中の全炭素（ＴＣ）濃
度と無機炭素（ＩＣ）濃度が測定され、これらの測定値
から希釈黒液中の全有機炭素（ＴＯＣ）濃度が求められ
る。
【００１８】そしてこの測定装置１７よりのＴＯＣ濃度
測定値データと分岐黒液流量計５よりの分岐黒液流量デ
ータ、希硫酸溶液流量計８よりのｐＨ調整用希硫酸溶液
量、タイマー制御バルブ１２よりのｐＨ調整黒液の分取
量、希釈水流量計１６よりの希釈水量の夫々のデータを
発熱量計算制御計１８に取込み、該制御計１８内で噴射
黒液中のＴＯＣ濃度が計算され、更に、発熱量計算制御
計１８内部の不図示のメモリ若しくはマップにあらかじ
め求めておいたＴＯＣ濃度と発熱量との関係式若しくは
マップグラフから、噴射黒液の発熱量を求める。前記発
熱量との関係式若しくはマップグラフは実験によりあら
かじめ求めておく事が出来る。
測定値データと分岐黒液流量計５よりの分岐黒液流量デ
ータ、希硫酸溶液流量計８よりのｐＨ調整用希硫酸溶液
量、タイマー制御バルブ１２よりのｐＨ調整黒液の分取
量、希釈水流量計１６よりの希釈水量の夫々のデータを
発熱量計算制御計１８に取込み、該制御計１８内で噴射
黒液中のＴＯＣ濃度が計算され、更に、発熱量計算制御
計１８内部の不図示のメモリ若しくはマップにあらかじ
め求めておいたＴＯＣ濃度と発熱量との関係式若しくは
マップグラフから、噴射黒液の発熱量を求める。前記発
熱量との関係式若しくはマップグラフは実験によりあら
かじめ求めておく事が出来る。
【００１９】そして本実施形態では、この発熱量データ
を元に前記制御計１８より制御信号を黒液噴射ポンプ２
の駆動制御回路（不図示）に出力し、回収ボイラ４での
蒸気発生量が一定となるように黒液噴射ポンプ２の回転
数を制御するようにしている。なお、分取黒液の希釈率
は測定に用いるＴＯＣ濃度計の計測レンジによって決ま
り、例えば計測レンジ０〜１０００ｍｇ／ｌのものであ
れば希釈率は４００〜１０００倍程度が適当と考えられ
る。
を元に前記制御計１８より制御信号を黒液噴射ポンプ２
の駆動制御回路（不図示）に出力し、回収ボイラ４での
蒸気発生量が一定となるように黒液噴射ポンプ２の回転
数を制御するようにしている。なお、分取黒液の希釈率
は測定に用いるＴＯＣ濃度計の計測レンジによって決ま
り、例えば計測レンジ０〜１０００ｍｇ／ｌのものであ
れば希釈率は４００〜１０００倍程度が適当と考えられ
る。
【００２０】尚、本実施形態による黒液の発熱量推算結
果と、同じ黒液を採取して発熱量を実測した結果を比較
したものを図４に示す。即ち本実施形態に基づく図４で
は黒液発熱量の実測値と推算値の誤差は０．６〜１．７
％（平均１．３％）と、本発明に基づく図３と同様に図
２の先願技術に比較して誤差が大幅に低減しており、又
図３及び図４から本発明による黒液発熱量測定結果は発
熱量の実測値と良く一致していることが判る。
果と、同じ黒液を採取して発熱量を実測した結果を比較
したものを図４に示す。即ち本実施形態に基づく図４で
は黒液発熱量の実測値と推算値の誤差は０．６〜１．７
％（平均１．３％）と、本発明に基づく図３と同様に図
２の先願技術に比較して誤差が大幅に低減しており、又
図３及び図４から本発明による黒液発熱量測定結果は発
熱量の実測値と良く一致していることが判る。
【００２１】
【発明の効果】以上記載のごとく本発明のソーダ回収ボ
イラ燃料黒液の発熱量測定方法によれば、ソーダ回収ボ
イラの燃料である噴射黒液の発熱量を定期的にオンライ
ンで精度良く測定することが可能となり、この結果、こ
の発熱量データを使ってソーダ回収ボイラからの蒸気発
生量やその温度、圧力を安定させるようにコントロール
することが可能となる。
イラ燃料黒液の発熱量測定方法によれば、ソーダ回収ボ
イラの燃料である噴射黒液の発熱量を定期的にオンライ
ンで精度良く測定することが可能となり、この結果、こ
の発熱量データを使ってソーダ回収ボイラからの蒸気発
生量やその温度、圧力を安定させるようにコントロール
することが可能となる。
【図１】本発明の実施形態にかかる装置の一例を示した
フローシート図である。
フローシート図である。
【図２】予備ｐＨ調整をしない先願技術の場合のＴＯＣ
濃度と発熱量の関係を示す表図である。
濃度と発熱量の関係を示す表図である。
【図３】予備ｐＨ調整をした本発明の場合のＴＯＣ濃度
と発熱量の関係を示す図２に対応する表図である。
と発熱量の関係を示す図２に対応する表図である。
【図４】予備ｐＨ調整をした図１の実施形態の場合のＴ
ＯＣ濃度と発熱量の関係を示す図２に対応する表図であ
る。
ＯＣ濃度と発熱量の関係を示す図２に対応する表図であ
る。
１ 濃黒液タンク ２ 黒液噴射ポンプ ３ 噴射黒液流量計 ４ 回収ボイラ ５ 分岐黒液流量計 ６ 希硫酸溶液タンク ７ 希硫酸溶液ポンプ ８ 希硫酸溶液流量計 ９ ｐＨ調整槽 １０ ｐＨ計 １１ 炭酸ガス除去槽 １２ 黒液分取用タイマー制御バルブ １３ 分取黒液希釈槽 １４ 希釈水タンク １５ 希釈水ポンプ １６ 希釈水流計 １７ ＴＯＣ測定装置 １８ 発熱量計算制御計
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成９年１１月１７日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００９
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００９】そこで本発明者等はさらに検討を加えた結
果、噴射黒液のｐＨを略７〜９に調整することによって
無機炭素の９０％以上が除去出来、これにより無機炭素
（ＩＣ）によるブランク値を小さくすることが可能とな
る。而も過剰な硫酸が存在しないために全炭素（ＴＣ）
測定時にＳＯ２ガスが発生して該ＴＣ測定値に誤差を与
えることもない。又硫酸の方が塩酸よりも揮発性が低い
ことからＩＣ測定時に塩酸で試料を酸性としてもＳＯ２
ガスが発生することはなく、従ってＩＣ測定値にも誤差
を与えることはない。
果、噴射黒液のｐＨを略７〜９に調整することによって
無機炭素の９０％以上が除去出来、これにより無機炭素
（ＩＣ）によるブランク値を小さくすることが可能とな
る。而も過剰な硫酸が存在しないために全炭素（ＴＣ）
測定時にＳＯ２ガスが発生して該ＴＣ測定値に誤差を与
えることもない。又硫酸の方が塩酸よりも揮発性が低い
ことからＩＣ測定時に塩酸で試料を酸性としてもＳＯ２
ガスが発生することはなく、従ってＩＣ測定値にも誤差
を与えることはない。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１７
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１７】そして所定時間毎にタイマー制御バルブ１
２を介して炭酸ガス除去槽１１で炭酸ガス除去後の黒液
を分取して分取希黒液希釈槽１３に所定量を取込む。こ
の分取黒液は分取黒液希釈槽１３内で希釈水タンク１４
から希釈水ポンプ１５によって希釈水流量計１６を介し
て送られてきた希釈水で所定倍率まで希釈された後、Ｔ
ＯＣ測定装置１７へ送られ、前記した測定方法により希
釈黒液中の全炭素（ＴＣ）濃度と無機炭素（ＩＣ）濃度
が測定され、これらの測定値から希釈黒液中の全有機炭
素（ＴＯＣ）濃度が求められる。
２を介して炭酸ガス除去槽１１で炭酸ガス除去後の黒液
を分取して分取希黒液希釈槽１３に所定量を取込む。こ
の分取黒液は分取黒液希釈槽１３内で希釈水タンク１４
から希釈水ポンプ１５によって希釈水流量計１６を介し
て送られてきた希釈水で所定倍率まで希釈された後、Ｔ
ＯＣ測定装置１７へ送られ、前記した測定方法により希
釈黒液中の全炭素（ＴＣ）濃度と無機炭素（ＩＣ）濃度
が測定され、これらの測定値から希釈黒液中の全有機炭
素（ＴＯＣ）濃度が求められる。
Claims (1)
- 【請求項１】 ソーダ回収ボイラの燃料である噴射黒液
の一部を分取し、希硫酸溶液で略ｐＨ７〜９に調整して
黒液中に含まれる無機炭素としての炭酸イオンのほとん
どを炭酸ガスとして除去した後、該ｐＨ調整された黒液
を所定時間間隔毎に分取し、所定量の水で希釈した後希
釈ＴＯＣ（全有機炭素：Total Organic Carbon）濃度を
測定すると共に、これらの測定データに基づいて噴射黒
液中のＴＯＣ濃度を算出し、あらかじめ作成しておいた
黒液発熱量と噴射黒液ＴＯＣ濃度の関係から該噴射黒液
の発熱量を推算するとともに、必要に応じてＴＯＣ分析
に使用しなかった前記ｐＨ調整された黒液を希黒液タン
ク側に戻すことを特徴とするソーダ回収ボイラ燃料黒液
の発熱量測定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24343297A JP3448192B2 (ja) | 1997-08-25 | 1997-08-25 | ソーダ回収ボイラ燃料黒液の発熱量測定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24343297A JP3448192B2 (ja) | 1997-08-25 | 1997-08-25 | ソーダ回収ボイラ燃料黒液の発熱量測定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1164327A true JPH1164327A (ja) | 1999-03-05 |
| JP3448192B2 JP3448192B2 (ja) | 2003-09-16 |
Family
ID=17103792
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24343297A Expired - Fee Related JP3448192B2 (ja) | 1997-08-25 | 1997-08-25 | ソーダ回収ボイラ燃料黒液の発熱量測定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3448192B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101229577B1 (ko) * | 2012-07-16 | 2013-02-05 | (주) 휴마스 | 총 유기탄소 측정방법 및 장치 |
| CN109406566A (zh) * | 2018-07-27 | 2019-03-01 | 西安交通大学 | 纳米流体冲击射流流动换热特性和冲蚀磨损性能实验装置 |
| JP2021047112A (ja) * | 2019-09-19 | 2021-03-25 | 株式会社アナテック・ヤナコ | 液体計量装置および水質測定装置 |
-
1997
- 1997-08-25 JP JP24343297A patent/JP3448192B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101229577B1 (ko) * | 2012-07-16 | 2013-02-05 | (주) 휴마스 | 총 유기탄소 측정방법 및 장치 |
| CN109406566A (zh) * | 2018-07-27 | 2019-03-01 | 西安交通大学 | 纳米流体冲击射流流动换热特性和冲蚀磨损性能实验装置 |
| JP2021047112A (ja) * | 2019-09-19 | 2021-03-25 | 株式会社アナテック・ヤナコ | 液体計量装置および水質測定装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3448192B2 (ja) | 2003-09-16 |
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