JPH11507721A - 電弧炉内装入物の溶融プロセス - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 本プロセスは、炉、特に、スクラップを溶融して鋼を生産するための電気炉内の装入物を、これに溶融のエネルギーを供給することによって溶融し、酸素含有ガスを装入物の上の炉内空間に注入することによってフュームを後燃焼させることを意図している。酸素含有ガスは、複数のジェットの形態で注入され、各ジェットの流量は約５０と１、２００Ｓｍ³／ｈの間であり、注入機（１１、１２）の吐出速度は約１０と１５０ｍ／ｓの間である。

Description

【発明の詳細な説明】 電弧炉内装入物の溶融プロセス 本発明は、炉内、特に電弧炉内の装入物を、装入物に溶融のためのエネルギー を供給することによって行う溶融プロセスであって、装入物中のガス、特に、少 なくとも一種の可燃ガス、とりわけ一酸化炭素が溶融の最中に発生し、この可燃 ガスの後燃焼を行うために、体積換算で２５％を超える酸素を含む酸化ガスが少 なくとも一部期間にわたって注入されるプロセスに関する。 「体積換算で２５％を超える酸素を含む酸化ガス」なる用語は、標準的な温度 および圧力条件下において体積換算で少なくとも２５％の酸素を含むガス、特に 、好ましくは体積換算で５０％を超える酸素富化空気を意味するが、より好まし くは工業的に純粋な酸素、すなわち、体積換算で少なくとも８８％の酸素を含む 酸素、特に、ＶＳＡ（真空スイッチ吸着）タイプの吸着装置、あるいは、他の工 業的に純粋な酸素生成装置によって生成された酸素を用いるのが良く、ここには 薄膜を用いた装置も含まれる。 電弧炉、特にスクラップ溶融用の電弧炉について鋼の生産という観点から見る と、スクラップは、炉の黒鉛電極を介して装入物に供給される溶融エネルギーに よって溶融され、この時、前記炉内に存在するスクラップを溶融するための充分 な量のエネルギーが解放されるように、黒鉛電極からは非常に大きな電流が流さ れる。 現在では、これらの炉の生産性を高めるために、化石燃料がより多く使用され ている。すなわち、石炭をバスケット内に装入する、または、ランスで注入する ことによって、化石燃料の使用が可能となる。しかし、このエネルギーは、石炭 の燃焼が不完全であるために、一部分としてしか使用されない。すなわち、炭素 の酸化によって大量の一酸化炭素ＣＯが解放されてしまう。この一酸化炭素は、 電弧炉の後燃焼と呼ばれ、例えばＵＳ−５，１６６，９５０、ＵＳ−５，３７３ ，５３０およびＥＰ−Ａ−１２７，４９２といった特許公報に記されているプロ セスに従って炉内の酸素と燃焼される。 本出願人名義の特許ＵＳ−５，１６６，９５０号公報には、スクラップを溶融 して鋼を生産するための電弧炉内において、溶融のためのエネルギーを装入物に 供給することによって、装入物を溶融するプロセスと装置について記載されてお り、炉内の装入物の上方空間に酸素を含有するガスを注入することによって、フ ュームの後燃焼が行われる。記載されたプロセスでは、炉内の装入物の上方空間 において互いに対向する向きの複数の回転ガス流を形成するために、酸素注入機 が使用される。この働きによって、酸素含有ガスと、装入物によって生成された 一酸化炭素および／または水素といった存在可燃ガスとが効果的に混合されるの で、炉内でこれらのガスの均一な後燃焼が行われ、この後燃焼は、炉の垂直軸芯 の近傍周囲に配置された垂直電極と協働して装入物の溶融に貢献する。 ＵＳ−５，３７３，５３０号（ＥＰ−Ａ−１２７，４９２号も同様であるが） 特許公報は、炉の軸芯に対して径方向でない酸素含有ガスジェットを提供するた めに、炉のケーシングを貫通して設けられた酸素含有ガス注入機について記載し ている、 電弧炉用の後燃焼プロセスは、Ｐ．ＭａｔｈｕｒとＧ．Ｄａｕｇｈｔｒｉｄｇ ｅによる『電弧炉内での効果的な後燃焼のための酸素注入』なる名称の文献から も知られている。ここに記載されたプロセスでは、溶鋼溜まりに対して、超音速 （概して３００ｍ／ｓを超える速度）の酸素注入が行われ、酸素は溶鋼溜まりの 表面（スラグ）に衝突し、これによって、鉄が酸化鉄ＦｅＯの形に酸化し、鉄が 存在する二酸化炭素と酸化して、酸化鉄ＦｅＯと一酸化炭素とが生成され、さら に、炭素と二酸化炭素の反応によって一酸化炭素が生成される。これらの反応の 結果、この超音速酸素注入は、相当量の二酸化炭素と相当量の一酸化炭素とを含 む混合ガスを生成する。すなわち、上記のプロセスの欠点は、炉内に生成される 一酸化炭素を用いてエネルギーを生産するという可能性を充分に適用していない 点にある。 本発明によるプロセスの目的は、後燃焼によって解放されるエネルギーとこれ に応じたエネルギーの溶鋼溜まりへの転移との双方を最大にすることによって、 後燃焼のエネルギー効率を改善すること、および、炉の耐火ライニングの耐用性 を高め、電極の過剰な酸化を起こさせないことにある。そのために、本発明によ るプロセスでは、二酸化炭素を形成することによって、他の望ましくない反応、 特に、鉄の酸素との酸化反応（Ｆｅ＋1/2 Ｏ₂⇒ＦｅＯ）および二酸化炭素の鉄 と の反応（ＣＯ₂＋Ｆｅ⇒ＦｅＯ＋ＣＯ）を阻害するべく、一酸化炭素と酸素の反 応を可能な限り促進させる。 本発明による炉内装入物の溶融プロセスは、後燃焼が行われる期間中に、酸化 ガスが、少なくとも１基の酸化ガスジェットの形態で装入物の上に低速で注入さ れ、各ジェットの流量は約５０と１２００Ｓｍ³／ｈの間で、その炉内への注入 速度は約５ｍ／ｓと１５０ｍ／ｓの間、好ましくは５０ｍ／ｓと１２５ｍ／ｓの 間であることを特徴としている。 電弧炉を炉として用いた、本発明の好適な実施形態では、本発明のプロセスは 、各可燃性ガスジェットの注入方向がアークフレームによって生じる主なガス流 とほぼ一致しており、好ましくは互いに対向流となっていることを特徴としてい る。 本発明の他の実施形態では、本発明のプロセスは、炉内で後燃焼が起こらない 少なくとも一部期間は、酸化ガス注入機の閉塞を防止または抑制するために、酸 化ガスの炉内への流速は、約５ｍ／ｓと２０ｍ／ｓの間で牽制されることを特徴 としている。 本発明の他の実施形態では、本発明のプロセスは、少なくとも１基の酸化ガス ジェットは、炉壁に対して接線方向に、２５°と４０°の間の角度、好ましくは 約３０°程度で注入されることを特徴としている。 本発明の他の実施形態では、本発明のプロセスは、少なくとも１基の酸化ガス ジェットは、水平に対して１０°と２０°の間の角度、好ましくは約１５°程度 の角度で、炉壁から下向きに注入されることを特徴としている。 また、酸化ガスは、好ましくは炉の側壁にわたって均一に配された少なくとも ３基の、好ましくは４基の注入機を用いて注入されるのが好ましい。しかし、必 要な空間が炉内に獲得できる場合には、可能な限り多くの注入機を設けることが 好ましく、それは例えば６基、あるいは、８基でも良い。 各酸化ガスジェットは、約８０と８５０Ｓｍ³／ｈの間の流量と、約５０と１ ２５ｍ／ｓの間の、好ましくは１００ｍ／ｓの注入機出口速度を持つのが好まし い。 炉から発生するフュームを連続的に分析し、この分析の結果に応じて酸化ガス の流量を調節することが好ましい。これは、もしも可燃性ガスが多く存在すれば 、 それに見合っただけ多くの酸素を注入することを意味するが、注入機周辺温度を 、炉の側部パネル（炉の全周に配された水冷パネル）の熱安定性と相反しない値 に制限するために、酸素注入は段階的に行う。すなわち、酸化ガスの流量は、キ ャスティングを行っている間一般に変動することとなる。 フューム分析はフューム中の一酸化炭素濃度（例：体積換算で４％のＣＯ）の 測定からなるのが好ましい。 出口部分に炉の垂直軸芯に対して接線方向の成分を持つような注入機の複数の グループを用いることも好ましく、この時、注入機の互いに連続するグループど うしは同じ高さに配置しても、異なる高さに配置しても良い。 本発明の他の実施形態によると、炉内の保持流量を空気で形成しても良い。 また、炉内に注入前の酸化ガスを予熱することもまた可能であり、時として好 ましい場合がある。この場合、体積換算で２５％を超える酸素を含む酸化ガスを 、例えば炉との間接熱交換によって、予熱することもまた可能である。また、炉 から放出されるフュームの少なくとも一部を酸化ガスと混合した上で、両者を炉 内に注入することも可能である。この場合、酸化ガス（フューム＋酸化ガスの混 合物）は、体積換算で２５％を下回る、或いは体積換算で２１％を下回る酸素を 含んでいても良い。 注入機の数については、一般則として注入機の数が多いほど結果が良いため、 少なくとも６基使用することが好ましい。これらの注入機は全て炉の上半分に配 置されることが好ましく、また、メタルのレベルに関して云っても炉の上半分に 位置することが好ましい。 本発明は、限定の意図を全く含まず、下記の解説的な実施形態を次の参考図と 共に参照することによって更に理解されるであろう。参考図とはすなわち： 図１は、本発明を実施している電気炉の垂直断面の概略図を示し、 図２は、図１の線分II−IIに沿った水平断面の概略図を示し、 図３は、炉の酸素注入機の長手方向断面の詳細図を示し、 図４は、炉の概略平面図を示し、 図５は、従来技術の燃焼と本発明のものとの概略比較図を示し、 図６は、使用される注入機の数毎に見た、比酸素消費量に対する比電力消費量 のカーブを示し、 図７は、一酸化炭素量に基づいて調節される二つの段階的レベルの間にわたっ て行われる酸素注入の実施形態を示す。 図１および図２に示された電弧炉は、スクラップを溶融して鉄を生産するため のものである。同電弧炉は、底部２、いわゆるスラグドア４を備えた側壁３、お よび、溶かされた製品のための出湯口５を含み、この他に、垂直軸芯Ｘ−Ｘに関 して同様に分配された３本の電極７、８、９の支持部をも形成する天井部６を含 む，天井部はフューム用の排出導管１０を含む。 炉１には、少なくとも２本、典型的には少なくとも３本の酸素含有ガス注入機 が、各々１１と１２で示される少なくとも２段階からなるシリーズをなすように 設けられている。最初のシリーズの注入機１１は、底部２の最下部２’から天井 部６の最上部６’までの高さＨの半分の高さ近くのレベルＮ₁に位置するが、二 番目のシリーズの注入機１２は、この高さＨの約３／４にあるレベルＮ₂に位置 する、したがって、一方の注入機１１と他方の注入機１２とは、最高天井高さＨ の１／４程度垂直方向に離間した２段階の水平面上に位置する。各注入機は、接 線方向の主成分と、求心径方向の成分とを持つように配置されている。Ｎ₁＝Ｈ ／２のレベルにある下側のシリーズの注入機１１の出口は全て上から見ると反時 計回り方向で循環する下方ガス流を形成するように反時計方向に配向されている （図２）。Ｎ₂＝３Ｈ／４のレベルにある上側のシリーズの注入機１２の出口は 全て上から見ると時計回り方向で循環する上方ガス流を形成するように時計方向 に配向されている。 注入機には、少なくとも９０％の純度を持つ酸素が、各々調節部品１５を伴う 各導管１４を介してガス源１３（図２）から供給される。 炉には、導管１０から排出されるフューム中の一酸化炭素（ＣＯ）含有量を分 析する分析器１６が設けられており、この分析器は、注入機１１、１２への供給 量を、分析器がリアルタイムで連続的に入手する測定結果に基づいて調節するた めに、調節部品１５を制御するための手段を備えている。 図３は、注入機１１、１２の内の任意の一つ、例えば注入機１１を示している 。注入機１１が有するヘッド１７は、炉の壁面３の厚さ方向に沿って配置されて お り、ほぼ筒状のガス通路を備えている。このガス通路は、図１に示された垂直軸 芯Ｘ−Ｘの径方向に延びる軸芯１９に対して角度αだけ傾斜した軸芯１８方向に 沿って延びている。 ヘッド１７は、筒状の本体２０の先端に形成されており、注入機が炉に設置さ れている状態では、この本体２０の軸芯は軸芯１９と一致する。この本体２０に は、ヘッド１７を通る軸芯１８に沿うガス通路が貫通している。このように、本 体２０は、図２に炉の概略的に示された在来の支持構造２２によって支持された 側壁３の外表面２１から突出している。 注入機の本体２０は、図中にやはり概略的に示された支持ベアリング２３内で 軸芯１９周りに回転可能に支持されている。この炉の特有な特徴にしたがった回 転角の調節がなされると、注入機の姿勢は、ヘッド１７と、注入機を受け入れる 炉壁３の筒状開口部２５との間に配置される耐火充填材２４によって固定される 。前記調節と無関係に、ヘッド１７の前面２６は側壁３の内面２７とほぼ面一と なっている。 図３には、例えば冷却水のような冷却流体を循環させるための回路２８も示さ れている、このような注入機の他の特徴と利点については、出願人名義のＥＰ− Ａ−１２７、４９２に記載されている。 本体２０の後端に設けられた皿孔３１には、較正された固定オリフィス３０を 含んだダイヤフラム２９が嵌入されており、ここに供給用の導管１４が接続され ている。注入機の出口径は固定されていて、オリフィス３０の径よりもずっと大 きく、約３ｃｍと６ｃｍの間、好ましくは５ｃｍ前後である。 さらに、前述した欧州特許にもあるように、導管１４の前端には保護のための 回転不能バルブ（図示されず）を設けても良い。 操業中は、装入／キャスティングおよび溶融の各ステップが交互に実施される 。各ステップで、分析器１６がフューム中のＣＯ濃度を低い側の設定点値と比較 し、これに従って注入機への供給量を調節する。 操業している間はずっと、注入機１基当たりの酸素流量は約５０と１、２００ Ｓｍ³／ｈ（１Ｓｍ³／ｈは、標準の温度および圧力条件下で１ｍ³である）の間 に保持されており、注入機の寸法および、略大気圧に等しい出口圧力とを考慮に 入れた酸素ガス出口速度は、約５と１５０ｍ／ｓの間に保持されている。より好 適な値の範囲は、注入機１基当たりの流量については１００から９００Ｓｍ³／ ｈであり、出口速度については、１５から１２５ｍ／ｓである。 注入機１基当たりの流量が約１，２００Ｓｍ³／ｈを超えると、炉の側壁３を 構成している耐火パネルの急速な破損、および／または、電極の少なくとも一基 および／または金属のプールが酸化が起きるおそれが高い。 これらのパラメータの組み合わせにおいては、与えられた比酸素消費量に対す る比電力消費量が特に低くなることが観察された。 このことは、図１から３に示されたタイプの、出口径が５０ｍｍの注入機を６ 基備えた８５トン炉で、調節部品１６に表示される１６注入機１基当たりの最大 流量を７００Ｓｍ³／ｈとし、また、ストリームが流れていない時の注入機保護 用の小流量を約５０から７０Ｓｍ³／ｈとして実施された試験によって確認され た。 すべての注入機が供給されている時の炉の電力消費量は、実質的に同じ酸素の 消費量において、４がら６の注入機が供給されている時にくらべてずっと少ない ことが確認された。これは、酸素の注入機出口速度が減少している時に後燃焼効 率の改善を証明する。 図４は、電弧炉の概略平面図を示し、炉内のガスの流れが概略的に示されてい る。炉４０は、炉の天井を貫通する３基の電極４１、４２、４３を含み、この天 井からはガスも逃がすことができる。空気は主に開口部４４またはスラグドアか ら進入し、フュームと共に主に“第４”孔５１から逃げる。溶融金属は出湯孔５ ６から排出される。６基の酸素注入機４５、４６、４７、４８、４９、５０は、 炉の周辺に沿って均一に、全て略同一の水平面内に配分されている。炉内でのガ スとフュームの動きは矢印５２、５３、５４、５５によって示されている。 操業中は、電極によって発生するアーク発生がガスを周辺に追い出す。矢印５ ３によって示される流れが中心（電極）から始まり、側壁４０に向かって移動し 、側壁４０に沿い、“第４孔”５１まで移動する。同様に、矢印５４によって示 される流れは炉の側壁に沿って移動して、第４孔５１から逃げる。スラグドアか ら進入した空気５５は、“第４孔”５１に向かい、流れ５２は電極から離れて、 ド ア４４と孔５１の方向に側壁に向かう。 本発明によれば、酸素注入機は、フュームに対してほぼ対向流で酸素を注入で きるように配置されている。注入機５０はガス流れ５２の対向流、注入機４８と ４９はガス流れ５３の対向流、注入機４６と４７はガス流れ５４の対向流、注入 機４５はガス流れ５５の対向流となっている。 図５は、従来技術（図の右手側）と本発明（図の左手側）の比較対照する解説 である，従来技術によれば、金属プール６０の上のスラグ６１の表面に向けられ た酸素ランス７３は、酸素を炉６２内のガス／フュームを介して高速（超音速） で注入する。 その高速性のために酸素は溶鋼と接触するに到り、下記の反応が起こる： Ｆｅ＋1/2 Ｏ₂→ＦｅＯ この反応は鉄と酸素を消費してスラグを形成するので有害である。 鉄は、一酸化炭素と酸素の反応によって生成された二酸化炭素とも反応する。 この二酸化炭素は高速の酸素によって金属プールと接触して、下記の反応によっ て、さらなろＦｅＯと若干の一酸化炭素を生成する： Ｆｅ＋ＣＯ₂→ＦｅＯ＋ＣＯ 生成されたＣＯは不幸にして酸素と反応しない。それは酸素が、相当量の酸素 を注入しない限り、他所（前述の箇所を見よ）で消費され、一部は消失するから である。 二酸化炭素は溶鋼中で炭素とも反応して、脱炭反応（すなわち有害反応）を引 き起こし、ＣＯを発生し、このＣＯ自身は燃焼されない。 出願人の会社が本発明を開発したのは、以上に挙げた種々の技術的間題の存在 が明らかとなり、これらを解析した後である。この発明では、酸素が注入機６３ から低速度で注入され、ガス状の雲６４が形成されて、金属のプール６０の上に 残留し、プールから領域６４に進入してくるＣＯと下記の式に基づいて反応（Ｃ Ｏとのみ排他的に反応）する： ＣＯ＋1/2 Ｏ₂→ＣＯ₂ 金属のプールによって生成された全ての一酸化炭素はかくして酸素と燃え、Ｃ Ｏの真の（発熱の）後燃焼が、エネルギー的に最適化された量の酸素と共に生み 出される。 図６は、注入機４基の場合（白丸）と、注入機６基の場合（黒丸）における比 酸素消費量に対する比電力消費量（ｋＷｈ／ｔ）を示す（他の条件は全て共通） 。一つの丸印は一回のキャスティングを示す。注入機６基では、４基に比して比 電力消費量（ｋＷｈ／ｔ）が著しく改善されていることが明白にわかる。 多数のキャスティング回数を平均すると、下記の結果が得られた： 図７は、段階的に制御された酸素注入の例を示す。フューム中の一酸化炭素含 有量が４体積％以上であれば、装入後の溶融時間の最初の６０％では最高８００ Ｓｍ³／ｈの酸素が炉内に注入される。４体積％を下回っていれば、１００Ｓｍ³ ／ｈの酸素が注入される。溶融時間の６０％と７５％の間では、注入量は４００ Ｓｍ³／ｈと１００Ｓｍ³／ｈの間で同様に調節され、溶融時間の７５％と１００ ％の間では、注入量は２００Ｓｍ³／ｈと１００Ｓｍ³／ｈの間で同様に調節され る。たどられたカーブ１００は実線で示されている。第１変形例では、８００Ｓ ｍ³／ｈと１００Ｓｍ³／ｈの間の（カーブ１０２に沿った）段階を維持しても良 い。また、溶融時間の６０から１００％の間、４００と１００Ｓｍ³／ｈの間（ カーブ１０１に沿った）を維持しても良い。 全ての注入機を同じ設定点値、例えば４体積％などに基づいて調整することも 、また、異なる設定点値（注入機毎に一つの値、あるいは、一つまたは複数のグ ループの注入機に対して同じ値）に基づいて調節することも可能である。 比較例： 下記に示した例は、従来技術による設備稼働（以下“バーナーＰＣ”と称す） と本発明による同様の設備稼働（以下“発明ＰＣ”と称す）の比較である。この 例は、生産金属量１トン当たり１８ｋＷ／ｈのエネルギー節約を示しており、こ れは、１時間より若干多めの間に行われる約１００トンのキャスティングの間に １，８００ｋＷ／ｈが節約されることを意味する。従来技術による設備は４基の 高速酸素注入機（２５０ｍ／ｓ）を有するのに引き替え、本発明による設備は４ 基の本発明による低速酸素注入機（１１０ｍ／ｓ）を有する。下記に記載したも の以外の条件は、両設備間で実質的に同一である。得られた結果は下記のように まとめられる。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ペリン、ニコラ シンガポール国、シンガポール 598831、 ハイゲート・クレッセント 50 (72)発明者 ビレゼ、フレデリック フランス国、92330 ソー、リュ・ドゥ・ フォントネ 12

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．炉内の装入物に溶融のエネルギーを供給することによってこれを溶融する プロセスであり、このプロセス中には、ガス、特に少なくとも一種の可燃ガス、 とりわけ一酸化炭素がこの装入物の溶融中に発生し、前記可燃ガス、とりわけ一 酸化炭素の後燃焼を行うために、体積換算で２５％を超える酸素を含む酸化ガス が少なくとも一部期間に注入されるプロセスにおいて、 後燃焼が行われる期間中に、酸化ガスが、少なくとも１基の酸化ガスジェット の形態で装入物の上に低速で注入され、各ジェットの流量は約５０と１，２００ Ｓｍ³／ｈの間で、その炉内への注入速度は約５ｍ／ｓと１５０ｍ／ｓの間であ ることを特徴とするプロセス。 ２．炉が電弧炉であり、その特徴として、各可燃ガスの注入方向はアークの火 炎によって発生する主なガス流と実質的に一致している請求項１によるプロセス 。 ３．酸化ガス注入機の閉塞を防止または抑制するために、炉内への酸化ガス注 入の保持流量が、少なくとも炉内で後燃焼が起こらない一部期間中は、約５ｍ／ ｓと２０ｍ／ｓの間の速度で提供されることを特徴とする請求項１または２に記 載のプロセス。 ４．少なくとも一つの酸化ガスジェットは、炉の壁に対して接線向きに、２５ °と４０°の間、好ましくは約３０°付近の角度で注入されることを特徴とする 請求項１から３のいずれか１項に記載のプロセス。 ５．少なくとも一つの酸化ガスジェットは、炉の側壁から下向きに、水平に対 して約１０°と２０°の間、好ましくは約１５°のオーダーの角度で注入される ことを特徴とする請求項１から４のいずれか１項に記載のプロセス。 ６．酸化ガスは、炉の横向き面にわたって均一に配分された少なくとも３基、 好ましくは４基の注入機によって注入されることを特徴とする請求項１から５の いずれか１項に記載のプロセス。 ７．各酸化ガスジェットは約８０と８５０Ｓｍ³／ｈの間の流量を有し、注入 機からのガス吐出速度は５０ｍ／ｓと１２５ｍ／ｓの間、好ましくは約１００ｍ ／ｓであることを特徴とする請求項１乃至６のいずれか１項に記載のプロセス。 ８．炉から出るフュームは連続的に分析されること、および、前記酸化ガス流 量はこの分析結果に応じて調節されることを特徴とする請求項１乃至７のいずれ か１項に記載のプロセス。 ９．スクラップを溶融して鋼を生産する電弧炉において、フュームの分析はフ ューム中の一酸化炭素濃度の測定からなることを特徴とする請求項１乃至８のい ずれか１項に記載のプロセス。 １０．炉の垂直軸芯（ＸＸ）に対して接線方向の成分を出口部分に持つ注入機 の複数のグループが用いられ、注入機の互いに連続するグループは、異なる高さ （Ｎ₁、Ｎ₂）に配置され、互い違いの周方向を向いていることを特徴とする請求 項１乃至９のいずれか１項に記載のプロセス。 １１．同じ高さに配置された一つのシリーズの注入機が用いられ、これらの注 入機の一部は、第１方向の周成分と水平に対して第１角度の下向き成分を有し、 他の注入機は、逆方向の周成分と好ましくは前記第１角度と異なる、第２角度の 下向き成分を有することを特徴とする請求項１乃至１０のいずれか１項に記載の プロセス。 １２．酸素含有ガスは少なくとも８８％の純度の酸素であることを特徴とする 請求項１乃至１１のいずれか１項に記載のプロセス。 １３．キャスティングの間、酸化ガスの流量は、段階的な酸素注入によって可 変であることを特徴とする請求項１乃至１２のいずれか１項に記載のプロセス。 １４．炉内で後燃焼が起こらない少なくとも一部期間は、炉内へ注入される酸 化ガスの牽制流量が提供され、このガスが空気であることを特徴とする請求項１ 乃至１３のいずれか１項に記載のプロセス。 １５．少なくとも６基の酸化ガス注入機が使用されることを特徴とする請求項 １乃至１４のいずれか１項に記載のプロセス。 １６．酸化ガス注入機は全て炉の上半分に配置されることを特徴とする請求項 １乃至１５のいずれか１項に記載のプロセス。 １７．酸化ガス注入機は全て、金属の高さに対して炉の上半分に配置されるこ とを特徴とする請求項１６に記載のプロセス。 １８．酸化ガスは、前記炉内への注入前に予熱されるように、炉によって産出 されるフュームの少なくとも一部と混合されることを特徴とする請求項１乃至１ ７のいずれか１項に記載のプロセス。 １９．酸化ガスは炉内へ導入される前に予熱されることを特徴とする請求項１ 乃至１８のいずれか１項に記載のプロセス。