JPH11503201A

JPH11503201A - 金属微粉の再利用

Info

Publication number: JPH11503201A
Application number: JP53009696A
Authority: JP
Inventors: オシング、ディルク
Original assignee: ヘケットマルチサーブピーエルシー
Priority date: 1995-04-04
Filing date: 1996-04-03
Publication date: 1999-03-23
Also published as: AU5159996A; EP0820531A1; AU719637B2; MX9707653A; CA2215409A1; BR9604790A; WO1996031630A1

Abstract

(57)【要約】重金属を含む廃棄物が、もろい混合生成物ができるまで、油性ミルスケールまたは還元鉄鉱、および低密度の微細な搬送物質と混合される。前記生成物のうち粒径０〜６mmの微細片が治金炉内へ噴射するためにふるい分けられる。湿った炭素含有スラリーを用いて水を混合生成物に付加することができる。石灰含有ダストを加えてもよい。

Description

【発明の詳細な説明】金属微粉の再利用本発明は、使用が困難であるか、または単に廃棄物として廃棄される物質を含む多様な金属の使用法に関する。適当な材質の１つに、鉄鉱微粉ダストがある。これは、処分の難しい物質である。造粒（ペレット化）に際し、粒径が約0.2mm未満の粉鋼は湿潤化され、ベントナイトのような結合剤と混合されて塊にされる。ペレットには、この種の微粉を後続の冶金処理において使用可能な唯一の方法である炎焼き入れか焼結が施される。これは、COREX（登録商標）、MIDREX（登録商標）またはIIYL（登録商標）として知られる直接還元による微粉生成に類似している。たとえばMIDREX（登録商標）処理のばあい、粉鉱は流動層反応器の中で500〜800℃の温度で還元ガスと反応する。還元ガスは、H₂およびCO、さらにCO₂、H₂O、CH₄、N₂を含んでいる。生成は直列に接続された一連の流動層反応器を通じて行われる。還元の度合いは反応器毎に増大し、最後の流動層反応器を出るときの金属化値(values of met allisation)は92〜94％に達する。こうして還元された微粉は、ついで熱間ブリケッティングないし熱間成形により、後続の冶金処理に必要な塊形状にされる。こうした焼結および微粉生成行程を通じて、極度に微細で反応性の高い含鉄性のダストが集積する。ダストには、他に非変換炭素(non-converted carbon)が一部含まれている。こうした微粉は、密度が高すぎて金属炉への吹き込みまたは噴射が不可能である。また、高品質鋼を製造および加工する際には副産物としてダストまたはスラリを含む重金属が生成される。高品質鋼とは、一般に焼き入れや焼き戻しといった熱処理がなされる等級の鋼材である。高品質鋼は、上質または塩基性の鋼材（ブロックハウス(Brockhaus)の「自然科学とテクノロジー(Natural Science and Te chnology)」1989年、特別版第1巻、キーワード参照）よりも純度が高い。この種の鋼材は、アーク炉で鋼スクラップおよび合金成分から製造される。炉ガスに含まれるダストは非常に細かく分離され、１立方センチメートル当たり４グラム以上という高い比重量を有している。ダストは、炉外に設置した電気フィルターで分離される。その他、水で炉ガスからダストを洗い流してスラリーを含んだ重金属を製造する方法も一般に行われている。スクラップ装入物（scrap charge）は、通常、金属槽において高温で蒸発し煙道ガス内で堆積する亜鉛を含んでいる。乾式集塵からえられるこうしたダスト（重金属である亜鉛を含む）、または湿式集塵のばあいにおけるスラリーは、特殊な堆積物としてのみ堆積され、高額な分離方法を採る必要がある。この種の亜鉛含有ダストまたはスラリーの分離処理のばあい、再循環によって亜鉛含有率を25％以上、たとえば40％またはそれ以上にまで上げることができれば非常に経済的に有利である。高品質鋼は圧延機で処理されることもある。このばあいは、非常に重い圧延機スケールのスラリーが生じる。このスラリーは、金属化合物のほかに、金属部品、有機物質またはプラスチックからなる塊状の不純物を含んでいる。圧延機スケールのスラリーにはまた、ネジなどの大きな金属片、雑巾、タバコの吸殻、軍手、ヨーグルトの紙箱、ポリ袋などが不精な作業員によって廃棄されている。塩基性鋼、上質鋼および高品質鋼の製造時に発生する金属ダストおよびスラリーは全て細かく分離され（数ミクロンから１mmまでの粒度範囲の微細粒度測定）、合金金属を含んでいる。こうした合金金属には、主としてクロム、コバルト、ニッケル、鉛、マンガン、タングステン、チタン、バナジウム、亜鉛およびモリブデンがある。これらは、既定の配合表に基づいて個々の等級鋼に異なる量が添加され、鉄と共にダストおよびスラリーの重量の元となっている。こうしたダストおよびスラリーには高価な物質が含まれてはいるが、その微細さおよび重いという固有の性質のために満足のいく再生および再利用ができないでいる。多くのばあい、ダストは高価な物質を含んだまま廃棄されるが、環境保護や浪費といった観点からこれは好ましくない。本発明の目的の１つは、多様な廃棄物質中の高価な成分を回収し、とくに簡便な方法でそれを金属槽に導入して再利用する方法を提供することである。本発明の一態様では、重金属を含む廃棄物の処理方法が提示されているが、この方法は、廃棄物に金属酸化物を含む比較的低密度の粒状物質と水を混合して発熱反応を引き起こし、比較的乾いた凝集体を形成させることと、凝集体をふるいにかけて約０mmから約６mmまでの大きさのものを分離することと、分離した凝集体を、溶融金属を含有しかつ還元雰囲気下にある金属槽へ空気噴射すること、によって構成されている。酸化物としては、生石灰または直接還元鉄が使用可能である。凝集体は、炭素と共に噴射することが最も好ましい（金属槽においては還元反応などの他の目的のためにもこれが必要である）。炭素は多様なソースから供給が可能であり、また廃棄物中に既に存在しているばあいもある。炭素をほとんど、または全く含まない微粉を使用するばあいは、炭素を含む搬送物質を使用することができる。適切な材質としては、表面構造および空隙率がその表面での微粉の搬送にとくに適している点で、石炭、亜炭、もしくは褐炭からなるコークス、または石油コークスがある。また、微細に分離された、あるいはダスト状の石炭片または亜炭片であっても、またプラスチックを粉砕した、微細に分離された軽量片であっても搬送物質として適当である。ただし、プラスチック片のばあいは、形成される凝集体がフレーク状となる傾向があり、そのままでは噴射できない。適当な搬送物質を選択する際の判定基準の１つとして、スラグの発泡性がある。したがって、アーク炉またはキューポラ型の炉への噴射のばあいは、揮発成分の割合の低い炭素含有材が搬送物質として好適である。こうした材質としては、亜炭、無煙炭、石油コークス、粉コークスなどがある。高炉へ噴射するばあいは、揮発成分を有する炭素含有搬送物質が最適である。搬送物質中の合計炭素含有量に占める揮発成分の量は、８％より多くなければならない。亜炭の他にも、他の低炭化タイプの石炭、ウッドチョップ、プラスチックチップなどを使用することができる。スラグの起泡性を促進するため、生成物の炭素含有量は20〜40％重量としなければならない。搬送物質は、事前の分析によって選択および決定することができる。完璧さからいえば、混合、反応および結合を経た生成物は依然としてFe、FeO 、Fe₂O₃、CaOおよびCaCO₃を含み、5〜15重量％の残留湿度を有していなければならない。本発明は微粉の反応性も利用している。金属化の程度に応じて、微粉は水と反応して酸化鉄を形成し、熱を放出する。スラリーと微粉を混合すると、酸化鉄が形成される。発熱反応中に放出される熱は水分の一部を蒸発させ、凝集体をもろくする。凝集体を噴射するには、凝集体の密度を１立方センチメートル当たり約1.2〜約４グラムにしなければならない。噴射断面が1/2インチ（約12mm）〜２インチ（約50mm）である標準的な噴射装置のばあいは、生成物をふるいにかけて粒径を約６mm未満にする必要がある。標準的な噴射圧力は、アーク炉では約４〜５バール、高炉では約５〜６バールである。乾燥した搬送物質と微粉の混合は、直接的または間接的を問わず、どの工程でも実行することができる。たとえば、まず微粉と搬送物質を混合し、ついで適当であれば水または湿った炭素含有スラリーと混合するか、あるいは炭素含有スラリーと搬送物質とをまず混合し、ついで微粉を混ぜる。微粉、搬送物質および炭素含有スラリーを同時に混合することもできる。微粉、油分を含む圧延機スケールのスラリー、粉炭、石油コークスまたは電気炉濾過ダスト、および生石灰で構成される凝集体の電気炉への噴射を評価した結果、より微細な粒片である選別された粒寸法４mm未満の結合生成物の方が径６mm未満の粒片よりも溶融金属内での噴射生成物の転換が良好であることが判明した。このことは、より小さい粒片の方が総表面積が大きいことに起因している。もろくなった凝集体は、貯蔵しやすい。反応が終了すると直ちに不活性化し、空気による搬送に適した状態となる。生成物は、高炉、アーク炉、転換炉またはキューポラ型炉および回転式セメント釜にまでも（ただし、狭い意味ではこれは冶金処理とはいえない）噴射して入れることができる。原理的にはあらゆるスラリー、すなわち金属含有および鉱物含有のスラリーも使用可能であるが、これに関しては、金属含有のスラリーを使用するばあいは、冶金処理中に発生する合金が依然として必要な配合表に適合しているかどうか、また、鉱物含有のスラリーを使用するばあいは結果的にスラグ量が鋼製造工程の収益性に悪影響を与えないかどうか、について考慮しなければならない。したがって、最も簡単なケースでは、洗炭から生成されるタイプの石炭スラリーを使用して微粉処理を行うことができる。ただし、こうした石炭スラリーによる発熱量はわずかである（これは、石炭スラリーの大部分が、冶金処理によるスラグ量を増やすのみでスラグの発泡には寄与しない不毛の鉱山廃棄物で占められているためである）。油分を含んだ圧延機スケールのスラリー、フラー土または石炭もしくは亜炭からの亜炭ダストやコークスダストを含むスラリーから生じる、あるいは石油化学から生じる廃棄物スラリーのような高エネルギー性のスラリーを使用するのが好ましい。同時にこうしたスラリーは、自らが炭素要件の一部を提供することから、後続の冶金処理に必要なエネルギーを低減させる。周知のように、とくに圧延機スケールのスラリーには異物が混入しているが、これは微粉の処理中はスラリーと分離され、要素の混合が完了した後はふるいによって除去されるため、こうした不純物が本発明に影響を与えることはない。これは、混合に際して随時発生する可能性のある塊または凝集体についてもいえることである。鉱石還元プラントの湿式集塵から生じるスラリーを使用するのもよい。乾式集塵でえられるダストは、それ自体が既にこうした微粉を形成していない限りにおいて、微粉への混和に適している。同じく、高炉、キューポラ型炉、アーク炉、転換炉、焼結プラントおよび金属を研削／研摩する表面加工プラントから生じるスラリーなどが適当である。乾式のダスト採取からえられる対応ダストは、それ自らが微粉を形成していない限りにおいて、微粉への混和が可能である。一変形例では、遊離生石灰CaOを呈する物質を添加することにより、添加剤に炉の石灰要件を充分に満たした石灰分を含有させることができる。したがって本発明では、反応生成物の形成に必要なスラリーの量を実際の必要量以上に増大し、またフライアッシュを反応生成物に加えている。フライアッシュの遊離生石灰はスラリーの残留水分と反応して消石灰Ca(OH)₂を生成し、その際に熱も発生する。石灰岩は後続の冶金処理を助け、また熱の発散は結合した生成物をもろくする。好適なものに、低硫黄化石燃料を燃焼させる際の、発電所ボイラー後部の電気フィルターにおける煙道ガスからえられるフライアッシュがある。これには主として、ライン(Rhine)の褐炭が含まれている。しかしながら、燃焼前に燃料へ石灰岩を加えて硫黄を固めてあるばあいは、乾式添加処理による燃料処理のあいだに蓄積するフライアッシュも同じく適当である。こうしたいわゆるDAPアッシュと称するものが使用可能である。また、高炉のトップガスからのダストまたは砂の使用も可能である。これは高炉煙道からガスを清浄化する際に蓄積される。これらは両方共に、依然として非転換炭素と石灰の残留分ならびに幾分かの鉄分および酸化鉄を含有している。金属を含有する重いダスト（および前述のもの以外に鋼の粉砕時に発生するものを含む）の調製において、本方法の第１工程である、微細に分離された生石灰またはドロマイトとの混合によって後続の冶金処理におけるスラグの流動性が増加する。金属を含有する重いスラリーの調製には、前述のもの以外にも本方法の第１工程において使用するスラリーの粉砕が含まれる。微細に分離したフライアッシュの好適な使用により、通常は不可入性であるスラリーが最初に乾燥されるため、取扱いが容易になる。トリベ炉からのフライアッシュまたはスラグにおける生石灰は、遊離生石灰がスラリーの水分によって発熱反応を起こすために乾燥が促進され、またこれによってスラリーにおける相当量の水分が蒸発する。後続の冶金処理にとって有利な石灰添加には影響は及ばない。本発明において有用である他の廃棄物は、異なる形式のアルミニウムからなっている。アルミニウムの添加は、スラグの脱酸素および溶剤処理において有用であることが知られている。アルミニウムは、その形式によっては冶金槽のライニングを侵食するものがあり、また高価なものもある。本発明では、廃棄物であるアルミナまたはアルミニウム金属、たとえば油にまみれ湿った摩鉱などが含まれる。こうしたアルミニウムは、フライアッシュ中に存在するばあいもある。アルミニウムが存在し、集塊がその他の適切な成分、たとえば鉄分を高含有率で有しているばあい、その凝集体はセメント産業において有用である。第２工程では、ふるい分けによって直径6mm未満の均質な粒状帯をうる。同時に異物が残留しており、これはいわゆる「巻き上げ」により、さらに詳しくは圧延機スケールのスラリーの「巻き上げ」により第１工程において露出されている。こうした異物、および大きめの塊は、必要に応じて粉砕し、適当なポイントで本方法によるサイクルに再度挿入しうる。本方法の第３工程では、炭素を含むダストおよび石灰岩を含む凝集体で構成される、ふるいにかけた微細な破片を完全に混合する。この最終工程で、空気圧または他のガス圧によって吹き飛ばしたり注入したりできるまで、密度を充分に低減させる。付加された炭素含有ダストのばあいは、亜炭コークスダスト、石油コークス、無煙炭あるいは弱または低揮発性石炭のダスト、あるいはこれらの混合物の使用が好適である。その際、粒径は各々１mm未満である。炭素の添加は後続の冶金処理におけるスラグの泡立ちを促進させることが知られている。摩鉱スラリーなどの表面機械加工から生じる金属を含有するスラリーのばあい、または圧延機スケールにおけるスラリーのばあいのように、廃棄物質がオイルなどの有機留分を有するとき、必要な炭素ダストの量は、溶融金属のガス湿式清浄から生じるスラリーのような本質的にこの種の有機添加剤を有していないスラリーのばあいよりも少ない。炭素含有ダストの添加だけでは、空気圧で注入できるまで生成物の密度を低下させるには不充分であると思われる。その代わり、金属含有ダスト、カルシウムおよび炭素からなる混合物の添加が可能な搬送物質の存在により、その密度をさらに低減させることが可能である。この目的のためには、蒸気タービンによって作動する蒸気発電所のボイラー給水の調製から発生する石灰含有性の球状の凝集体が適していることが証明されている。こうした凝集体は小型で軽く安定した球であり、直径が平均1〜2mmである。これらは圧力、侵食に対して非常に高い耐性を有している。粒寸法は、0.5〜6mmの範囲である。こうした球は、蒸気駆動式タービンに適したボイラー給水からカルシウムおよび鉄を除去することにより生じる。球体の中心は微少な石英粒子であり、その上にボイラー給水から抽出する石灰分と結晶状の鉄分が蓄積する。こうした球体は褐色であり、表面は平滑で高い圧縮強度を示している。通常、これらはゴミとして廃棄している。本発明のばあい、この球体は重金属粒子、石灰および炭素からなる混合物の搬送物質として適している。搬送物質との結合は、静電力および調製する水の水分によって確保される。シリコン、石灰および鉄を含有しており、後続の冶金処理に際して有用である。本発明は、他の態様において次のものを提供している。すなわち、 − アーク炉において溶融金属への添加剤として使用するための空気圧噴射式供給物質であって、重金属要素および油性ミルスケールを含有する微粒子廃物の反応生成物で構成され、粒子サイズが約０mmから約６mmまでの凝集体のかたちをしている供給物質。 − アーク炉において溶融金属への添加剤として使用するための空気圧噴射式供給物質であって、重金属要素および直接還元鉄の微粉を含有する微粒子廃物の反応生成物で構成され、粒子サイズが約０mmから約６mmまでの凝集体のかたちをしている供給物質。 − こうした供給物質の何れかであって、さらに微粒子形状の炭素源を含むもの。 − こうした供給物質の何れかであって、その中に生石灰が存在し反応に関係しているもの。つぎに、本発明を充分に理解できるように、例示のみを目的として、添付図面に関連して本発明を説明する。図１は本発明にかかわる１つのプロセスを示した略図、および図２は発熱反応を示すグラフである。図１に示されるように、高品質鋼スラブ２を圧延機にかけ、薄板３に圧延する。加圧した水５をノズル４を通して圧延工程に加える。圧延機スケール６を圧延機スタンド１の下にあるトラフ８に圧延機スケールスラリー７として集める。これとは別に、石炭10を発電ボイラー９において燃焼させる。発生する熱い煙道ガス11をボイラー給水13が循環する熱交換機表面12に送る。ボイラー給水は、熱交換機表面12上で蒸気14に変換される。煙道ガス11は電気フィルター33を通ってボイラーから放出されるが、ここで煙突16から大気中に排出する前に、煙道ガスと共に運ばれてきた細かいフライアッシュ15が分離される。圧延機スケールスラリー７および分離されたフライアッシュ15を第１ミキサー 17に供給し、そこで圧延機スケールスラリー７とフライアッシュ15をしっかりと混合する。フライアッシュ15との混合中、圧延機スケールスラリー７の水分は乾燥し、砕けやすい堅さをもつ集塊生成物が形成される。反応は発熱性であり、水分が蒸発する。ミキサーを出る第１混合物18は周辺温度を上回る温度であり、ふるい19を通過する。ここで、微細粒子20をふるい分ける。ふるい19で生じる過大粒21には圧延機スケールスラリー７にもともと存在していた異物および不純物が含まれているが、これは廃棄される。粒子サイズが1mm未満の微細粒20は第２ミキサーに送られる。第２ミキサーでは、微細粒子20に亜炭コークスダスト23と粒子径が平均で0.5mm〜2mmである球状の石灰含有凝集体を混合する。球体24はフィルター25からえたものである。フィルター25では、タービンを通過させるための発電所ボイラー９のボイラー給水13を調製している。水蒸気14は、蒸気タービン34において負荷を解放したのち、コンデンサー26を通り、ここで圧縮されて再度ボイラー給水13となる。圧縮したボイラー給水13は給水ポンプによってフィルター25に通される。石英粒28がフィルター25に加えられる。ボイラー給水13に含有される石灰分と鉄分がフィルター 25に蓄積して球体24を形成する。ボイラー給水13の損失分は、パイプ29から新たに水を導入して補う。微細に分離された金属、石灰および炭素で構成され、第２ミキサー22を出る凝集生成物30は乾燥した粉状の粘ちょう度を有し、粒径は1〜6mm、平均比重量は2g /cm³である。これをブロワ32によって高炉33内に噴射される。直接還元鉄の使用可能性を確認する評価に際して、異なる量の水を1kgの超微粒子のスポンジ鉄に次々と加えて撹拌した。酸化鉄と水との反応は、工程中の温度上昇を観察することによって計測した。計測値は表１〜３に示され、図２の対応するグラフに表示している。初期物質：ビーカーに入れた1kgの超微粒子スポンジ鉄（温度20℃）Ｉ 5重量％の水50ｇを添加時間（分）温度（℃） 0 20 2 23 4 23 6 24 8 24 10 24 結果は図１にも示しているが、温度は６分間で４℃上昇し、以後は一定温度を保っていることが判る。 II Ｉの混合物にさらに水50ｇを加え、どちらも手で４分間撹拌する。時間（分）温度（℃） 0 25 2 26 4 27 6 27.5 8 28 10 29 12 30 14 31 16 32 18 32 20 32 22 32 結果は、グラフにも表示している。温度は16分間でさらに７℃上昇し、その後は一定となっている。 III IIの混合物にさらに水50グラムを加え、どちらも手で３分間撹拌する。温度を測定した。時間（分）温度（℃）時間（分）温度（℃） 0 32 2 32.5 4 33 6 33.5 8 34 10 34 12 34.5 14 35 16 35 18 35.5 20 35.5 22 35.5 24 35.5 結果を同じくグラフに表している。温度は18分間でさらに3.5℃ゆっくりと上昇し、その後は一定となっている。表から明らかなように、最も激しい反応は混合段階IIにおいて始まり、混合段階IIIにおいて徐々に弱まっている。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (31)優先権主張番号１９５３７２８３．０ (32)優先日 1995年10月６日 (33)優先権主張国ドイツ（ＤＥ） (81)指定国ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，ＩＴ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＭＬ，ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＫＥ，ＬＳ，ＭＷ，ＳＤ，ＳＺ，ＵＧ)，ＵＡ(ＡＭ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ，ＭＤ，ＲＵ，ＴＪ，ＴＭ)，ＡＬ，ＡＭ，ＡＴ，ＡＵ，ＡＺ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＺ，ＤＥ，ＤＫ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＥ，ＨＵ，ＩＳ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＫ，ＬＲ，ＬＳ，ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ，ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ，ＴＪ，ＴＭ，ＴＲ，ＴＴ，ＵＡ，ＵＧ，ＵＳ，ＵＺ，ＶＮ

Claims

【特許請求の範囲】１．重金属を含む廃棄物の処理方法であって、前記廃棄物に酸化物を含む比較的低密度の粒状物質と水を混合して発熱を引き起こし、比較的乾いた凝集体を形成し；該凝集体をふるいにかけて約０mmから約６mmまでの大きさのものを分離し；分離した凝集体を、溶融金属を含有しかつ還元雰囲気下にある金属槽へ空気噴射する処理方法２．前記酸化物が生石灰である請求の範囲第１項記載の方法。３．前記酸化物が直接還元鉄である請求の範囲第１項記載の方法。４．前記廃棄物がアーク炉からえられるダストである請求の範囲第１項、第２項または第３項記載の方法。５．アルミニウム源が存在する請求の範囲第１項、第２項または第３項記載の方法。６．後続の治金処理に使用される微細物の調製方法であって、該微細物はダストの形状をした少なくとも部分的に還元された鉄鉱からえられ、前記方法が、前記微細物を低密度の微細搬送物質と混合してもろい生成物をつくることと、治金処理における噴射に適した粒径０〜６mmの物質を提供するために前記生成物をふるいにかけることからなる調製方法。７．前記搬送物質が炭素を含有する物質である請求の範囲第６項記載の方法。８．前記微細物と搬送物質との付着性を向上させるために充分な水が加えられる請求の範囲第６項または第７項記載の方法。９．水と炭素のスラリーを前記混合生成物に加え、完全に混合する請求の範囲第６項、第７項または第８項記載の方法。 10．ダスト状の物質とともに過剰なスラリーを使用して遊離生石灰を含む微細に分離された形状にする請求の範囲第９項記載の方法。 11．前記スラリーが、油分を含む圧延機スケールのスラリー、または油分を含む切削流体による鋼もしくは合金鋼に適した金属の機械加工からのスラリーである請求の範囲第９項または第１０項記載の方法。 12．前記スラリーが水と高炉ガスとの処理からのものである請求の範囲第９項記載の方法。 13．前記スラリーがカルシウムを含む化石燃料の燃焼からのフライアッシュを含有する請求の範囲第１０項記載の方法。 14．前記スラリーが、発電ボイラーにおける石灰岩または消石灰による煙道ガスの洗浄からえられる請求の範囲第１３項記載の方法。 15．前記スラリーが高炉の煙道ダストを含有している請求の範囲第１４項記載の方法。 16．噴射しうる微細片が、反応または結合生成物および再処理される過大サイズの粉砕物からふるい分けられる請求の範囲第９項、第１０項、第１１項、第１２項、第１３項、第１４項または第１５項記載の方法。 17．アーク炉において溶融金属への添加剤として使用するための空気圧噴射式供給物質であって、重金属要素および油性ミルスケールを含有する微粒子廃物の反応生成物で構成され、粒子サイズが０mmから約６mmまでの凝集体のかたちをしている供給物質。 18．アーク炉において溶融金属への添加剤として使用するための空気圧噴射式供給物質であって、重金属要素および直接還元鉄の微粉を含有する微粒子廃物の反応生成物で構成され、粒子サイズが０mmから約６mmまでの凝集体のかたちをしている供給物質。 19．微粒子形状の炭素源を含む請求の範囲第１７項または第１８項記載の供給物質。 20．炭素源の含有量が供給物質中の酸化鉄を還元するのに充分である請求の範囲第１９項記載の供給物質。 21．生石灰が存在しており反応に関係する請求の範囲第１７項、第１８項、第１９項または第２０項記載の供給物質。 22．アルミニウムを含有する請求の範囲第１７項、第１８項、第１９項、第２０項または第２１項記載の供給物質。