JPH11273935A - 超電導コイル - Google Patents
超電導コイルInfo
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- JPH11273935A JPH11273935A JP7516698A JP7516698A JPH11273935A JP H11273935 A JPH11273935 A JP H11273935A JP 7516698 A JP7516698 A JP 7516698A JP 7516698 A JP7516698 A JP 7516698A JP H11273935 A JPH11273935 A JP H11273935A
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- coil
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 循環電流を抑制しつつ不安定箇所としての転
位部を少なくし、転位作業を簡単にして低コスト化を図
る。 【解決手段】 例えば、３本重ねた超電導線３ａを、巻
枠１ａから巻枠１ｂの方向に巻回して形成するに当た
り、超電導線３ａが巻枠１ａ側の巻線の始まりではコイ
ル内径方向からＡ１，Ａ２，Ａ３の順に重ねて巻かれて
いるとして、巻線端部の転位部２において、まずＡ３を
次のターンに曲げ、同様にＡ２，Ａ１と転位作業を行な
うことで、巻枠１ｂ側の巻線の終わりでは例えばＡ３，
Ａ２，Ａ１の順にする。転位部や巻線の曲げ数が少なく
なるので、作業が著しく簡単になる。
位部を少なくし、転位作業を簡単にして低コスト化を図
る。 【解決手段】 例えば、３本重ねた超電導線３ａを、巻
枠１ａから巻枠１ｂの方向に巻回して形成するに当た
り、超電導線３ａが巻枠１ａ側の巻線の始まりではコイ
ル内径方向からＡ１，Ａ２，Ａ３の順に重ねて巻かれて
いるとして、巻線端部の転位部２において、まずＡ３を
次のターンに曲げ、同様にＡ２，Ａ１と転位作業を行な
うことで、巻枠１ｂ側の巻線の終わりでは例えばＡ３，
Ａ２，Ａ１の順にする。転位部や巻線の曲げ数が少なく
なるので、作業が著しく簡単になる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、エネルギー貯蔵
用や磁場応用等として用いられる、高速で励磁，消磁を
行なう超電導コイルに関する。
用や磁場応用等として用いられる、高速で励磁，消磁を
行なう超電導コイルに関する。
【０００２】
【従来の技術】通電電流が高速で変動する、例えば変圧
器のような交流機器において、複数の導体を並列に使用
するときには、一般に転位が行なわれる。これは、複数
の導体の相対位置を変えることによってそれぞれの導体
を磁気的に一致させて誘起電圧の差を小さくし、これに
よってそれぞれの導体の電流分担を均一にするためであ
る。負荷電流によって発生した漏れ磁束によるそれぞれ
の並列導体の誘起電圧の差を、導体のインピーダンスで
除した値が循環電流となるのであるが、銅やアルミなど
の通常の導体の場合には、インピーダンスは抵抗値だけ
と見なせるので、循環電流は負荷電流に対し位相が９０
°ずれたものになる。そのため、例えば３０％の循環電
流が発生したとしても、１本の導体に流れる電流は負荷
電流の１００％と９０°の位相差のある３０％の循環電
流とのベクトル和となって、その絶対値はそれぞれの二
乗の和の平方根になることから、約１０５％となり、循
環電流の割には電流値の増加は小さい。
器のような交流機器において、複数の導体を並列に使用
するときには、一般に転位が行なわれる。これは、複数
の導体の相対位置を変えることによってそれぞれの導体
を磁気的に一致させて誘起電圧の差を小さくし、これに
よってそれぞれの導体の電流分担を均一にするためであ
る。負荷電流によって発生した漏れ磁束によるそれぞれ
の並列導体の誘起電圧の差を、導体のインピーダンスで
除した値が循環電流となるのであるが、銅やアルミなど
の通常の導体の場合には、インピーダンスは抵抗値だけ
と見なせるので、循環電流は負荷電流に対し位相が９０
°ずれたものになる。そのため、例えば３０％の循環電
流が発生したとしても、１本の導体に流れる電流は負荷
電流の１００％と９０°の位相差のある３０％の循環電
流とのベクトル和となって、その絶対値はそれぞれの二
乗の和の平方根になることから、約１０５％となり、循
環電流の割には電流値の増加は小さい。
【０００３】一方、超電導線を用いた場合、超電導状態
では抵抗はほぼ零であるので、循環電流を決めるインピ
ーダンスはほとんどインダクタンスで決まる。従って、
循環電流は負荷電流と同相になり、仮に循環電流が３０
％とすると、負荷電流にこの循環電流が加算されて超電
導線には１３０％の電流が流れることになる。超電導線
には超電導状態を維持するために、温度，電流，磁場が
或る値以下であるという条件を有している。これを臨界
温度，臨界電流，臨界磁場といい、循環電流によって臨
界電流以上の電流が流れた場合には、超電導状態から常
電導状態、すなわち抵抗を持った通常の導体になり、ジ
ュール発熱により破損する可能性が生じる。常電導状態
にまで至らずとも、並列導体を構成する超電導線に流れ
る電流が臨界電流を越えると、その超電導線は磁束フロ
ー状態、すなわち僅かながら抵抗のある状態になる。超
電導コイルの電流を増やしている状態、すなわち励磁時
にこの状態が発生すると、その磁束フロー状態となった
超電導線の電流は臨界電流以上には増加せず、他の臨界
電流に達していない超電導線の電流だけが増加すること
になる。この状態でしばらく励磁を続けると、並列導体
内の超電導線間の電流分流比は、インダクタンスのみで
決定される初期の（ゼロ磁場からの増磁時の）電流分流
比と次第にずれて来る。すなわち、循環電流は初期値及
び２本以上の並列導体では、その分布まで含めて初期状
態とは次第にずれて来る。このような状態でコイルの最
大磁界、すなわち最大電流まで到達した後に消磁を始め
る場合、各超電導線の電流は、その時点での電流値を初
期値とし、電流の変化率がインダクタンスのみで決まる
初期状態と同じであるように変化していく。すなわち、
循環電流はその時点の値および分布を初期値として、変
化率を初期状態と同じにして流れ始める。このような励
消磁を任意の同じまたは異なった電流値において何度か
繰り返すと、並列導体に流れる電流は超電導線間で激し
く偏り、偏流に伴う交流損失の増大や不安定性を増大さ
せる可能性がある。
では抵抗はほぼ零であるので、循環電流を決めるインピ
ーダンスはほとんどインダクタンスで決まる。従って、
循環電流は負荷電流と同相になり、仮に循環電流が３０
％とすると、負荷電流にこの循環電流が加算されて超電
導線には１３０％の電流が流れることになる。超電導線
には超電導状態を維持するために、温度，電流，磁場が
或る値以下であるという条件を有している。これを臨界
温度，臨界電流，臨界磁場といい、循環電流によって臨
界電流以上の電流が流れた場合には、超電導状態から常
電導状態、すなわち抵抗を持った通常の導体になり、ジ
ュール発熱により破損する可能性が生じる。常電導状態
にまで至らずとも、並列導体を構成する超電導線に流れ
る電流が臨界電流を越えると、その超電導線は磁束フロ
ー状態、すなわち僅かながら抵抗のある状態になる。超
電導コイルの電流を増やしている状態、すなわち励磁時
にこの状態が発生すると、その磁束フロー状態となった
超電導線の電流は臨界電流以上には増加せず、他の臨界
電流に達していない超電導線の電流だけが増加すること
になる。この状態でしばらく励磁を続けると、並列導体
内の超電導線間の電流分流比は、インダクタンスのみで
決定される初期の（ゼロ磁場からの増磁時の）電流分流
比と次第にずれて来る。すなわち、循環電流は初期値及
び２本以上の並列導体では、その分布まで含めて初期状
態とは次第にずれて来る。このような状態でコイルの最
大磁界、すなわち最大電流まで到達した後に消磁を始め
る場合、各超電導線の電流は、その時点での電流値を初
期値とし、電流の変化率がインダクタンスのみで決まる
初期状態と同じであるように変化していく。すなわち、
循環電流はその時点の値および分布を初期値として、変
化率を初期状態と同じにして流れ始める。このような励
消磁を任意の同じまたは異なった電流値において何度か
繰り返すと、並列導体に流れる電流は超電導線間で激し
く偏り、偏流に伴う交流損失の増大や不安定性を増大さ
せる可能性がある。
【０００４】このように、超電導線を用いたコイルで
は、循環電流を抑制することが極めて重要となる。超電
導導体でも転位を行なうことで循環電流を抑制すること
が可能で、従来の転位法の１例を図４に示す。すなわ
ち、３本の超電導線３を電気的に並列配置して巻回して
なる超電導コイルの或る１層を展開した巻線部を示し、
２つの転位部２ａ，２ｂで転位を行なうようにしてい
る。つまり、コイル内径方向からＡ１，Ａ２，Ａ３の順
に重ねて巻かれているとすると、転位部２ａでＡ３，Ａ
１，Ａ２と転位し、転位部２ｂでＡ２，Ａ３，Ａ１と転
位している。
は、循環電流を抑制することが極めて重要となる。超電
導導体でも転位を行なうことで循環電流を抑制すること
が可能で、従来の転位法の１例を図４に示す。すなわ
ち、３本の超電導線３を電気的に並列配置して巻回して
なる超電導コイルの或る１層を展開した巻線部を示し、
２つの転位部２ａ，２ｂで転位を行なうようにしてい
る。つまり、コイル内径方向からＡ１，Ａ２，Ａ３の順
に重ねて巻かれているとすると、転位部２ａでＡ３，Ａ
１，Ａ２と転位し、転位部２ｂでＡ２，Ａ３，Ａ１と転
位している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】図４に示すような転位
を行なう場合には、通常は超電導線の並列本数が３本な
らば２回、４本ならば３回の転位というように、並列本
数から１を引いた数の転位部が必要である。酸化物超電
導線や化合物超電導線は、合金超電導体に比べて曲げの
力に弱い性質を持っている。性能を発揮するための許容
曲げ半径が存在し、転位作業には細心の注意を要するの
で並列本数が多いほど、すなわち転位部が多いほど作業
時間が掛かるので高価になる。また、転位部は十分に注
意して作業しても、超電導線を曲げているので不安定箇
所となることは避けられず、この不安定箇所も転位部が
多いほど増える。超電導変圧器のようにコイルの層数が
少なく、層の間隔に余裕があり、かつ巻線径が大きい場
合には不安定箇所の対策は容易で従来の転位法で十分で
あるが、エネルギー貯蔵用や磁場応用のコイルの場合は
コイルの層数が多く、層を密接させることが要求される
ので、不安定箇所の対策をするスペースが小さくなる。
したがって、不安定箇所の対策の影響が他の上下の層、
または隣接する超電導線に及ぶ可能性があり、要求され
る仕様を満たせないだけでなく、安定した運転が行なえ
なくなってしまういうと問題がある。したがって、この
発明の課題は循環電流を抑制しつつ転位部を少なくし、
安価に不安定箇所を少なくすることにある。
を行なう場合には、通常は超電導線の並列本数が３本な
らば２回、４本ならば３回の転位というように、並列本
数から１を引いた数の転位部が必要である。酸化物超電
導線や化合物超電導線は、合金超電導体に比べて曲げの
力に弱い性質を持っている。性能を発揮するための許容
曲げ半径が存在し、転位作業には細心の注意を要するの
で並列本数が多いほど、すなわち転位部が多いほど作業
時間が掛かるので高価になる。また、転位部は十分に注
意して作業しても、超電導線を曲げているので不安定箇
所となることは避けられず、この不安定箇所も転位部が
多いほど増える。超電導変圧器のようにコイルの層数が
少なく、層の間隔に余裕があり、かつ巻線径が大きい場
合には不安定箇所の対策は容易で従来の転位法で十分で
あるが、エネルギー貯蔵用や磁場応用のコイルの場合は
コイルの層数が多く、層を密接させることが要求される
ので、不安定箇所の対策をするスペースが小さくなる。
したがって、不安定箇所の対策の影響が他の上下の層、
または隣接する超電導線に及ぶ可能性があり、要求され
る仕様を満たせないだけでなく、安定した運転が行なえ
なくなってしまういうと問題がある。したがって、この
発明の課題は循環電流を抑制しつつ転位部を少なくし、
安価に不安定箇所を少なくすることにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】このような課題を解決す
るため、請求項１の発明では、複数の超電導線を電気的
に並列配置して並列導体とし、この導体を２層以上巻回
してなる超電導コイルにおいて、巻線端部のみで転位を
行なって超電導コイルを形成するようにしている。循環
電流を抑制するために、並列化した超電導線のそれぞれ
の長さを一致させるように転位させる必要があり、巻線
端部のみで転位を行なう場合には、超電導コイルの層数
を並列化した超電導線の本数の４倍の整数倍として形成
する（請求項２の発明）。
るため、請求項１の発明では、複数の超電導線を電気的
に並列配置して並列導体とし、この導体を２層以上巻回
してなる超電導コイルにおいて、巻線端部のみで転位を
行なって超電導コイルを形成するようにしている。循環
電流を抑制するために、並列化した超電導線のそれぞれ
の長さを一致させるように転位させる必要があり、巻線
端部のみで転位を行なう場合には、超電導コイルの層数
を並列化した超電導線の本数の４倍の整数倍として形成
する（請求項２の発明）。
【０００７】
【発明の実施の形態】図１はこの発明の第１の実施の形
態を示す超電導コイルの或る層の展開図で、図４と対比
させて図示するものである。図１の超電導コイルは、３
本重ねた超電導線３ａを巻回して形成され、巻枠１ａか
ら巻枠１ｂの方向に巻いている。超電導線３ａは、巻枠
１ａ側の巻線の始まりでは、コイル内径方向からＡ１，
Ａ２，Ａ３の順に重ねて巻かれているとすると、巻線端
部の転位部２において、まず重ねの１番上にある超電導
線Ａ３を次のターンに曲げ、１番下の位置へ転位させ
る。次に、超電導線Ａ２を次のターンに曲げ、先に転位
させた超電導線Ａ１の上に転位させる。最後に超電導線
Ａ３を同様に曲げ、Ａ２の上に転位させる。したがっ
て、巻枠１ｂ側の巻線の終わりではＡ３，Ａ２，Ａ１の
順になる。この場合、転位部２の数は１箇所で済み、図
４に示す従来例の２箇所に対して少なくなることが分か
る。また、転位部２における超電導線３ｂの曲げの数は
図１では３箇所であるのに対し、図４では４箇所とな
る。したがって、この発明の場合の方が不安定箇所とし
ての転位部が、従来の場合よりも少なくなる。
態を示す超電導コイルの或る層の展開図で、図４と対比
させて図示するものである。図１の超電導コイルは、３
本重ねた超電導線３ａを巻回して形成され、巻枠１ａか
ら巻枠１ｂの方向に巻いている。超電導線３ａは、巻枠
１ａ側の巻線の始まりでは、コイル内径方向からＡ１，
Ａ２，Ａ３の順に重ねて巻かれているとすると、巻線端
部の転位部２において、まず重ねの１番上にある超電導
線Ａ３を次のターンに曲げ、１番下の位置へ転位させ
る。次に、超電導線Ａ２を次のターンに曲げ、先に転位
させた超電導線Ａ１の上に転位させる。最後に超電導線
Ａ３を同様に曲げ、Ａ２の上に転位させる。したがっ
て、巻枠１ｂ側の巻線の終わりではＡ３，Ａ２，Ａ１の
順になる。この場合、転位部２の数は１箇所で済み、図
４に示す従来例の２箇所に対して少なくなることが分か
る。また、転位部２における超電導線３ｂの曲げの数は
図１では３箇所であるのに対し、図４では４箇所とな
る。したがって、この発明の場合の方が不安定箇所とし
ての転位部が、従来の場合よりも少なくなる。
【０００８】なお、図１に示すように、コイル内径方向
からＡ１，Ａ２，Ａ３の順に重ねた超電導線をＡ３，Ａ
２，Ａ１の順番に並べ替えることが、超電導コイルの全
ての層において要求されるわけではなく、例えばＡ１，
Ａ２，Ａ３の順番をＡ３，Ａ１，Ａ２となるように要求
される場合もあり、これを図示するのが図２である。図
１と図２の相違は、図２の転位部２では、まず超電導線
３ｂを次のターンに曲げ２本重ねたままの超電導線３ｃ
を同様に曲げて転位を行なうようにした点である。ま
た、図１，図２では転位部２を巻枠１ｂ側に設けている
が、巻枠１ａ側に設けるようにしても良い。
からＡ１，Ａ２，Ａ３の順に重ねた超電導線をＡ３，Ａ
２，Ａ１の順番に並べ替えることが、超電導コイルの全
ての層において要求されるわけではなく、例えばＡ１，
Ａ２，Ａ３の順番をＡ３，Ａ１，Ａ２となるように要求
される場合もあり、これを図示するのが図２である。図
１と図２の相違は、図２の転位部２では、まず超電導線
３ｂを次のターンに曲げ２本重ねたままの超電導線３ｃ
を同様に曲げて転位を行なうようにした点である。ま
た、図１，図２では転位部２を巻枠１ｂ側に設けている
が、巻枠１ａ側に設けるようにしても良い。
【０００９】４本の超電導線を用いた場合の例を図３に
示す。第１層ではコイル内径方向からＡ１，Ａ２，Ａ
３，Ａ４の順番に重ねて巻かれ、第２層ではコイル内径
方向からＡ４，Ａ１，Ａ２，Ａ３の順番、…という具合
に各層間で要求される転位が実施される。転位の組み合
わせは並列化した各超電導線の自己インダクタンス，相
互インダクタンスで決定される。この発明によれば、並
列化した超電導線の本数に４を乗じた値（本数×４）の
整数倍の層数を持つコイルとなるので、例えば４本の超
電導線を用いる場合の層数の最小値は１６層、また、３
本の超電導線を用いる場合の層数の最小値は１２層とな
る。図３の例では転位部は１３箇所であるのに対し、図
４の従来法では１層当たり３箇所必要であるから、全部
で４８箇所となる。すなわち、この発明によれば転位部
を従来例に比べて約１／３に低減でき、巻線作業（工
数，時間）を著しく短縮することが可能となる。
示す。第１層ではコイル内径方向からＡ１，Ａ２，Ａ
３，Ａ４の順番に重ねて巻かれ、第２層ではコイル内径
方向からＡ４，Ａ１，Ａ２，Ａ３の順番、…という具合
に各層間で要求される転位が実施される。転位の組み合
わせは並列化した各超電導線の自己インダクタンス，相
互インダクタンスで決定される。この発明によれば、並
列化した超電導線の本数に４を乗じた値（本数×４）の
整数倍の層数を持つコイルとなるので、例えば４本の超
電導線を用いる場合の層数の最小値は１６層、また、３
本の超電導線を用いる場合の層数の最小値は１２層とな
る。図３の例では転位部は１３箇所であるのに対し、図
４の従来法では１層当たり３箇所必要であるから、全部
で４８箇所となる。すなわち、この発明によれば転位部
を従来例に比べて約１／３に低減でき、巻線作業（工
数，時間）を著しく短縮することが可能となる。
【００１０】次に、断面寸法厚さ０．２５ｍｍ×幅１．
０５ｍｍのＮｂＴｉ超電導線を４本重ねて電気的に並列
化し、図３の態様でコイルを形成し、超電導状態におい
て６０Ｈｚの交流電流を流した場合の、各超電導線を流
れる電流について説明する。ＮｂＴｉ超電導線は合金超
電導線であり、化合物超電導線でも酸化物超電導線でも
ないが、前述のように転位の組み合わせは並列配置した
各超電導線の自己および相互インダクタンスで決定され
るので、超電導状態であれば超電導線の抵抗はほぼ零で
インダクタンスのみを有していることから、合金超電導
線，化合物超電導線または酸化物超電導線のいずれであ
っても、結果は同じである。
０５ｍｍのＮｂＴｉ超電導線を４本重ねて電気的に並列
化し、図３の態様でコイルを形成し、超電導状態におい
て６０Ｈｚの交流電流を流した場合の、各超電導線を流
れる電流について説明する。ＮｂＴｉ超電導線は合金超
電導線であり、化合物超電導線でも酸化物超電導線でも
ないが、前述のように転位の組み合わせは並列配置した
各超電導線の自己および相互インダクタンスで決定され
るので、超電導状態であれば超電導線の抵抗はほぼ零で
インダクタンスのみを有していることから、合金超電導
線，化合物超電導線または酸化物超電導線のいずれであ
っても、結果は同じである。
【００１１】計算結果と測定結果を次の表１に示す。 電線番号 計算分流比 測定分流比 ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ Ａ１ １．１３５ １．０４６ Ａ２ ０．９７４ １．０５８ Ａ３ ０．９５６ ０．９６２ Ａ４ ０．９３５ ０．９３４ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ ─ 表１の分流比とは、各超電導線に流れる電流Ｉｎを、平
均電流Ｉ0 で除して基準化した基準化電流Ｉｎ／Ｉ0 の
値のことである。したがって、各超電導線に均一に電流
が流れると、各超電導線の分流比はそれぞれ１となる。
表１の計算と測定の違いは、各超電導線の位置の僅かな
ずれにより生じる自己，相互インダクタンスのずれによ
ると考えられ、循環電流は十分に抑制できていると言え
る。
均電流Ｉ0 で除して基準化した基準化電流Ｉｎ／Ｉ0 の
値のことである。したがって、各超電導線に均一に電流
が流れると、各超電導線の分流比はそれぞれ１となる。
表１の計算と測定の違いは、各超電導線の位置の僅かな
ずれにより生じる自己，相互インダクタンスのずれによ
ると考えられ、循環電流は十分に抑制できていると言え
る。
【００１２】
【発明の効果】この発明によれば、複数の超電導線を並
列化し巻回してなる超電導コイルにおいて、巻線端部の
みで転位を行なう構成とすること、加えてコイルの層数
を、並列化している超電導線の本数の４倍（本数×４
倍）の整数倍とすることで、転位部を少なく、すなわち
循環電流を抑制しつつ不安定部を少なくし得るという利
点が得られる。その結果、転位のための作業，時間が短
縮されて安価となるだけでなく、少ない不安定部で循環
電流を抑制できることから、高速の励磁，消磁を安定に
行なうことが可能になるという利点も得られる。
列化し巻回してなる超電導コイルにおいて、巻線端部の
みで転位を行なう構成とすること、加えてコイルの層数
を、並列化している超電導線の本数の４倍（本数×４
倍）の整数倍とすることで、転位部を少なく、すなわち
循環電流を抑制しつつ不安定部を少なくし得るという利
点が得られる。その結果、転位のための作業，時間が短
縮されて安価となるだけでなく、少ない不安定部で循環
電流を抑制できることから、高速の励磁，消磁を安定に
行なうことが可能になるという利点も得られる。
【図１】この発明の第１の実施の形態を示す超電導コイ
ル展開図である。
ル展開図である。
【図２】図１の変形例を示す超電導コイル展開図であ
る。
る。
【図３】この発明の第２の実施の形態を示す、４本並列
化した超電導コイルの転位の組み合わせ例説明図であ
る。
化した超電導コイルの転位の組み合わせ例説明図であ
る。
【図４】従来例を示す超電導コイル展開図である。
１ａ，１ｂ…巻枠、２，２ａ，２ｂ…転位部、３ａ…超
電導線（３本重ね）、３ｂ…超電導線（１本）、３ｃ…
超電導線（２本重ね）。
電導線（３本重ね）、３ｂ…超電導線（１本）、３ｃ…
超電導線（２本重ね）。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 船木 和夫 福岡県福岡市東区みどりが丘１丁目１番７ 号 (72)発明者 岩熊 成卓 福岡県大野城市下大利団地26−402 (72)発明者 富岡 章 神奈川県川崎市川崎区田辺新田１番１号 富士電機株式会社内 (72)発明者 坊野 敬昭 神奈川県川崎市川崎区田辺新田１番１号 富士電機株式会社内 (72)発明者 今野 雅之 神奈川県川崎市川崎区田辺新田１番１号 富士電機株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】 複数の超電導線を電気的に並列化して並
列導体とし、この並列導体を２層以上巻回してなる超電
導コイルにおいて、 各層巻線の端部のみに転位部を設けたことを特徴とする
超電導コイル。 - 【請求項２】 前記超電導コイルの層数を、前記並列導
体の本数の４倍（導体本数×４）の整数倍とすることを
特徴とする請求項１に記載の超電導コイル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7516698A JPH11273935A (ja) | 1998-03-24 | 1998-03-24 | 超電導コイル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7516698A JPH11273935A (ja) | 1998-03-24 | 1998-03-24 | 超電導コイル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11273935A true JPH11273935A (ja) | 1999-10-08 |
Family
ID=13568357
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7516698A Pending JPH11273935A (ja) | 1998-03-24 | 1998-03-24 | 超電導コイル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11273935A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006196604A (ja) * | 2005-01-12 | 2006-07-27 | Masataka Iwakuma | 超電導コイル |
| US7453340B2 (en) | 2003-07-17 | 2008-11-18 | International Superconductivity Technology Center, The Juridical Foundation | Superconducting wire and superconducting coil employing it |
| JP2010109043A (ja) * | 2008-10-29 | 2010-05-13 | Railway Technical Res Inst | 超電導コイルの転位方法及び超電導コイル |
| JP2013055733A (ja) * | 2011-09-01 | 2013-03-21 | Kyoto Univ | 超電導回転機の運転方法および超電導回転機システム |
-
1998
- 1998-03-24 JP JP7516698A patent/JPH11273935A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7453340B2 (en) | 2003-07-17 | 2008-11-18 | International Superconductivity Technology Center, The Juridical Foundation | Superconducting wire and superconducting coil employing it |
| US7777602B2 (en) | 2003-07-17 | 2010-08-17 | International Superconductivity Technology Center, Juridical Foundation | Superconducting wire and superconducting coil made therewith |
| JP2006196604A (ja) * | 2005-01-12 | 2006-07-27 | Masataka Iwakuma | 超電導コイル |
| US7394338B2 (en) | 2005-01-12 | 2008-07-01 | Masataka Iwakuma | Superconducting coil |
| JP4558517B2 (ja) * | 2005-01-12 | 2010-10-06 | 成卓 岩熊 | 超電導コイル |
| JP2010109043A (ja) * | 2008-10-29 | 2010-05-13 | Railway Technical Res Inst | 超電導コイルの転位方法及び超電導コイル |
| JP2013055733A (ja) * | 2011-09-01 | 2013-03-21 | Kyoto Univ | 超電導回転機の運転方法および超電導回転機システム |
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