JPH11242692A - 金型設計方法及び金型製作方法 - Google Patents
金型設計方法及び金型製作方法Info
- Publication number
- JPH11242692A JPH11242692A JP4264698A JP4264698A JPH11242692A JP H11242692 A JPH11242692 A JP H11242692A JP 4264698 A JP4264698 A JP 4264698A JP 4264698 A JP4264698 A JP 4264698A JP H11242692 A JPH11242692 A JP H11242692A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mold
- design
- cavity
- filling
- reference value
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000013461 design Methods 0.000 title claims abstract description 81
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 30
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 8
- 239000002184 metal Substances 0.000 title abstract 4
- 210000000349 chromosome Anatomy 0.000 claims abstract description 27
- 238000004422 calculation algorithm Methods 0.000 claims abstract description 14
- 230000002068 genetic effect Effects 0.000 claims abstract description 14
- 238000005206 flow analysis Methods 0.000 claims abstract description 13
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 claims abstract description 9
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 claims description 22
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 claims description 12
- 238000000465 moulding Methods 0.000 claims description 12
- 239000012778 molding material Substances 0.000 claims description 10
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 8
- 230000035772 mutation Effects 0.000 claims description 5
- 229920001187 thermosetting polymer Polymers 0.000 claims description 5
- 238000005429 filling process Methods 0.000 claims description 4
- GNFTZDOKVXKIBK-UHFFFAOYSA-N 3-(2-methoxyethoxy)benzohydrazide Chemical compound COCCOC1=CC=CC(C(=O)NN)=C1 GNFTZDOKVXKIBK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 230000008707 rearrangement Effects 0.000 claims 1
- 239000011347 resin Substances 0.000 abstract description 20
- 229920005989 resin Polymers 0.000 abstract description 20
- 238000012545 processing Methods 0.000 abstract description 13
- 238000004088 simulation Methods 0.000 abstract description 4
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 3
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000020169 heat generation Effects 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 238000010137 moulding (plastic) Methods 0.000 description 1
- 230000008961 swelling Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C33/00—Moulds or cores; Details thereof or accessories therefor
- B29C33/38—Moulds or cores; Details thereof or accessories therefor characterised by the material or the manufacturing process
- B29C33/3835—Designing moulds, e.g. using CAD-CAM
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Management, Administration, Business Operations System, And Electronic Commerce (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】シミュレーションを用いてプラスチック成形用
金型を効率的に設計し製作する方法を提案する。 【解決手段】複数のランナー及びゲートを有する金型の
１つ又は複数のキャビティにおける複数の目的位置に成
形材料が同時に充填されるように金型の各設計パラメー
タを解析により設計する方法において、遺伝的アルゴリ
ズムを用いて設計パラメータを収束させることにより、
限られた計算回数で精度の良い設計値を得る。設計パラ
メータとしては、各キャビティのゲート、サブランナ
ー、メインランナーの寸法等を対象とする。また、同時
充填性評価と共に、他の指標、例えば、各キャビティ内
部の充填過程中の圧力値、熱硬化性材料の硬化度等を評
価関数としても良い。
金型を効率的に設計し製作する方法を提案する。 【解決手段】複数のランナー及びゲートを有する金型の
１つ又は複数のキャビティにおける複数の目的位置に成
形材料が同時に充填されるように金型の各設計パラメー
タを解析により設計する方法において、遺伝的アルゴリ
ズムを用いて設計パラメータを収束させることにより、
限られた計算回数で精度の良い設計値を得る。設計パラ
メータとしては、各キャビティのゲート、サブランナ
ー、メインランナーの寸法等を対象とする。また、同時
充填性評価と共に、他の指標、例えば、各キャビティ内
部の充填過程中の圧力値、熱硬化性材料の硬化度等を評
価関数としても良い。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、プラスチック成形
の金型設計において、シミュレーションを用いて金型を
効率的に設計し製作する方法に関するものである。
の金型設計において、シミュレーションを用いて金型を
効率的に設計し製作する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、金型の設計にシミュレーションを
用いる場合、設計パラメータは経験等に基づいて試行錯
誤により決定していた。しかしながら、金型の設計パラ
メータは多数存在し、特に、複数のキャビティ、複数の
ランナー、複数のゲートを有する多数個取り金型の場合
には、設計パラメータの組み合わせは無限に考えられる
から、それらについて、全てを解析評価することは不可
能である。また、解析を行わず、簡略化した計算では、
精度の良い設計を行うことは困難である。
用いる場合、設計パラメータは経験等に基づいて試行錯
誤により決定していた。しかしながら、金型の設計パラ
メータは多数存在し、特に、複数のキャビティ、複数の
ランナー、複数のゲートを有する多数個取り金型の場合
には、設計パラメータの組み合わせは無限に考えられる
から、それらについて、全てを解析評価することは不可
能である。また、解析を行わず、簡略化した計算では、
精度の良い設計を行うことは困難である。
【０００３】また、細かいピッチで調べていく連続関数
を用いた収束計算では、初期値により最適解が得られる
までの時間が大きく左右されるという問題があった。さ
らに、必ずしも最適解が得られるとは限らず、制限され
た計算回数では極値を求めてしまいやすいという欠点が
あった。また、実際のゲート、ランナーの設計では商品
に応じた数値の桁数で設計される（例えば、２．２ｍｍ
など）が、連続関数を用いた数値計算では、設計に適し
た桁数を考慮せず現実的でないという問題があり、繰り
上げ、繰り下げ等の補正が必要となる。
を用いた収束計算では、初期値により最適解が得られる
までの時間が大きく左右されるという問題があった。さ
らに、必ずしも最適解が得られるとは限らず、制限され
た計算回数では極値を求めてしまいやすいという欠点が
あった。また、実際のゲート、ランナーの設計では商品
に応じた数値の桁数で設計される（例えば、２．２ｍｍ
など）が、連続関数を用いた数値計算では、設計に適し
た桁数を考慮せず現実的でないという問題があり、繰り
上げ、繰り下げ等の補正が必要となる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上述のような
問題を解決しようとするものであり、その目的とすると
ころは、遺伝的アルゴリズムを用いて設計パラメータを
収束させることにより、限られた計算回数で精度の良い
設計値を得ることができる金型設計方法及び金型製作方
法を提供することにある。
問題を解決しようとするものであり、その目的とすると
ころは、遺伝的アルゴリズムを用いて設計パラメータを
収束させることにより、限られた計算回数で精度の良い
設計値を得ることができる金型設計方法及び金型製作方
法を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の金型設計方法に
よれば、複数のランナー及びゲートを有する金型の１つ
又は複数のキャビティにおける複数の目的位置に成形材
料が同時に充填されるように金型の各設計パラメータを
解析により設計する方法において、図１に示すように、
（ａ）解析の対象モデルとして、金型の設計パラメータ
のうち少なくとも１つを設計変数として決定する段階、
（ｂ）目的関数として同時充填性を評価する算出手段と
基準値を決める段階、（ｃ）コード化した染色体を別途
定めた個体数分ランダムに発生させる段階、（ｄ）コー
ド化した染色体を設計パラメータに与える段階、（ｅ）
与えられた設計パラメータを用いて流動解析を行い、基
準値を用いて同時充填性評価を行う段階、（ｆ）基準値
を満たさない場合、上記（ｄ）及び（ｅ）の段階を個体
数分繰り返す段階、（ｇ）適応度の高い順に染色体を並
び替える段階、（ｈ）選択、交叉、突然変異という遺伝
的アルゴリズムの３つの処理を施し、設計パラメータの
組み合わせを変更する段階、（ｉ）（ｄ）乃至（ｈ）の
段階を別途定めた世代数分繰り返す段階、（ｊ）目的関
数が基準値を満たすか、あるいは目的関数が基準値を満
たさない場合は最終の結果により求まる適応度の最も高
い設計パラメータを最適設計パラメータとする段階を含
むことを特徴とするものである。
よれば、複数のランナー及びゲートを有する金型の１つ
又は複数のキャビティにおける複数の目的位置に成形材
料が同時に充填されるように金型の各設計パラメータを
解析により設計する方法において、図１に示すように、
（ａ）解析の対象モデルとして、金型の設計パラメータ
のうち少なくとも１つを設計変数として決定する段階、
（ｂ）目的関数として同時充填性を評価する算出手段と
基準値を決める段階、（ｃ）コード化した染色体を別途
定めた個体数分ランダムに発生させる段階、（ｄ）コー
ド化した染色体を設計パラメータに与える段階、（ｅ）
与えられた設計パラメータを用いて流動解析を行い、基
準値を用いて同時充填性評価を行う段階、（ｆ）基準値
を満たさない場合、上記（ｄ）及び（ｅ）の段階を個体
数分繰り返す段階、（ｇ）適応度の高い順に染色体を並
び替える段階、（ｈ）選択、交叉、突然変異という遺伝
的アルゴリズムの３つの処理を施し、設計パラメータの
組み合わせを変更する段階、（ｉ）（ｄ）乃至（ｈ）の
段階を別途定めた世代数分繰り返す段階、（ｊ）目的関
数が基準値を満たすか、あるいは目的関数が基準値を満
たさない場合は最終の結果により求まる適応度の最も高
い設計パラメータを最適設計パラメータとする段階を含
むことを特徴とするものである。
【０００６】このように、本発明の金型設計方法によれ
ば、設計パラメータをコード化し、ランダムな値の組み
合わせから少ない回数で最適解に収束計算させる遺伝的
アルゴリズムを使用することで、限られた計算回数で精
度の良い設計値を得ることができる。
ば、設計パラメータをコード化し、ランダムな値の組み
合わせから少ない回数で最適解に収束計算させる遺伝的
アルゴリズムを使用することで、限られた計算回数で精
度の良い設計値を得ることができる。
【０００７】
【発明の実施の形態】（実施例１）図２は本発明の方法
により設計しようとする金型の一例を略図として示して
いる。図中、１はスプル、２ａ〜２ｄはランナー、３ａ
〜３ｄはゲート、４はキャビティである。ここでは、金
型の本体部としてのキャビティ４の形状は円盤状であ
り、成形材料として溶融した樹脂がスプル１から注入さ
れ、ランナー２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄを介して、４つの
ゲート３ａ，３ｂ，３ｃ，３ｄからキャビティ４に充填
されて、円盤状の成形品が得られるものである。このよ
うに、４つのゲート３ａ，３ｂ，３ｃ，３ｄより樹脂が
充填されるような場合、製品の品質、生産性等の面から
図中のＡ〜Ｄの４点でほぼ同時に樹脂が到達することが
望ましい場合がある。そこで、ランナー２ａ，２ｂ，２
ｃ，２ｄ、ゲート３ａ，３ｂ，３ｃ，３ｄ、スプル１の
径、長さ、位置、あるいは製品本体の肉厚等を変更して
Ａ〜Ｄの４点に樹脂が同時に到達することを目指すが、
流動解析を用いても試行錯誤では解を見つけるのは非常
に困難である。
により設計しようとする金型の一例を略図として示して
いる。図中、１はスプル、２ａ〜２ｄはランナー、３ａ
〜３ｄはゲート、４はキャビティである。ここでは、金
型の本体部としてのキャビティ４の形状は円盤状であ
り、成形材料として溶融した樹脂がスプル１から注入さ
れ、ランナー２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄを介して、４つの
ゲート３ａ，３ｂ，３ｃ，３ｄからキャビティ４に充填
されて、円盤状の成形品が得られるものである。このよ
うに、４つのゲート３ａ，３ｂ，３ｃ，３ｄより樹脂が
充填されるような場合、製品の品質、生産性等の面から
図中のＡ〜Ｄの４点でほぼ同時に樹脂が到達することが
望ましい場合がある。そこで、ランナー２ａ，２ｂ，２
ｃ，２ｄ、ゲート３ａ，３ｂ，３ｃ，３ｄ、スプル１の
径、長さ、位置、あるいは製品本体の肉厚等を変更して
Ａ〜Ｄの４点に樹脂が同時に到達することを目指すが、
流動解析を用いても試行錯誤では解を見つけるのは非常
に困難である。
【０００８】そこで、流動解析における各点Ａ〜Ｄでの
樹脂到達時間差を同時充填性を評価するための目的関数
とし、例えばランナー２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄの径が変
更可能な設計変数として、初期値をφ３ｍｍ、範囲を
１．４〜４．５ｍｍ（０．１ｍｍピッチ）とする。設計
変数の取り得る値は、１．４、１．５、１．６、…、
３．０、３．１、３．２、３．３、３．４、…、４．５
とする。４本のランナー２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの径φ
ａ、φｂ、φｃ、φｄのそれぞれについて、上記３２通
りの径の値を取り得るとすると、組み合わせは３２×３
２×３２×３２通り考えられる。この中から個体数を２
０として、ランダムな組み合わせを（φａ、φｂ、φ
ｃ、φｄ）＝（３．３、３．５、２．８、２．１）、…
のように２０通りランダムに作成することができる。ま
た、各設計変数をコード化された染色体として表現す
る。例えば、５ビットのコードで、−１６（２進数で１
００００）〜＋１５（２進数で０１１１１）の数値を表
し、この数値に０．１ｍｍを掛けて初期値３．０ｍｍに
足すと、１．４ｍｍ〜４．５ｍｍの各設計値（０．１ｍ
ｍピッチで３２段階）を５ビットのコードで表すことが
できる。したがって、４つの設計変数は５ビット×４＝
２０ビットのコード化された染色体で表すことができ
る。例えば、上述の（３．３、３．５、２．８、２．
１）という設計値の組み合わせは、（０００１１、００
１０１、１１１１０、１０１１１）という染色体で表す
ことができる。
樹脂到達時間差を同時充填性を評価するための目的関数
とし、例えばランナー２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄの径が変
更可能な設計変数として、初期値をφ３ｍｍ、範囲を
１．４〜４．５ｍｍ（０．１ｍｍピッチ）とする。設計
変数の取り得る値は、１．４、１．５、１．６、…、
３．０、３．１、３．２、３．３、３．４、…、４．５
とする。４本のランナー２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの径φ
ａ、φｂ、φｃ、φｄのそれぞれについて、上記３２通
りの径の値を取り得るとすると、組み合わせは３２×３
２×３２×３２通り考えられる。この中から個体数を２
０として、ランダムな組み合わせを（φａ、φｂ、φ
ｃ、φｄ）＝（３．３、３．５、２．８、２．１）、…
のように２０通りランダムに作成することができる。ま
た、各設計変数をコード化された染色体として表現す
る。例えば、５ビットのコードで、−１６（２進数で１
００００）〜＋１５（２進数で０１１１１）の数値を表
し、この数値に０．１ｍｍを掛けて初期値３．０ｍｍに
足すと、１．４ｍｍ〜４．５ｍｍの各設計値（０．１ｍ
ｍピッチで３２段階）を５ビットのコードで表すことが
できる。したがって、４つの設計変数は５ビット×４＝
２０ビットのコード化された染色体で表すことができ
る。例えば、上述の（３．３、３．５、２．８、２．
１）という設計値の組み合わせは、（０００１１、００
１０１、１１１１０、１０１１１）という染色体で表す
ことができる。
【０００９】このコードされた染色体に対して遺伝的ア
ルゴリズムを適用する。遺伝的アルゴリズムとは、図３
に示すように、適応度の高い染色体を選択して残し、適
応度の高い染色体を交叉させ、さらに、突然変異確率で
染色体にランダムな値を入れる、という処理であり、こ
の処理を適当な世代数繰り返すことにより適応度の高い
染色体を得ることができる。
ルゴリズムを適用する。遺伝的アルゴリズムとは、図３
に示すように、適応度の高い染色体を選択して残し、適
応度の高い染色体を交叉させ、さらに、突然変異確率で
染色体にランダムな値を入れる、という処理であり、こ
の処理を適当な世代数繰り返すことにより適応度の高い
染色体を得ることができる。
【００１０】本実施例の処理の流れは図１に示す通りで
ある。図中、＃１０の段階では、図２に示すような金型
の全体形状を初期設計し、設計パラメータを決定する。
ここでは、上述のように、ランナー２ａ，２ｂ，２ｃ，
２ｄの径φａ、φｂ、φｃ、φｄを設計パラメータとし
ている。＃２０の段階では、同時充填性を評価するため
の目的関数とその基準値（許容値）を決定する。ここで
は、上述のように、流動解析における各点Ａ〜Ｄでの樹
脂到達時間差を同時充填性を評価するための目的関数と
している。＃３０の段階では、染色体を個体数だけ発生
させる。ここでは、上述のように、５ビット×４＝２０
ビットのコード化された染色体を個体数分（例えば２０
個体）ランダムに発生させる。＃４０の段階では、設計
パラメータを染色体より選択し、与える。具体的には、
上述のように、コード化された染色体（０００１１、０
０１０１、１１１１０、１０１１１）を（３．３、３．
５、２．８、２．１）という設計値の組み合わせに変換
する。＃５０の段階では、流動解析を行い、同時充填性
評価を行う。この流動解析には、市販のソフトウェア等
を用いることができ、＃１０の処理で決定した図１のよ
うな全体形状の金型について、＃４０の処理で与えた設
計パラメータを代入して流動解析を行うことにより、各
点Ａ〜Ｄでの樹脂到達時間差をシミュレーションにより
求める。＃６０の段階では、＃４０と＃５０の段階をす
べての個体について繰り返し実施する。＃７０〜＃９０
の段階では、図３で説明した遺伝的アルゴリズムにより
適応度の高い染色体を残す。なお、同時充填性の評価時
に各点Ａ〜Ｄでの樹脂到達時間差が基準値を満たしたと
きには、その時点の設計パラメータを最適解とし、基準
値を満たす設計パラメータが無かったときには、最終段
階で得られた最も適応度の高い設計パラメータを最適解
とする。
ある。図中、＃１０の段階では、図２に示すような金型
の全体形状を初期設計し、設計パラメータを決定する。
ここでは、上述のように、ランナー２ａ，２ｂ，２ｃ，
２ｄの径φａ、φｂ、φｃ、φｄを設計パラメータとし
ている。＃２０の段階では、同時充填性を評価するため
の目的関数とその基準値（許容値）を決定する。ここで
は、上述のように、流動解析における各点Ａ〜Ｄでの樹
脂到達時間差を同時充填性を評価するための目的関数と
している。＃３０の段階では、染色体を個体数だけ発生
させる。ここでは、上述のように、５ビット×４＝２０
ビットのコード化された染色体を個体数分（例えば２０
個体）ランダムに発生させる。＃４０の段階では、設計
パラメータを染色体より選択し、与える。具体的には、
上述のように、コード化された染色体（０００１１、０
０１０１、１１１１０、１０１１１）を（３．３、３．
５、２．８、２．１）という設計値の組み合わせに変換
する。＃５０の段階では、流動解析を行い、同時充填性
評価を行う。この流動解析には、市販のソフトウェア等
を用いることができ、＃１０の処理で決定した図１のよ
うな全体形状の金型について、＃４０の処理で与えた設
計パラメータを代入して流動解析を行うことにより、各
点Ａ〜Ｄでの樹脂到達時間差をシミュレーションにより
求める。＃６０の段階では、＃４０と＃５０の段階をす
べての個体について繰り返し実施する。＃７０〜＃９０
の段階では、図３で説明した遺伝的アルゴリズムにより
適応度の高い染色体を残す。なお、同時充填性の評価時
に各点Ａ〜Ｄでの樹脂到達時間差が基準値を満たしたと
きには、その時点の設計パラメータを最適解とし、基準
値を満たす設計パラメータが無かったときには、最終段
階で得られた最も適応度の高い設計パラメータを最適解
とする。
【００１１】（実施例２）図４は本発明の実施例２にお
いて設計の対象とする多数個取り金型を示している。本
実施例において対象とする多数個取り金型は、非常によ
く扱われるものであり、また、同時充填性が問題となる
ことが多い。スプル１から入ってきた溶融樹脂はメイン
ランナー２、サブランナー２ａ〜２ｄ、ゲート３ａ〜３
ｄを通過してキャビティ４ａ〜４ｄに充填される。この
とき、キャビティ４ａ〜４ｄは同時に充填が完了するこ
とが望ましい場合が多い。しかし、スプル１から各キャ
ビティ４ａ〜４ｄまでの距離は異なるため、サブランナ
ー２ａ〜２ｄ、ゲート３ａ〜３ｄ、メインランナー２等
の径、長さ、位置等で調整するが、試行錯誤でそれを求
めるのは困難である。解析を用いる場合でも、例えば、
ゲートの径で調整する場合、考えられるゲートの径は無
限にあり、解析を無限に実行するのは不可能である。
いて設計の対象とする多数個取り金型を示している。本
実施例において対象とする多数個取り金型は、非常によ
く扱われるものであり、また、同時充填性が問題となる
ことが多い。スプル１から入ってきた溶融樹脂はメイン
ランナー２、サブランナー２ａ〜２ｄ、ゲート３ａ〜３
ｄを通過してキャビティ４ａ〜４ｄに充填される。この
とき、キャビティ４ａ〜４ｄは同時に充填が完了するこ
とが望ましい場合が多い。しかし、スプル１から各キャ
ビティ４ａ〜４ｄまでの距離は異なるため、サブランナ
ー２ａ〜２ｄ、ゲート３ａ〜３ｄ、メインランナー２等
の径、長さ、位置等で調整するが、試行錯誤でそれを求
めるのは困難である。解析を用いる場合でも、例えば、
ゲートの径で調整する場合、考えられるゲートの径は無
限にあり、解析を無限に実行するのは不可能である。
【００１２】そこで、本発明の実施例２では、２個以上
の同形状あるいは異種形状のキャビティ４ａ〜４ｄを持
つ多数個取り金型において、ゲート３ａ〜３ｄの径を設
計変数として、４つのキャビティ４ａ〜４ｄの充填完了
時間差を評価する目的関数として、図１のフローにより
同時充填性を考慮した最適なゲート径の設計値を求める
ものである。
の同形状あるいは異種形状のキャビティ４ａ〜４ｄを持
つ多数個取り金型において、ゲート３ａ〜３ｄの径を設
計変数として、４つのキャビティ４ａ〜４ｄの充填完了
時間差を評価する目的関数として、図１のフローにより
同時充填性を考慮した最適なゲート径の設計値を求める
ものである。
【００１３】（実施例３）本発明の実施例３では、図４
に示すような２個以上の同形状あるいは異種形状のキャ
ビティ４ａ〜４ｄを持つ多数個取り金型において、各キ
ャビティ４ａ〜４ｄのサブランナー２ａ〜２ｄの肉厚を
設計変数として、４つのキャビティ４ａ〜４ｄの充填完
了時間差を評価する目的関数として、図１のフローによ
り同時充填性を考慮した最適な設計値を求めるものであ
る。
に示すような２個以上の同形状あるいは異種形状のキャ
ビティ４ａ〜４ｄを持つ多数個取り金型において、各キ
ャビティ４ａ〜４ｄのサブランナー２ａ〜２ｄの肉厚を
設計変数として、４つのキャビティ４ａ〜４ｄの充填完
了時間差を評価する目的関数として、図１のフローによ
り同時充填性を考慮した最適な設計値を求めるものであ
る。
【００１４】本実施例が設計の対象とするサブランナー
２ａ〜２ｄは比較的細い部分であり、樹脂の制御がしや
すい。したがって、成形後に金型の再加工による微調整
がしやすい。サブランナー２ａ〜２ｄの径を変更する場
合、金型のサブランナー部を入れ子とすると、金型の加
工、修正等が容易であり、またゲート３ａ〜３ｄのよう
に摩耗しやすい部位でなく、メインランナー２よりも細
いため、樹脂の流れの制御をしやすく、実際問題への適
用が容易になる。
２ａ〜２ｄは比較的細い部分であり、樹脂の制御がしや
すい。したがって、成形後に金型の再加工による微調整
がしやすい。サブランナー２ａ〜２ｄの径を変更する場
合、金型のサブランナー部を入れ子とすると、金型の加
工、修正等が容易であり、またゲート３ａ〜３ｄのよう
に摩耗しやすい部位でなく、メインランナー２よりも細
いため、樹脂の流れの制御をしやすく、実際問題への適
用が容易になる。
【００１５】（実施例４）本発明の実施例４では、図４
に示すような２個以上の同形状あるいは異種形状のキャ
ビティ４ａ〜４ｄを持つ多数個取り金型において、メイ
ンランナー２の径、テーパ等を設計変数として、４つの
キャビティ４ａ〜４ｄの充填完了時間差を評価する目的
関数として、図１のフローにより同時充填性を考慮した
最適な設計値を求めるものである。
に示すような２個以上の同形状あるいは異種形状のキャ
ビティ４ａ〜４ｄを持つ多数個取り金型において、メイ
ンランナー２の径、テーパ等を設計変数として、４つの
キャビティ４ａ〜４ｄの充填完了時間差を評価する目的
関数として、図１のフローにより同時充填性を考慮した
最適な設計値を求めるものである。
【００１６】本実施例が設計の対象とするメインランナ
ー２は、図５（ａ），（ｂ）に例示するように、比較的
太い部分であり、樹脂の発熱、金型の摩耗が起こりにく
いため、安定した成形が得られる。また、設計変数とし
てメインランナー２を対象とする場合、メインランナー
２の径、テーパ等を設計変数とすると共に、必要に応じ
て、実施例３が設計対象とするサブランナー２ａ〜２ｄ
の径などを組み合わせてもよい。サブランナー２ａ〜２
ｄやゲート３ａ〜３ｄは細い部分であるため、断面積に
差があり過ぎると、せん断発熱の差が起こりやすく、同
じ製品が多い各キャビティ４ａ〜４ｄの間に品質差が生
じる。また、金型の摩耗が多くなり、長期的に同時充填
性が保持されにくい。そこで、上記メインランナー２の
径やテーパを組み合わせて、あるいは単独で設計変数と
すると、サブランナー、ゲートへの負担が小さくなり、
各キャビティ４ａ〜４ｄの間の品質差を無くすことが可
能である。
ー２は、図５（ａ），（ｂ）に例示するように、比較的
太い部分であり、樹脂の発熱、金型の摩耗が起こりにく
いため、安定した成形が得られる。また、設計変数とし
てメインランナー２を対象とする場合、メインランナー
２の径、テーパ等を設計変数とすると共に、必要に応じ
て、実施例３が設計対象とするサブランナー２ａ〜２ｄ
の径などを組み合わせてもよい。サブランナー２ａ〜２
ｄやゲート３ａ〜３ｄは細い部分であるため、断面積に
差があり過ぎると、せん断発熱の差が起こりやすく、同
じ製品が多い各キャビティ４ａ〜４ｄの間に品質差が生
じる。また、金型の摩耗が多くなり、長期的に同時充填
性が保持されにくい。そこで、上記メインランナー２の
径やテーパを組み合わせて、あるいは単独で設計変数と
すると、サブランナー、ゲートへの負担が小さくなり、
各キャビティ４ａ〜４ｄの間の品質差を無くすことが可
能である。
【００１７】また、メインランナー２、サブランナー２
ａ〜２ｄ、ゲート３ａ〜３ｄ、キャビティ４ａ〜４ｄの
テーパ角度、位置、長さ等、あるいは、それらの組み合
わせを設計パラメータとしても設計は可能である。
ａ〜２ｄ、ゲート３ａ〜３ｄ、キャビティ４ａ〜４ｄの
テーパ角度、位置、長さ等、あるいは、それらの組み合
わせを設計パラメータとしても設計は可能である。
【００１８】（実施例５）図６は本発明の実施例５の処
理内容を示すフローチャートである。本実施例では、同
時充填性だけでなく、他の指標も同様に満たすことので
きる設計方法を提案するものである。図６のフローで
は、図１のフローに比べると、応力解析を行い、商品の
剛性評価を行うための＃５５の段階が追加されている。
上述の図２に示すような円盤状の成形品を生産するため
の金型において、４つのゲート３ａ〜３ｄより樹脂が充
填されるとき、製品の品質、生産性の面から最終充填箇
所のＡ〜Ｄの４点でほぼ同時に樹脂が到達することが望
ましい。製品本体の肉厚が変更可能である場合、Ａ〜Ｄ
の４点に樹脂が同時に到達するように製品肉厚を変更す
ることが有効である。この場合、製品の剛性、製品規格
等から製品肉厚が決定されるが、流動解析と同時に反り
変形解析、応力解析等の結果を目的関数として、それぞ
れが基準値を満たすように設計変数を求める。
理内容を示すフローチャートである。本実施例では、同
時充填性だけでなく、他の指標も同様に満たすことので
きる設計方法を提案するものである。図６のフローで
は、図１のフローに比べると、応力解析を行い、商品の
剛性評価を行うための＃５５の段階が追加されている。
上述の図２に示すような円盤状の成形品を生産するため
の金型において、４つのゲート３ａ〜３ｄより樹脂が充
填されるとき、製品の品質、生産性の面から最終充填箇
所のＡ〜Ｄの４点でほぼ同時に樹脂が到達することが望
ましい。製品本体の肉厚が変更可能である場合、Ａ〜Ｄ
の４点に樹脂が同時に到達するように製品肉厚を変更す
ることが有効である。この場合、製品の剛性、製品規格
等から製品肉厚が決定されるが、流動解析と同時に反り
変形解析、応力解析等の結果を目的関数として、それぞ
れが基準値を満たすように設計変数を求める。
【００１９】（実施例６）図７は本発明の実施例６の処
理内容を示すフローチャートである。本実施例でも、同
時充填性だけでなく、他の指標を同様に満たすことので
きる設計方法を提案するものである。本実施例では、熱
硬化性材料の成形品にとって重要な指標となる硬化度を
評価すべき指標としている。
理内容を示すフローチャートである。本実施例でも、同
時充填性だけでなく、他の指標を同様に満たすことので
きる設計方法を提案するものである。本実施例では、熱
硬化性材料の成形品にとって重要な指標となる硬化度を
評価すべき指標としている。
【００２０】熱硬化性材料の成形の場合、金型は高温で
あり、充填中から取り出しまでの間に樹脂は硬化する。
このとき、樹脂の硬化の進行に差があると、不十分な硬
化のキャビティでは成形品の取り出し後、膨れ、変形等
の不良が発生する。また、硬化が遅い部分に合わせる
と、硬化が速い部分は硬化後も熱が付加され、品質が低
下する。また、サイクル遅延により生産性も低下する。
そこで、本実施例では、熱硬化性樹脂について同時充填
性とともに同時硬化性を評価すべき指標としている。図
７のフローでは、図１のフローに比べると、硬化度解析
を行い、同時硬化性評価を行うための＃５５の段階が追
加されている。
あり、充填中から取り出しまでの間に樹脂は硬化する。
このとき、樹脂の硬化の進行に差があると、不十分な硬
化のキャビティでは成形品の取り出し後、膨れ、変形等
の不良が発生する。また、硬化が遅い部分に合わせる
と、硬化が速い部分は硬化後も熱が付加され、品質が低
下する。また、サイクル遅延により生産性も低下する。
そこで、本実施例では、熱硬化性樹脂について同時充填
性とともに同時硬化性を評価すべき指標としている。図
７のフローでは、図１のフローに比べると、硬化度解析
を行い、同時硬化性評価を行うための＃５５の段階が追
加されている。
【００２１】（実施例７）図８は本発明の実施例７の処
理内容を示すフローチャートである。本実施例でも、同
時充填性だけでなく、他の指標を同様に満たすことので
きる設計方法を提案するものである。本実施例では、充
填時間と共に、キャビティ間において、各キャビティ内
部の充填過程中の圧力値と保圧過程中の圧力値が均等に
なるような金型設計を実現しようとするものである。図
８のフローでは、図１のフローに比べると、保圧解析を
行い、圧力評価を行うための＃５５の段階が追加されて
いる。
理内容を示すフローチャートである。本実施例でも、同
時充填性だけでなく、他の指標を同様に満たすことので
きる設計方法を提案するものである。本実施例では、充
填時間と共に、キャビティ間において、各キャビティ内
部の充填過程中の圧力値と保圧過程中の圧力値が均等に
なるような金型設計を実現しようとするものである。図
８のフローでは、図１のフローに比べると、保圧解析を
行い、圧力評価を行うための＃５５の段階が追加されて
いる。
【００２２】図４に示すような多数個取りの金型では、
成形品の品質（密度、外観、寸法等）が各キャビティご
とに差が無いことが必要であるが、これには、品質に影
響を及ぼすキャビティ間の圧力に差が無いことが望まし
い。そこで、本実施例では、充填時間と共に、キャビテ
ィ間において、各キャビティ内部の充填過程中の圧力値
と保圧過程中の圧力値が均等になるような設計を行うも
のである。
成形品の品質（密度、外観、寸法等）が各キャビティご
とに差が無いことが必要であるが、これには、品質に影
響を及ぼすキャビティ間の圧力に差が無いことが望まし
い。そこで、本実施例では、充填時間と共に、キャビテ
ィ間において、各キャビティ内部の充填過程中の圧力値
と保圧過程中の圧力値が均等になるような設計を行うも
のである。
【００２３】（実施例８）図９は本発明の実施例８の処
理内容を示すフローチャートである。本実施例では、上
述の各実施例により設計された金型を実際に製作した場
合に、同時充填性を満たさないときに、最小の回数で金
型を修正する方法を提案するものである。２個以上の同
形状あるいは異種形状のキャビティを持つ多数個取りの
金型を製作した場合、経験によるランナー設計はもちろ
んのこと、解析で多数個取り金型の同時充填性を考慮し
たランナー、ゲート等の設計を行っても、実際の金型で
の成形では、同時に充填しないことがある。これは解析
の精度が不足している等の問題があるためであるが、こ
の実成形の結果をもとに金型を変更することは容易では
なく、数回の修正をしてしまうことがある。
理内容を示すフローチャートである。本実施例では、上
述の各実施例により設計された金型を実際に製作した場
合に、同時充填性を満たさないときに、最小の回数で金
型を修正する方法を提案するものである。２個以上の同
形状あるいは異種形状のキャビティを持つ多数個取りの
金型を製作した場合、経験によるランナー設計はもちろ
んのこと、解析で多数個取り金型の同時充填性を考慮し
たランナー、ゲート等の設計を行っても、実際の金型で
の成形では、同時に充填しないことがある。これは解析
の精度が不足している等の問題があるためであるが、こ
の実成形の結果をもとに金型を変更することは容易では
なく、数回の修正をしてしまうことがある。
【００２４】そこで、本実施例では、図９のような処理
により同時充填性を満たすように金型を最小の回数で修
正するものである。まず、＃１０の段階では、２個以上
の同形状あるいは異種形状のキャビティを持つ金型を設
計し製作した後、実際の成形での各キャビティへの成形
材料の充填時間を求めて、各キャビティの充填時間差が
大きい場合に、変更する部位を決めて、変更パラメータ
として決定する。次に、＃１５の段階では、解析の対象
モデルとして、実際の金型に用いた寸法通りの初期値を
与える。＃２０の段階では、解析結果での各キャビティ
の充填時間と実際の成形での各キャビティの充填時間と
を比較する算出手段とその基準値を決める。＃３０の段
階では、コード化した染色体を別途定めた個体数分ラン
ダムに発生させる。＃４０の段階では、コード化した染
色体を変更パラメータに与える。＃５０の段階では、与
えられた変更パラメータを用いて設計値を変更して流動
解析を行い、同時充填性評価を行う。＃６０の段階で
は、基準値を満たさない場合、＃４０及び＃５０の段階
を個体数分繰り返す。＃７０の段階では、適応度の高い
順に染色体を並び替えて、＃８０の段階では、選択、交
叉、突然変異という遺伝的アルゴリズムの３つの処理を
施し、変更パラメータの組み合わせを変更する。＃９０
の段階では、＃４０乃至＃８０の段階を別途定めた世代
数分繰り返す。目的関数が基準値を満たすか、あるいは
目的関数が基準値を満たさない場合は最終の結果により
求まる適応度の最も高い変更パラメータを最適変更パラ
メータとして決定し、金型を修正する。
により同時充填性を満たすように金型を最小の回数で修
正するものである。まず、＃１０の段階では、２個以上
の同形状あるいは異種形状のキャビティを持つ金型を設
計し製作した後、実際の成形での各キャビティへの成形
材料の充填時間を求めて、各キャビティの充填時間差が
大きい場合に、変更する部位を決めて、変更パラメータ
として決定する。次に、＃１５の段階では、解析の対象
モデルとして、実際の金型に用いた寸法通りの初期値を
与える。＃２０の段階では、解析結果での各キャビティ
の充填時間と実際の成形での各キャビティの充填時間と
を比較する算出手段とその基準値を決める。＃３０の段
階では、コード化した染色体を別途定めた個体数分ラン
ダムに発生させる。＃４０の段階では、コード化した染
色体を変更パラメータに与える。＃５０の段階では、与
えられた変更パラメータを用いて設計値を変更して流動
解析を行い、同時充填性評価を行う。＃６０の段階で
は、基準値を満たさない場合、＃４０及び＃５０の段階
を個体数分繰り返す。＃７０の段階では、適応度の高い
順に染色体を並び替えて、＃８０の段階では、選択、交
叉、突然変異という遺伝的アルゴリズムの３つの処理を
施し、変更パラメータの組み合わせを変更する。＃９０
の段階では、＃４０乃至＃８０の段階を別途定めた世代
数分繰り返す。目的関数が基準値を満たすか、あるいは
目的関数が基準値を満たさない場合は最終の結果により
求まる適応度の最も高い変更パラメータを最適変更パラ
メータとして決定し、金型を修正する。
【００２５】例えば、図４に示す多数個取り金型におい
て、キャビティ４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄについての実際
の充填時間が２．０秒、１．８秒、１．５秒、２．３秒
であり、解析での充填時間がキャビティ４ａ，４ｂ，４
ｃ，４ｄについてそれぞれ１．８秒、１．９秒、２．０
秒、２．１秒であり、目的の充填時間が２．０秒である
とすると、解析結果を線形補正して、 キャビティ４ａについて、（１．８／２．０）×２．０
＝１．８秒 キャビティ４ｂについて、（１．９／１．８）×２．０
＝２．１１秒 キャビティ４ｃについて、（２．０／１．５）×２．０
＝２．６７秒 キャビティ４ｄについて、（２．１／２．３）×２．０
＝１．８３秒 を解析の目標値として変更パラメータを決定する。
て、キャビティ４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄについての実際
の充填時間が２．０秒、１．８秒、１．５秒、２．３秒
であり、解析での充填時間がキャビティ４ａ，４ｂ，４
ｃ，４ｄについてそれぞれ１．８秒、１．９秒、２．０
秒、２．１秒であり、目的の充填時間が２．０秒である
とすると、解析結果を線形補正して、 キャビティ４ａについて、（１．８／２．０）×２．０
＝１．８秒 キャビティ４ｂについて、（１．９／１．８）×２．０
＝２．１１秒 キャビティ４ｃについて、（２．０／１．５）×２．０
＝２．６７秒 キャビティ４ｄについて、（２．１／２．３）×２．０
＝１．８３秒 を解析の目標値として変更パラメータを決定する。
【００２６】
【発明の効果】請求項１の発明によれば、複数のランナ
ー及びゲートを有する金型の１つ又は複数のキャビティ
における複数の目的位置に成形材料が同時に充填される
ように金型の各設計パラメータを解析により設計する方
法において、遺伝的アルゴリズムを用いて設計パラメー
タを決定するようにしたから、限られた計算回数で精度
の良い設計値を得ることができる。
ー及びゲートを有する金型の１つ又は複数のキャビティ
における複数の目的位置に成形材料が同時に充填される
ように金型の各設計パラメータを解析により設計する方
法において、遺伝的アルゴリズムを用いて設計パラメー
タを決定するようにしたから、限られた計算回数で精度
の良い設計値を得ることができる。
【００２７】請求項２の発明によれば、２個以上の同形
状あるいは異種形状のキャビティを持つ金型において、
成形材料が各キャビティに同じ形状で充填されるように
金型の各設計パラメータを決定するものであるから、複
数の成形品を同じ品質で生産することができるという利
点がある。請求項３の発明によれば、設計パラメータと
して、各キャビティのサブランナーの肉厚を対象とする
ので、サブランナーは比較的細い部分であることにより
樹脂の制御が容易であり、成形後に金型の再加工による
微調整がしやすいという利点がある。
状あるいは異種形状のキャビティを持つ金型において、
成形材料が各キャビティに同じ形状で充填されるように
金型の各設計パラメータを決定するものであるから、複
数の成形品を同じ品質で生産することができるという利
点がある。請求項３の発明によれば、設計パラメータと
して、各キャビティのサブランナーの肉厚を対象とする
ので、サブランナーは比較的細い部分であることにより
樹脂の制御が容易であり、成形後に金型の再加工による
微調整がしやすいという利点がある。
【００２８】請求項４の発明によれば、設計パラメータ
として、メインランナーを対象とするので、メインラン
ナーは比較的太い部分であることにより、樹脂の発熱、
金型の摩耗等が起きにくいという利点があり、したがっ
て、安定した成形が可能になるという効果がある。請求
項５〜７の発明によれば、同時充填性評価と共に、他の
指標に基づく他の解析を行い、該解析結果の評価関数に
より適応度を算出するものであるから、例えば、請求項
６のように、充填材料が熱硬化性材料である場合におい
て、充填材料の硬化度を評価関数としたり、あるいは、
請求項７のように、多数個取りの金型において各キャビ
ティ内部の充填過程中の圧力値を評価関数とすることに
より、品質のばらつきが少ない成形が可能となる。
として、メインランナーを対象とするので、メインラン
ナーは比較的太い部分であることにより、樹脂の発熱、
金型の摩耗等が起きにくいという利点があり、したがっ
て、安定した成形が可能になるという効果がある。請求
項５〜７の発明によれば、同時充填性評価と共に、他の
指標に基づく他の解析を行い、該解析結果の評価関数に
より適応度を算出するものであるから、例えば、請求項
６のように、充填材料が熱硬化性材料である場合におい
て、充填材料の硬化度を評価関数としたり、あるいは、
請求項７のように、多数個取りの金型において各キャビ
ティ内部の充填過程中の圧力値を評価関数とすることに
より、品質のばらつきが少ない成形が可能となる。
【００２９】請求項８の発明によれば、２個以上の同形
状あるいは異種形状のキャビティを持つ金型を設計し製
作した後、各キャビティへ同時に成形材料が充填される
ように金型の変更パラメータを修正する金型製作方法に
おいて、遺伝的アルゴリズムを用いて変更パラメータを
決定するようにしたから、少ない回数で金型を修正する
ことができるという効果がある。
状あるいは異種形状のキャビティを持つ金型を設計し製
作した後、各キャビティへ同時に成形材料が充填される
ように金型の変更パラメータを修正する金型製作方法に
おいて、遺伝的アルゴリズムを用いて変更パラメータを
決定するようにしたから、少ない回数で金型を修正する
ことができるという効果がある。
【図１】請求項１の発明の処理内容を示すフローチャー
トである。
トである。
【図２】本発明が設計対象とする金型の一例を示す概略
図である。
図である。
【図３】本発明で用いる遺伝的アルゴリズムの説明図で
ある。
ある。
【図４】本発明が設計対象とする多数個取り金型の一例
を示す概略図である。
を示す概略図である。
【図５】本発明が設計対象とする金型のメインランナー
の構成を示す概略図である。
の構成を示す概略図である。
【図６】請求項５の発明の処理内容を示すフローチャー
トである。
トである。
【図７】請求項６の発明の処理内容を示すフローチャー
トである。
トである。
【図８】請求項７の発明の処理内容を示すフローチャー
トである。
トである。
【図９】請求項８の発明の処理内容を示すフローチャー
トである。
トである。
１ スプル ２ａ〜２ｄ ランナー ３ａ〜３ｄ ゲート ４ キャビティ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｇ０６Ｆ 15/60 ６０４Ａ
Claims (8)
- 【請求項１】 複数のランナー及びゲートを有する金
型の１つ又は複数のキャビティにおける複数の目的位置
に成形材料が同時に充填されるように金型の各設計パラ
メータを解析により設計する方法において、（ａ）解析
の対象モデルとして、金型の設計パラメータのうち少な
くとも１つを設計変数として決定する段階、（ｂ）目的
関数として同時充填性を評価する算出手段と基準値を決
める段階、（ｃ）コード化した染色体を別途定めた個体
数分ランダムに発生させる段階、（ｄ）コード化した染
色体を設計パラメータに与える段階、（ｅ）与えられた
設計パラメータを用いて流動解析を行い、基準値を用い
て同時充填性評価を行う段階、（ｆ）基準値を満たさな
い場合、上記（ｄ）及び（ｅ）の段階を個体数分繰り返
す段階、（ｇ）適応度の高い順に染色体を並び替える段
階、（ｈ）選択、交叉、突然変異という遺伝的アルゴリ
ズムの３つの処理を施し、設計パラメータの組み合わせ
を変更する段階、（ｉ）（ｄ）乃至（ｈ）の段階を別途
定めた世代数分繰り返す段階、（ｊ）目的関数が基準値
を満たすか、あるいは目的関数が基準値を満たさない場
合は最終の結果により求まる適応度の最も高い設計パラ
メータを最適設計パラメータとする段階を含むことを特
徴とする金型設計方法。 - 【請求項２】 請求項１において、金型は２個以上の
同形状あるいは異種形状のキャビティを持ち、成形材料
が各キャビティに同じ形状で充填されるように金型の各
設計パラメータを解析により設計することを特徴とする
金型設計方法。 - 【請求項３】 請求項１又は２において、設計パラメ
ータとして、各キャビティのサブランナーの肉厚を対象
とすることを特徴とする金型設計方法。 - 【請求項４】 請求項１又は２において、設計パラメ
ータとして、メインランナーを対象とすることを特徴と
する金型設計方法。 - 【請求項５】 請求項１又は２において、同時充填性
評価と共に、他の指標に基づく他の解析を行い、該解析
結果の評価関数により適応度を算出することを特徴とす
る金型設計方法。 - 【請求項６】 請求項５において、充填材料が熱硬化
性材料である場合において、各キャビティの充填時間と
共に、充填材料の硬化度を評価関数とすることを特徴と
する金型設計方法。 - 【請求項７】 請求項５において、各キャビティの充
填時間と共に、各キャビティ内部の充填過程中の圧力値
を評価関数とすることを特徴とする金型設計方法。 - 【請求項８】 ２個以上の同形状あるいは異種形状の
キャビティを持つ金型を設計し製作した後、各キャビテ
ィへ同時に成形材料が充填されるように金型の変更パラ
メータを修正する金型製作方法において、（ａ）実際の
成形での各キャビティへの成形材料の充填時間を求める
段階、（ｂ）各キャビティの充填時間差が大きい場合
に、変更する部位を決めて、変更パラメータとして決定
する段階、（ｃ）解析の対象モデルとして、実際の金型
に用いた寸法通りの初期値を与える段階、（ｄ）解析結
果での各キャビティの充填時間と実際の成形での各キャ
ビティの充填時間とを比較する算出手段とその基準値を
決める段階、（ｅ）コード化した染色体を別途定めた個
体数分ランダムに発生させる段階、（ｆ）コード化した
染色体を変更パラメータに与える段階、（ｇ）与えられ
た変更パラメータを用いて設計値を変更して流動解析を
行い、同時充填性評価を行う段階、（ｈ）基準値を満た
さない場合、上記（ｆ）及び（ｇ）の段階を個体数分繰
り返す段階、（ｉ）適応度の高い順に染色体を並び替え
る段階、（ｊ）選択、交叉、突然変異という遺伝的アル
ゴリズムの３つの処理を施し、変更パラメータの組み合
わせを変更する段階、（ｋ）（ｆ）乃至（ｊ）の段階を
別途定めた世代数分繰り返す段階、（ｌ）目的関数が基
準値を満たすか、あるいは目的関数が基準値を満たさな
い場合は最終の結果により求まる適応度の最も高い変更
パラメータを最適変更パラメータとして決定し、金型を
修正する段階を含むことを特徴とする金型製作方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4264698A JPH11242692A (ja) | 1998-02-24 | 1998-02-24 | 金型設計方法及び金型製作方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4264698A JPH11242692A (ja) | 1998-02-24 | 1998-02-24 | 金型設計方法及び金型製作方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11242692A true JPH11242692A (ja) | 1999-09-07 |
Family
ID=12641788
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4264698A Pending JPH11242692A (ja) | 1998-02-24 | 1998-02-24 | 金型設計方法及び金型製作方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11242692A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003058580A (ja) * | 2001-08-21 | 2003-02-28 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 最適値取得装置、方法、プログラム、記録媒体 |
| JP2007223105A (ja) * | 2006-02-22 | 2007-09-06 | Toyota Motor Corp | プランジャの射出要素の最適解を導出する方法とコンピュータとそのためのコンピュータプログラム |
| JP2007296816A (ja) * | 2006-05-08 | 2007-11-15 | Sumitomo Chemical Co Ltd | 成形条件の設定方法、プログラムおよび射出成形機 |
| JP2010157092A (ja) * | 2008-12-26 | 2010-07-15 | Keihin Corp | 金型設計支援プログラム及び金型設計支援装置 |
| KR20180134054A (ko) | 2017-06-08 | 2018-12-18 | 한화큐셀앤드첨단소재 주식회사 | 실제 금형으로 성형된 smc 성형품과 그 금형의 설계값을 통해 성형해석된 해석품을 비교하여 매칭성을 확인하는 방법 |
-
1998
- 1998-02-24 JP JP4264698A patent/JPH11242692A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003058580A (ja) * | 2001-08-21 | 2003-02-28 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 最適値取得装置、方法、プログラム、記録媒体 |
| JP4508486B2 (ja) * | 2001-08-21 | 2010-07-21 | 三菱重工業株式会社 | 最適値取得装置、方法及びプログラム |
| JP2007223105A (ja) * | 2006-02-22 | 2007-09-06 | Toyota Motor Corp | プランジャの射出要素の最適解を導出する方法とコンピュータとそのためのコンピュータプログラム |
| JP2007296816A (ja) * | 2006-05-08 | 2007-11-15 | Sumitomo Chemical Co Ltd | 成形条件の設定方法、プログラムおよび射出成形機 |
| JP2010157092A (ja) * | 2008-12-26 | 2010-07-15 | Keihin Corp | 金型設計支援プログラム及び金型設計支援装置 |
| KR20180134054A (ko) | 2017-06-08 | 2018-12-18 | 한화큐셀앤드첨단소재 주식회사 | 실제 금형으로 성형된 smc 성형품과 그 금형의 설계값을 통해 성형해석된 해석품을 비교하여 매칭성을 확인하는 방법 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Kumar et al. | Application of fusion deposition modelling for rapid investment casting–a review | |
| Chockalingam et al. | Optimization of stereolithography process parameters for part strength using design of experiments | |
| TW201943545A (zh) | 產生用於三維列印過程之經調適控制指令之技術 | |
| CN105228808A (zh) | 用于操作加工塑料的机器的方法 | |
| JPH11242692A (ja) | 金型設計方法及び金型製作方法 | |
| Rayhana et al. | Optimisation on processing parameters for minimising warpage on side arm using response surface methodology (RSM) and particle swarm optimisation (PSO) | |
| CN114918370A (zh) | 一种适用于增减材制造自适应切片的砂型成型方法 | |
| CN113011060A (zh) | 一种复合材料的温度工艺曲线优化方法及系统 | |
| CN116461066A (zh) | 一种基于科学试模的注塑工艺参数智能设定方法 | |
| Aluru et al. | Simulation of injection molding into rapid‐prototyped molds | |
| JP2022501228A (ja) | プラスチック加工機を制御するための方法 | |
| Ukey et al. | Investigation of investment casting pattern using fused deposition modeling | |
| Amer et al. | Improving injection moulding processes using experimental design | |
| Huynh et al. | Research on the effect of technical attributes on the tensile strength of FDM products | |
| KR20150110190A (ko) | 멀티 캐비티 사출 금형의 최적 설계 방법 | |
| Dangayach et al. | Application of Moldflow and Taguchi technique in improving the productivity of injection moulded energy meter base | |
| JP3612973B2 (ja) | 成形性解析方法 | |
| JPH03182311A (ja) | 成形金型の製造方法 | |
| JP5290555B2 (ja) | 成形用金型の製法 | |
| Amer et al. | Reducing warpage in injection moulding processes using Taguchi Method Approach: ANOVA | |
| KR100734011B1 (ko) | 가스주입 사출성형에 의한 곡관 제조방법, 곡관 및 금형 | |
| JPH03182312A (ja) | 成形金型の製造方法 | |
| CN114506103B (zh) | 一种塑料小模数齿轮注塑成型模具型腔反演设计方法 | |
| KR20050115738A (ko) | 금속 주조용 금형의 제조방법 | |
| JPH09104037A (ja) | 射出成形装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20040217 |