JPH11221651A - Method for making forged product subjected to coating and apparatus therefor - Google Patents
Method for making forged product subjected to coating and apparatus thereforInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、液状の金属溶融物
を金属偏平製品、特に鋼から成る熱間ストリップと接触
させ、溶接して行う様式の、被覆された肉薄の金属スト
リップを造るための方法にに関する。更に、本発明は振
動する鋳型−定置鋳型−或いは移動鋳型、特に２ローラ
型鋳造装置有し、これらの内部において金属偏平製品が
順次供給され、この金属偏平製品が連続的に導入される
金属溶融物の全面を覆い、次いで引取りシステムにより
搬出される様式の、被覆された肉薄の金属ストリップを
造るための装置に関する。The present invention relates to a method for producing a coated thin metal strip in a manner in which a liquid metal melt is brought into contact with and welded to a flat metal product, in particular a hot strip made of steel. Regarding the method. Further, the present invention has a vibrating mold-stationary mold-or a moving mold, particularly a two-roller type casting apparatus, in which metal flat products are sequentially supplied, and the metal flat products are continuously introduced. Apparatus for making coated thin metal strips in a manner that covers the entire surface of an object and is then removed by a take-off system.
【０００２】[0002]
【従来の技術】現今において、厚さ＜２ｍｍの偏平製品
は主として熱間ストリップを圧延することによって造ら
れ、この偏平製品は次いで０．２ｍｍの厚さにまで冷間
圧延される。この場合、冷間ストリップに課せられてい
る形状および平坦度に関する要件は既に熱間圧延の工程
にあって完全に調整されていなければならない。何故な
ら、冷間圧延工程にあって完全な寸法適正を維持するよ
うな修正はもはや不可能であるからである。約１００／
１の幅−厚みの比率から、ロール間隙内における幅方向
での流動抵抗は実際に限りなく大きく、従って形状およ
び平坦度の完全な修正はもはや不可能である。従って、
例えば＞１００の幅と＜１０ｍｍの厚みのサイズの鋼成
形体を得ようとの意図の下での鋳造技術の開発は、今日
まで半製品製造装置の域を殆ど越えるものではなかっ
た。2. Description of the Related Art At present, flat products of thickness <2 mm are produced mainly by rolling hot strips, which are then cold-rolled to a thickness of 0.2 mm. In this case, the shape and flatness requirements imposed on the cold strip must already be fully adjusted during the hot rolling process. This is because it is no longer possible to modify the cold rolling process to maintain perfect dimensional accuracy. About 100 /
From a width-thickness ratio of 1, the flow resistance in the width direction in the roll nip is indeed infinitely large, so that a complete modification of the shape and the flatness is no longer possible. Therefore,
For example, the development of casting techniques with the intent of obtaining steel compacts with a width of> 100 and a thickness of <10 mm has, to date, little more than semi-finished production equipment.
【０００３】システムにより左右されるスラッグ層厚み
と従来のスラブ製造設備において一般に行なわれるてい
る同じ製品を得ると言う前提の下に、振動する鋳型を使
用して肉薄の鋼成形体を鋳造する際の問題は、鋳込み厚
さの逓減と鋳込み速度の上昇に相応して、単位時間当た
り製造される表面が数倍も増大し、同時にスラッグ層厚
みが減少することである。単位時間当たり放出される凝
固熱およびこれに伴い鋳型内への熱束(Waermestrom) が
増大する。[0003] The casting of thin steel compacts using vibrating molds is subject to the system dependent slug layer thickness and the same product commonly obtained in conventional slab making facilities. The problem is that the surface produced per unit time increases several times and the slug layer thickness decreases at the same time as the casting thickness decreases and the casting speed increases. The heat of solidification released per unit time and the heat flux (Waermestrom) into the mold increase accordingly.
【０００４】図１は、鋳込み厚さと鋳込み速度とに依存
して得られため熱束を示している。例えば、従来の方法
で造られた２００ｍｍの厚みと１ｍ／分で鋳造したスラ
ブの決定的な熱束が約１ＭＷ／ｍ2 である場合、例えば
５０ｍｍへの鋳込み厚さの逓減は、同時に鋳込み速度の
６ｍ／分への増大と共に２，８ＭＷ／ｍ2 の熱束を招
く。収縮インデックス相応して、規格化された値１の縦
割れの危険は、標準スラブの場合、２．８倍に上昇し
た。即ち、肉薄のスラブは、等しい幅では、標準スラブ
と同様に２，８倍も縦割れが生じやすい。FIG. 1 shows the heat flux obtained depending on the casting thickness and the casting speed. For example, if the critical heat flux of a 200 mm thick slab cast at 1 m / min made by conventional methods is about 1 MW / m 2 , a gradual reduction of the cast thickness to, for example, 50 mm will result in a simultaneous casting speed Increases to 6 m / min, resulting in a heat flux of 2.8 MW / m 2 . Correspondingly, the risk of a longitudinal crack with a normalized value of 1 has increased 2.8 times for the standard slab. That is, a thin slab is apt to have vertical cracks two to eight times as much as a standard slab at the same width.
【０００５】部分図により限界観察をした際、最低相対
スラッグ層厚みは０，００１と００，２ｍｍの有してお
り、あたかも鋳込み粉末(Giesspulver) を使用すること
のない鋳造におけるような挙動を反映している。積分さ
れた熱束は約５ＭＷ／ｍ2 の値であり、鋳込み粉末或い
は鋳込みスラッジ(Giessshlacke)を使用することなく鋳
造が行なわれるビレット製造設備においても起こる。When a marginal observation is made with partial views, the minimum relative slug layer thicknesses are 0.001 and 00,2 mm, which reflect the behavior as in casting without using a casting powder (Giesspulver). doing. The integrated heat flux has a value of about 5 MW / m 2 and also occurs in billet production facilities where casting is performed without the use of casting powders or casting sludge.
【０００６】熱束に関する類似の挙動は一緒に移動する
タイプの鋳型（移動型鋳型）を備えているスラブ鋳造設
備においても生じる。この方法の場合も、スラッグの欠
如は限界観察にあって高さい熱束を誘起する。ストリッ
プ製造設備におけるこの結果の転用は、 １．スラッグを含まない鋳造は凝固が行なわれている間
の鋳型内への著しく高い熱束を誘起し、従って ２．鋳造工程における著しく高い収縮率並びに ３．鋳型への相応して高い熱的な負荷を誘起し、この負
荷はストリップ表面における縦割れの危険並びに鋳型の
寿命を短くする ことを明らかにした。[0006] A similar behavior with respect to the heat flux occurs in slab casting equipment with molds of the type that move together (moving molds). Also in this method, the lack of slug induces a high heat flux in marginal observation. The diversion of this result in strip production facilities is: Casting without slugs induces a significantly higher heat flux into the mold during solidification, and thus 2. 2. significantly higher shrinkage in the casting process; A correspondingly high thermal load on the mould was induced, which proved to be a risk of longitudinal cracks on the strip surface as well as shortening the life of the mould.
【０００７】この問題は、現在にあっては、厚さ＜３０
ｍｍの肉薄の連続体（ストランド）を一緒に移動するタ
イプの鋳型を備えている設備、例えば２ローラ型鋳造方
法（ベッセマー原理）、ハツェレット法（ハズラ−法）
或いは“ベルトタイプ”設備および１ローラ型鋳造方法
で鋳造する際に、修復しがたい表面欠陥を生じる。最大
の成果は、これまで２ローラ型鋳造方法で達せられた。
この方法の場合、対称的に設けられている二つの相反す
る方向で回転するローラの間に液状の鋼が鋳込みまれ、
ローラ間の最も狭隘な間隙（キッシングポイント）内で
凝固され、引出し装置により搬出される。The problem is that at present, thicknesses <30
Equipment equipped with a mold of the type that moves a thin continuous body (strand) of mm together, for example, a two-roller type casting method (Bessemer principle), a Hazeret method (Hazler method)
Alternatively, when casting with "belt-type" equipment and one-roller casting methods, irreparable surface defects occur. The greatest success has hitherto been achieved with a two-roller casting method.
In the case of this method, liquid steel is cast between two symmetrically provided rollers that rotate in opposite directions,
It solidifies in the narrowest gap (kissing point) between the rollers and is carried out by a drawer.
【０００８】得られる表面品質、特に厚さ方向と幅方向
での寸法（平坦度と形状）安定性は再生不可能であり、
冷間ストリップに関して市場で求められている率の公差
内にはない。このことは、特にＣ−鋼の製造にあっ言え
ることである。その理由の説明は鋼の凝固挙動にある。
２ローラ型鋳造方法にあっての鋳造条件では、鋼は“冷
たい”ローラ表面上で極めて短時間に凝固する。約５Ｍ
Ｗ／ｍ 2 の値の熱流動は半径方向でローラ表面上へと流
れ、ローラを冷却することにより逓減する。The surface quality obtained, especially in the thickness and width directions
The dimensional (flatness and shape) stability at is irreproducible,
Market Required Rate Tolerances for Cold Strip
Not inside. This is especially true for the production of C-steel.
Is Rukoto. The explanation for the reason lies in the solidification behavior of steel.
Under the casting conditions in the two-roller casting method, the steel
Solidifies on the roller surface in a very short time.
W / m TwoHeat flow in the radial direction over the roller surface
It is gradually reduced by cooling the rollers.
【０００９】この場合以下の効果が生じる。即ち、 −例えば円筒形の冷却物質を有している熱的に高い負荷
を受けるローラ型鋳型はは凝固する連続体との接触領域
における接触による熱的（結晶）増大により伸び、スト
リップに不都合なクラウンを刻印する。しかし、圧延機
における次位の処理における形状の修正は実際のとこ
ろ、＞＝１００／１の幅／厚さ比率の場合、ロール間隙
内の横流れが行なわれないことによりもはや不可能であ
る。 −連続体表面は凝固の間ローラ表面に対して平行に、鋳
込み方向でも、幅方向でも収縮し、これにより連続体外
殻内で張力が、そして鋳型表面において応力が作用す
る。同時に鋳型表面は、回転運動サイクルの間、熱束に
より半径方向並びに軸方向で伸び、両方向で連続体表面
内で張力が増大する。In this case, the following effects occur. Roller-type molds with a high thermal load, for example having a cylindrical cooling substance, elongate due to the thermal (crystal) build-up due to contact in the area of contact with the solidifying continuum, which is disadvantageous for the strip. Engrave the crown. However, shape modification in the next processing in the rolling mill is in fact no longer possible for width / thickness ratios of> = 100/1 due to the lack of cross flow in the roll gap. The continuum surface contracts parallel to the roller surface during solidification, both in the casting direction and in the width direction, so that tension is exerted in the continuum shell and stress is exerted on the mold surface. At the same time, the mold surface is stretched radially and axially by the heat flux during the rotational movement cycle, increasing the tension in the continuum surface in both directions.
【００１０】この張力と連続体外殻の収縮によって誘起
される張力との重塁により、鋳型表面上での連続体外殻
の固体収縮が誘起される。このことにより、軸方向で
（鋳造方向に対して横方向で）作用する張力の結果縦割
れの形成が誘起され、半径方向で（鋳造方向に対して縦
方向で）作用する張力の結果横割れの形成が誘起され
る。鋳造される成形体が幅広くなればなるほど、ますま
す絶対値が大きくなり、これにより軸方向での収縮の縦
割れ形成の危険に対する影響と完全に許容し得る平坦度
の生成と鋳造されたストリップ内の割れ不存在に対する
影響がますます大きくなる。[0010] Due to the superposition of the tension and the tension induced by the contraction of the continuum shell, solid contraction of the continuum shell on the mold surface is induced. This induces the formation of longitudinal cracks as a result of the tension acting in the axial direction (transverse to the casting direction) and the lateral cracks as a result of the tension acting in the radial direction (transverse to the casting direction). Is induced. The wider the molded body to be cast, the greater the absolute value, thereby the effect of axial shrinkage on the danger of the formation of longitudinal cracks and the production of perfectly acceptable flatness and in the cast strip The effect on the non-existence of cracks increases.
【００１１】色々な公報、例えばドイツ連邦共和国特許
第３４ ４０ ２３４号公報、ドイツ連邦共和国特許第
３４ ４０ ２３５号公報およびドイツ連邦共和国特許
第３４ ４０ ２３７号公報に、ベルトおよび／または
ローラの様式の一緒に運動する鋳型（移動型鋳型）が記
載されている。これにあっては、金属溶融物の凝固する
表面と鋳型材料間の摩擦を最小にし、これにより割れを
避け、一様な表面品質を達成することにより表面品質を
改善しようとする試みがなされてきた。冷却された表面
と結晶化された材料間の結合もしくは溶接は意識的に避
けられてきた。提案された他の方法、例えばドイツ連邦
共和国特許第３４ ０６ ７３０号公報に開示の方法に
あっては、水平型連続鋳造設備の鋳型内に鋳型壁の潤滑
のため、金属箔が連続的に供給される。[0011] Various publications, such as DE 34 40 234, DE 34 40 235 and DE 34 40 237, disclose belt and / or roller styles. A mold that moves together (moving mold) is described. In this, attempts have been made to improve the surface quality by minimizing the friction between the solidifying surface of the metal melt and the mold material, thereby avoiding cracks and achieving a uniform surface quality. Was. Bonding or welding between the cooled surface and the crystallized material has been consciously avoided. In another proposed method, such as the method disclosed in DE 34 06 730 A1, a metal foil is continuously fed into a horizontal continuous casting plant in order to lubricate the mold walls. Is done.
【００１２】ストリップ、特に４００−１６００ｍｍの
幅と＜１０ｍｍの厚さの鋼から成るストリップを鋳造す
るためのこの公知の技術によりっても、現在まで高い熱
束並びに形状公差および平坦度公差の問題は解決される
ないままになっている。Even with this known technique for casting strips, in particular strips of steel having a width of 400-1600 mm and a thickness of <10 mm, even with the problems of high heat fluxes and shape and flatness tolerances up to now. Has not been resolved.
【００１３】[0013]
【発明が解決しようとする課題】本発明の根底をなす課
題は、凝固する金属溶融物からの熱束を、収縮が臨界以
下の大きさであるように制御し、同時に凝固する金属溶
融物と偏平生成物（例えば熱間ストリップ）間の溶接が
行なわれ、最適なストリップ形態（形状と平坦度）が保
証されるような、振動或いは一緒に回転運動する鋳型を
基礎とした連続鋳造して、被覆された肉薄の金属ストリ
ップを方法およびこの方法を実施するための装置を提供
することである。The problem underlying the present invention is that the heat flux from the solidifying metal melt is controlled such that the shrinkage is less than critical, and at the same time the solidifying metal melt is Welding between flat products (eg hot strips) is performed and continuous casting based on vibrating or co-rotating molds is performed to ensure optimal strip morphology (shape and flatness); It is an object of the present invention to provide a method for coating a thin metal strip and an apparatus for carrying out the method.
【００１４】[0014]
【課題を解決するための手段】この課題は、本発明によ
る方法にあって、金属被覆材の固相線温度を常に金属溶
融物の固相線温度より低くするか或いはこの固相線温度
と等しくすることによって解決される。更に、この課題
は、本発明による装置にあって、被覆材料が少なくとも
鋳型の面に沿って案内されるように構成されていること
によって解決される。The object of the present invention is to provide a method according to the invention in which the solidus temperature of the metal cladding is always lower than the solidus temperature of the metal melt, or this solidus temperature is It is solved by making equal. This object is furthermore achieved in a device according to the invention in that the coating material is arranged to be guided at least along the surface of the mold.
【００１５】予測しなかった本発明の解決策により、凝
固する連続体の表面の反対方向で作用する応力の重塁に
より引張力の作用を受けて臨界収縮が鋳型と液状の金属
間に存在している被覆材の伸びによって補正される。被
覆材自体は熱束れを容量的に吸収し、従って鋳型壁に面
している側面は比較的冷たく、そこで多く引張力が吸収
されて割れを生じることがない。According to an unexpected solution of the present invention, a critical shrinkage exists between the mold and the liquid metal under the action of tension due to the stress base acting in the opposite direction to the surface of the solidifying continuum. It is corrected by the elongation of the covering material. The coating itself absorbs the heat flux capacitively, so that the side facing the mold wall is relatively cool, where it absorbs more tensile forces and does not crack.
【００１６】以下に添付した図面に図示した実施の形態
につき本発明を詳細に説明する。タンデイシュ１から、
液状の鋼が鋼案内システム２を経て被覆材４内に達す
る。この被覆材は金属溶融物３と一緒に運動する鋳型５
との間を連続的に少なくとも一方の側で送られ、凝固す
る金属溶融物３と共に移送される。同時に溶接帯域６を
形成している凝固帯域内で、凝固する金属溶融物７或い
は連続体外殻が被覆材４と溶接される。ストリップ１３
の十分な凝固はキッシングポイント−ローラ頂点８−に
おいて或いは連続体案内部１０の領域内で終了する。こ
の連続体案内部はローラから或いは板材から成り、連続
体の厚みの減面に利用される。これにより、鋳込み速度
の増大とこれに伴い容量の増大が、ローラ頂点８（キッ
シングポイント）から最終凝固点９への案内により可能
となる。冷却システム１４は一緒に運動する鋳型５の直
後に設けられている。連続体案内部の領域はハウジング
１５により閉鎖されており、雰囲気調整および／または
温度制御の下に作動される。The present invention will be described in detail with reference to the embodiments illustrated in the accompanying drawings. From Thandish 1,
The liquid steel reaches the coating 4 via the steel guiding system 2. This coating material comprises a mold 5 moving with the metal melt 3.
And is conveyed on at least one side continuously and transported with the solidifying metal melt 3. At the same time, the solidifying metal melt 7 or the continuum shell is welded to the coating 4 in the solidification zone forming the welding zone 6. Strip 13
Of the solidification ends at the kissing point-the roller apex 8-or in the region of the continuum guide 10. The continuum guide is made of a roller or a plate material, and is used to reduce the thickness of the continuum. As a result, an increase in the casting speed and a corresponding increase in the capacity can be achieved by guiding from the roller vertex 8 (kissing point) to the final solidification point 9. The cooling system 14 is provided immediately after the co-moving mold 5. The area of the continuum guide is closed off by the housing 15 and is operated under atmospheric control and / or temperature control.
【００１７】本発明による方法を２ローラ鋳造方法を例
にとって説明する。金属溶融物３の凝固の間放出される
エネルギーは、一緒に運動する鋳型５と金属溶融物３も
しくは連続体外殻７間に存在している被覆材４を、溶融
側までＴSO L Umhuellung以上に加熱する。これによりこ
の被覆材４と連続体外殻とが鋳型の作用領域内で、即ち
溶接帯域６内で溶接される。溶融点を逓減する物質１８
が被覆材の液状の金属溶融物に面した側に付加的に盛ら
れる。この溶融点を逓減する物質は溶接を支援する。被
覆材と凝固した金属溶融物７−連続体外殻−との材料結
合により、この連続体外殻７内に生じる引張力１２が、
被覆材４内に生じる応力１１と重塁され、かつ均衡され
る。The method according to the present invention will be described by taking a two-roller casting method as an example. The energy released during the solidification of the metal melt 3 causes the cladding 4 present between the co-moving mold 5 and the metal melt 3 or the continuum shell 7 to reach the melting side by more than T SO L Umhuellung . Heat. As a result, the coating 4 and the continuum shell are welded in the working area of the mold, ie in the welding zone 6. Melting point decreasing substance 18
Is additionally applied to the side of the coating facing the liquid metal melt. This melting point depleting material aids welding. Due to the material bonding between the coating material and the solidified metal melt 7-the continuum shell-the tensile force 12 generated in this continuum shell 7 is
The stress 11 generated in the coating material 4 is overlaid and balanced.
【００１８】これにより、製造されるストリップの平坦
度と形状が制御され、縦割れの発生が回避される。例え
ばローラ型鋳型の熱的な負荷は被覆材の容量的な加熱に
より著しく低減され、これにより同時に鋳型の寿命が延
びる。例えば特殊鋼、アルミニウム、Ｃｕ或いは他の非
鉄金属から成る被覆材を使用した際、本発明により、結
合材料、特に例えば不錆の積層された炭素鋼のような積
層された材料を偏平な製品並びに長尺物の製品として造
ることができる。Thus, the flatness and shape of the manufactured strip are controlled, and the occurrence of vertical cracks is avoided. For example, the thermal load of a roller mold is significantly reduced by the capacitive heating of the coating, which at the same time extends the life of the mold. According to the invention, when using coatings made of, for example, special steel, aluminum, Cu or other non-ferrous metals, the bonding material, in particular the laminated material, for example non-rusted laminated carbon steel, can be used for flat products and It can be made as a long product.
【００１９】図３は凝固する金属溶融物と被覆材との間
の材料結合のための根本的な条件を示している。被覆材
として働く材料の固相線温度は常に使用される金属溶融
物の固相線温度よりも低いか或いはこの固相線温度と等
しく、即ちＴS Sch ＜＝ＴS Umでなければならない。FIG. 3 shows the basic conditions for material bonding between the solidifying metal melt and the cladding. The solidus temperature of the material serving as the coating must always be lower than or equal to the solidus temperature of the metal melt used, ie T S Sch ≦ T S Um .
【００２０】被覆材において金属溶融物が凝固する際、
連続体外殻のＴS Sch からＴS Umへの冷却の際ですら溶
接に必要なエネルギーが放出される。例えば１５２０℃
の固相線温度を有し、かつ例えば１４６０℃の固相線温
度を有する特殊鋼から成る被覆材内に鋳込まれる建材用
鋼溶融物の例を示した。この建材用鋼溶融物から放出す
る凝固熱は被覆材を１４６０℃にまで加熱し、この被覆
材と溶接される。６０℃の固相線温度の差があるので、
特殊鋼は部分的に溶融し、次の総体的な冷却の際溶接帯
域を形成する。When the metal melt solidifies in the coating material,
Even during cooling of the continuum shell from T S Sch to T S Um , the energy required for welding is released. For example, 1520 ° C
An example of a construction material steel melt cast into a cladding made of special steel having a solidus temperature of, for example, 1460 ° C. The heat of solidification released from the building steel melt heats the coating to 1460 ° C. and is welded to the coating. Since there is a solidus temperature difference of 60 ° C,
The special steel partially melts and forms a weld zone upon the next overall cooling.
【００２１】本発明はハツェレット法による設備並びに
キャステイングホイ─ル（図４参照）に適用することが
できる。The present invention can be applied to equipment by the Hazelet method and to a casting wheel (see FIG. 4).
【００２２】[0022]
【発明の効果】上に例として示した本発明は以下のよう
な利点を有している。 −金属溶融物として特殊鋼、非鉄金属或いは他の鋼製品
から成る被覆材間の確実な溶接による１００％の材料結
合が制御の下に得られる。 −形状および平坦度に関して一定している表面が得られ
る。 −熱割れに敏感な材料を高い鋳込み速度で鋳込むことが
可能である。 −少なくとも一つの不錆表面を備えている結合材料によ
り例えば内実な不錆製品の置換えにより著しく経費が節
約される。 −最終厚みおよび層厚みを自由に選択することができ
る。 −新しい材料組合せが得られる。 −鋳造工程と圧延ラインとのインラインの結合が可能で
ある。 −意図する冷却によりスケールの形成がない。 −被覆材の容量的な加熱により鋳型の熱的な負荷が僅か
である。 −ローラ頂点（キッシングポイント）からの最終凝固の
開始により鋳込み速度（容量）が可能である。 −鋳型の寿命が延びる。The present invention shown as an example has the following advantages. 100% controlled bonding of the material by means of reliable welding between claddings made of special steel, non-ferrous metal or other steel products as a metal melt. A surface which is constant with respect to shape and flatness is obtained; It is possible to cast hot crack sensitive materials at high casting speeds; Significant cost savings due to the replacement of a solid, non-rusting product, for example, by means of a bonding material having at least one non-rusting surface. The final thickness and the layer thickness can be freely selected. A new material combination is obtained; An in-line connection between the casting process and the rolling line is possible. No scale formation due to the intended cooling. Low thermal load on the mold due to the capacitive heating of the coating. Possibility of casting speed (capacity) with the start of final solidification from the roller apex (kissing point). The life of the mold is extended.
【図１】鋳込み厚さと鋳込み速度とに依存した熱束を示
した図である。FIG. 1 is a diagram showing a heat flux depending on a casting thickness and a casting speed.
【図２】本発明による特徴を備えている２ローラ型鋳造
機の図である。FIG. 2 is a diagram of a two-roller caster with features according to the present invention.
【図３】凝固する金属溶融物と被覆材との間の材料結合
のための根本的な条件を示す図である。FIG. 3 shows the fundamental conditions for material bonding between the solidifying metal melt and the coating.
【図４】本発明をハツェレット法鋳造設備並びにローラ
型鋳造に適用した図である。FIG. 4 is a diagram in which the present invention is applied to a hatzelet method casting facility and a roller type casting.
１ タンデイシュ ２ 鋼供給システム ３ 金属溶融物 ４ 被覆材 ５ 鋳型 ６ 溶接帯域 ７ 凝固する金属溶融物 ８ ローラ頂上 ９ 最終凝固部 １０ 連続体案内部 １１ 圧力負荷 １２ 引張力 １３ 十分に凝固したストリップ １４ 冷却システム １５ 雰囲気調整されたハウジング １６ Ｔliq 金属溶融物 １７ Ｔsol 金属溶融物 １８ 融点を低下させる物質DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Tundish 2 Steel supply system 3 Metal melt 4 Coating material 5 Mold 6 Welding zone 7 Solidified metal melt 8 Roller top 9 Final solidification part 10 Continuum guide part 11 Pressure load 12 Tensile force 13 Fully solidified strip 14 Cooling System 15 Conditioned housing 16 T liq metal melt 17 T sol metal melt 18 Substance that lowers melting point
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ミヒヤエル・フオンダーバンク ドイツ連邦共和国、51469 ベルギッシユ − グラートバッハ、ドン− ボスコ− ストラーセ、25 (72)発明者 ヨアヒム・シユヴエレンバッハ ドイツ連邦共和国、40215 デユッセルド ルフ、ヒュッテンストラーセ、106 ──────────────────────────────────────────────────の Continued on the front page (72) Inventor Michael Hunderbank, Germany, 51469 Bergisch-Gladbach, Don-Bosco-Strase, 25 (72) Inventor Joachim Schyuevelenbach, Germany, 40215 Düsseldorf, Huttenstrasse, 106
Claims (14)
に鋼から成る熱間ストリップと接触させ、溶接して行う
様式の、被覆された肉薄の金属ストリップを造るための
方法において、金属被覆材の固相線温度を常に金属溶融
物の固相線温度より低くするか或いはこの固相線温度と
等しくすることを特徴とする方法。01. A method for producing a coated thin metal strip in a manner in which a liquid metal melt is brought into contact with a metal flat product, in particular a hot strip made of steel, and welded to the metal coating. Wherein the solidus temperature is always lower than or equal to the solidus temperature of the metal melt.
とを特徴とする請求項１に記載の方法。02. The method according to claim 1, wherein the metal melt comprises a liquid steel.
を特徴とする請求項１或いは２に記載の方法。3. The method according to claim 1, wherein the metal melt and the cladding comprise steel.
する請求項１から３までのいずれか一つに記載の方法。4. The method according to claim 1, wherein the coating comprises non-rusting steel.
とする請求項１から４までのいずれか一つに記載の方
法。05. The method according to claim 1, wherein the coating comprises a non-ferrous metal.
ることを特徴とする請求項１から５までのいずれか一つ
に記載の方法。06. The method according to claim 1, wherein the coating comprises <50% of the total thickness.
加熱するれていることを特徴とする請求項１から６まで
のいずれか一つに記載の方法。07. The method according to claim 1, wherein the coating material has been heated to a maximum T SOL before use.
鋳型、特に２ローラ型鋳造装置を有し、これらの内部に
おいて金属偏平製品が順次供給され、この金属偏平製品
が連続的に導入される金属溶融物の全面を覆い、次いで
引出しシステムにより搬出される様式の、被覆された肉
薄の金属ストリップを造るための装置において、被覆材
材料（４）が少なくとも鋳型の面に沿って案内されるよ
うに構成されていることを特徴とする装置。08. Vibrating molds-stationary molds or moving molds, in particular two-roller casters, in which the metal flat products are fed in sequence and the metal flat products are introduced continuously. In an apparatus for making a coated thin metal strip, in a manner covering the entire surface of the melt and then being discharged by a drawer system, the coating material (4) is guided at least along the face of the mold. An apparatus characterized in that it is configured.
成されていることを特徴とする請求項８に記載の装置。9. The apparatus according to claim 8, wherein the apparatus is configured to control the temperature of the mold.
ことを特徴とする請求項８或いは９に記載の装置。10. The device according to claim 8, wherein a two-roller mold (5) is used.
材料から成ることを特徴とする請求項８から１０までの
いずれか一つに記載の装置。11. The device according to claim 8, wherein the mold is made of a metal and / or a ceramic material.
属ストリップ（１３）の断面が連続体案内部（１０）に
より減面されるように構成されていることを特徴とする
請求項８から１１までのいずれか一つに記載の装置。12. The method as claimed in claim 8, wherein the cross section of the coated metal strip (13) still having liquid nuclei is designed to be reduced by a continuum guide (10). An apparatus according to any one of the preceding claims.
しくは連続体外殻（７）間の材料結合部が被覆材の金属
溶融物に面している表面上で溶融温度を降下させる物質
（１８）で支持されるように構成されていることを特徴
とする請求項８から１２までのいずれか一つに記載の装
置。13. A material wherein the material connection between the coating (4) and the solidifying metal melt or continuum shell (7) lowers the melting temperature on the surface of the coating facing the metal melt (13). Apparatus according to any one of claims 8 to 12, characterized in that it is adapted to be supported in (18).
雰囲気が調整されているハウジング（１５）内を案内さ
れるように構成ていることを特徴とする請求項８から３
までのいずれか一つに記載の装置。14. The device according to claim 8, wherein the coated metal strip is guided in a conditioned housing.
The apparatus according to any one of the above.
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