JP3042324B2 - Dummy bar head for continuous casting of wide thin slab - Google Patents

Dummy bar head for continuous casting of wide thin slab

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JP3042324B2
JP3042324B2 JP6250831A JP25083194A JP3042324B2 JP 3042324 B2 JP3042324 B2 JP 3042324B2 JP 6250831 A JP6250831 A JP 6250831A JP 25083194 A JP25083194 A JP 25083194A JP 3042324 B2 JP3042324 B2 JP 3042324B2
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slab
dummy bar
casting
bar head
continuous casting
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敬 金沢
正 平城
誠治 熊倉
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住友金属工業株式会社
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Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【0001】[0001]

【産業上の利用分野】本発明は、広幅薄鋳片連続鋳造用
ダミーバヘッド、特に広幅薄鋳片の高速連続鋳造の鋳造
開始時の歩留り向上を図るダミーバヘッドに関する。
BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a dummy bar head for continuous casting of wide thin slabs, and more particularly to a dummy bar head for improving the yield at the start of high-speed continuous casting of wide thin slabs.

【0002】[0002]

【従来の技術】近年、精錬技術や鋳造技術の著しい進歩
により品質性状の良好な鋳片の製造が容易に行われるよ
うになったことや、省力・省エネルギー思想の高まり等
を背景にして、熱間圧延工程の大幅な省略や熱間圧延を
施すことなく溶湯から直接的かつ連続的に薄板材を製造
しようとの試みが、アルミニウムや銅などの比較的融点
の低い非鉄金属ばかりでなく鉄系金属にまで行われるよ
うになってきた。
2. Description of the Related Art In recent years, due to the remarkable progress in refining and casting techniques, it has become easy to produce cast slabs having good quality properties, and with the increasing idea of energy saving and energy saving, etc. Attempts to directly and continuously produce sheet materials from the molten metal without drastically omitting the hot rolling process and performing hot rolling have been made not only for non-ferrous metals with relatively low melting points such as aluminum and copper, but also for iron-based materials. Even metal is being used.

【0003】この薄鋳片を連続的に鋳造する手段とし
て、これまで以下のような方法が提案されている。 (1) ベルト式壁面移動モールドを使用した連続鋳造法
(ベルト式連続鋳造法) 。 (2) 異形断面モールドを使用した連続鋳造方法 (SMS 方
式、異形断面モールドー鋳造法) 。 (3) 双ロール式連続鋳造法。
[0003] As means for continuously casting this thin slab, the following methods have been proposed. (1) Continuous casting method using a belt-type moving wall mold
(Belt-type continuous casting method). (2) Continuous casting method using a deformed section mold (SMS method, deformed section mold-casting method). (3) Twin roll continuous casting method.

【0004】しかし、(1) ベルト式連続鋳造法は、ベル
トの冷却が難しいことからメンテナンス費用やランニン
グコストが高いという問題のほか、この種の鋳型では配
設に大きな困難性を伴いがちな浸漬ノズルによる断気鋳
造を行わないと表面品質を維持することが非常に難しい
という問題点があること、また、(2) 異形断面モールド
鋳造法には、漸次ではあるが鋳型内の断面積を減少させ
るために鋳型内面と鋳片表面との間に大きな摩擦力が生
じ、この摩擦抵抗による鋳型内面の摩耗が激しく鋳型寿
命が短くなるという問題点が指摘されていること、ま
た、(3) 双ロール式連続鋳造法は、未凝固部でのロール
圧下時に溶湯の流動が激しく介在物の浮上分離が困難な
ことや、偏析が生じ易いという問題点が存在する。
[0004] However, (1) the belt-type continuous casting method has a problem that maintenance cost and running cost are high due to difficulty in cooling the belt, and immersion which is liable to be extremely difficult to dispose in this type of mold. There is a problem that it is very difficult to maintain the surface quality without degassing casting with a nozzle. (2) In the modified cross-section mold casting method, the cross-sectional area in the mold is reduced gradually but gradually. Large frictional force is generated between the inner surface of the mold and the surface of the slab, and the frictional resistance causes severe wear on the inner surface of the mold and shortens the life of the mold. The roll-type continuous casting method has problems in that the flow of the molten metal is severe at the time of rolling down the roll in the unsolidified portion, so that floating separation of inclusions is difficult, and segregation easily occurs.

【0005】このように、従来の薄鋳片連続鋳造法は、
何れも充分に満足できる品質の薄鋳片を良好な作業性の
下で安定製造するという観点からは未解決な問題が多
く、特に鉄系金属薄板材の工業的製造において熱間圧延
を伴う従来法に代替し得るほどの域に達していないのが
現状であった。
As described above, the conventional thin slab continuous casting method is
There are many unsolved problems from the viewpoint of stable production of thin cast slabs of satisfactory quality under good workability, especially in the industrial production of iron-based metal sheet material, which involves hot rolling. At present, it has not reached the level where it can be replaced by law.

【0006】そこで、従来にあっても、以上の方法に代
わる方法として、鋳型厚みは従来と同等として鋳造した
鋳片を凝固段階にある連続鋳造装置内で圧下し、薄鋳片
を製造する方法が提案されている。いわゆる未凝固圧下
法または未凝固圧下鋳造法である。
Therefore, even in the prior art, as a method alternative to the above method, a method of manufacturing a thin slab by rolling down a cast slab having a mold thickness equivalent to the conventional one in a continuous casting apparatus in a solidification stage. Has been proposed. This is a so-called unsolidified rolling reduction method or an unsolidified rolling reduction method.

【0007】すなわち、この方法は、鋳片内に未凝固層
が残存する段階で圧下を加える技術である。圧下するこ
とによって、中心部の濃化溶鋼を鋳造方向上流方向、つ
まり鋳型方向に排出し、薄肉化を達成するとともに完全
凝固させるために鋳片の中心偏析の改善が期待できる。
[0007] That is, this method is a technique of applying a reduction at a stage where an unsolidified layer remains in a slab. By reducing the pressure, the concentrated molten steel in the central portion is discharged in the upstream direction in the casting direction, that is, in the direction of the mold, and it is expected that the center segregation of the slab is improved in order to achieve thinning and complete solidification.

【0008】こうした目的を達成する技術および装置と
しては、すでにいくつか提案されており、例えば、中心
偏析低減を目的とするものとしては、特開昭59−202145
号公報、同60−162563号公報、同60−162564号公報、特
開平1−202350号公報、同3−124352号公報にそれぞれ
開示された発明が挙げられる。
Several techniques and apparatuses have been proposed to achieve such an object. For example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 59-202145 discloses an apparatus for reducing center segregation.
And JP-A-60-162563, JP-A-60-162564, JP-A-1-202350 and JP-A-3-124352.

【0009】また、内部割れ低減をはかるものとして
は、特開昭51−128666号公報、同61−9954号公報開示の
発明が挙げられ、圧下制御を図る方法としては、特開平
1−202350号公報、同2−52159 号公報に開示される方
法があり、さらにそのための圧下ロール (特開平2−29
5658号公報、同3−124352号公報参照) 等も提案されて
いる。
Japanese Patent Application Laid-Open Nos. Sho 51-128666 and 61-9954 disclose inventions for reducing internal cracks, and JP-A-1-202350 discloses a method for controlling rolling reduction. JP-A-2-52159 discloses a method disclosed in JP-A-2-52159.
Nos. 5658 and 3-124352) have been proposed.

【0010】しかしながら、この方法における問題点
は、完全凝固している鋳造初期の鋳片トップ部は圧下が
できないという欠点がある。また、元の鋳型厚みが小さ
いため浸漬ノズルは従来に比べて耐火物厚みが薄くなら
ざるをえないので、連々鋳は従来の7〜8連に対して、
3連鋳が限界である。したがって、連々鋳が限られてい
る分だけ、この非定常部をいかに少なくするかが歩留ま
り向上という点で大きな課題となってくる。
However, a problem with this method is that the top of the slab at the beginning of casting, which is completely solidified, cannot be reduced. In addition, since the thickness of the original mold is small, the thickness of the refractory of the immersion nozzle must be smaller than that of the conventional type.
Triple casting is the limit. Therefore, since the continuous casting is limited, how to reduce the unsteady portion becomes a major problem in terms of improving the yield.

【0011】[0011]

【発明が解決しようとする課題】ところで、連続鋳造に
おいて鋳片の引抜開始にあたってはダミーバーが用いら
れる。図3に略式断面図で示すごとく通常のダミーバ38
はその後端にダミーバーヘッド34を有している。このダ
ミーバーヘッドは鋳造開始に先立って鋳型18内に挿入さ
れるのであって、鋳込まれてくる鋳片トップ部をまず凝
固させ、この鋳片に結合させると共に脱着可能な形状と
することが必要である。そのため、ダミーバヘッド部に
は溶湯の冷却促進用の鉄粉や鉄コイル46がシール材と共
に鋳造前に設置されている。
Incidentally, a dummy bar is used at the start of drawing of a slab in continuous casting. As shown in the schematic sectional view of FIG.
Has a dummy bar head 34 at the rear end. This dummy bar head is inserted into the mold 18 prior to the start of casting, and it is necessary to first solidify the cast slab top portion to be cast, connect it to this slab, and make it a shape that can be detached. It is. Therefore, an iron powder and an iron coil 46 for promoting cooling of the molten metal are installed in the dummy bar head together with the sealing material before casting.

【0012】一方、未凝固圧下法においては、完全凝固
部の圧下、いわゆる圧延はできないので、従来のダミー
バヘッドでは鋳片トップ部の圧下は不可能である。した
がって、この圧下できない部分を少なくすることが歩留
まり向上の上から必要となってくる。
On the other hand, in the unsolidified rolling method, since the rolling of the completely solidified portion, that is, rolling cannot be performed, it is impossible to reduce the slab top portion with the conventional dummy bar head. Therefore, it is necessary to reduce the portion that cannot be reduced from the viewpoint of improving the yield.

【0013】ここに、本発明の目的は、かかる従来技術
の問題を解消し、鋳片トップ部の未圧下部分を可及的少
とすることのできる新しい連続鋳造技術を開発すること
である。
It is an object of the present invention to solve the problems of the prior art and to develop a new continuous casting technique capable of minimizing the unrolled portion of the slab top.

【0014】[0014]

【課題を解決するための手段】本発明者らは、従来の問
題解決にはダミーバヘッドとして鋳片トップ部の圧下を
可能とするものを開発することが必要であるとして種々
検討した結果、断面V型の溝型のダミーバヘッドを用い
ることが有効であることを知り、本発明に至った。よっ
て、本発明の要旨とするところは、断面がV型の溝型で
あり、溝内部に突起部を有することを特徴とする、未凝
固圧下用の広幅薄鋳片連続鋳造用ダミーバヘッドであ
る。
The inventors of the present invention have conducted various studies assuming that it is necessary to develop a dummy bar head capable of reducing the top of a slab as a dummy bar head in order to solve the conventional problems. The present inventors have found that it is effective to use a V-shaped grooved dummy head, and have reached the present invention. Accordingly, it is an aspect of the present invention, cross-section is a groove type type V, and having a protrusion in the groove, coagulation Not
This is a dummy bar head for continuous casting of wide thin cast slab for solid reduction .

【0015】[0015]

【作用】次に、本発明にかかるダミーバヘッドにおける
作用を具体的に詳述する。図1は、本発明にかかるダミ
ーバヘッドを概略説明図する略式斜視図である。
Next, the operation of the dummy bar head according to the present invention will be described in detail. FIG. 1 is a schematic perspective view schematically illustrating a dummy head according to the present invention.

【0016】図中、ダミーバヘッド10は断面がV型の溝
型をなしており、溝部12を構成する側壁14、14の内側に
は多数の突起16が設けられている。両端面は図示例では
開放端となっているが、これは閉じられていてもよい。
その場合にはV型の容器となる。ただし、後述するよう
にV型溝を押しつぶすようにして圧下を行う場合には、
溝両端面は開放端とするのが好ましい。
In the drawing, the dummy bar head 10 has a V-shaped groove shape in cross section, and a large number of projections 16 are provided inside the side walls 14, 14 constituting the groove portion 12. Although both end surfaces are open ends in the illustrated example, they may be closed.
In that case, it becomes a V-shaped container. However, when the V-shaped groove is crushed as described later,
Preferably, both end faces of the groove are open ends.

【0017】ダミーバヘッド10は適宜ダミーバに接続さ
れてから鋳型22に挿入され、溶湯が注入されて連続鋳造
が開始するのである。なお、このときのダミーバーとの
接続は慣用法と同様に行ってもよく、本発明において特
に制限されない。
The dummy bar head 10 is appropriately connected to the dummy bar and then inserted into the mold 22, where the molten metal is injected and continuous casting starts. The connection with the dummy bar at this time may be made in the same manner as in a conventional method, and is not particularly limited in the present invention.

【0018】連続鋳造装置内での未凝固圧下による薄鋳
片化には完全凝固している鋳造初期の鋳片部分の圧延が
不可能である。そこで、この非定常部分を少なくするた
めに、図1に示すような断面V字型の漏斗状のダミーバ
ヘッドとすることにより完全凝固部分を少なくすること
ができる。但し、凝固が進行せず鋳片トップ部とダミー
バヘッド部が結合しないと、鋳片の引き抜きが不可能と
なる。したがって、本発明にあっては、ダミーバヘッド
の内側に突起16を設けて鋳造初期の凝固シェルがダミー
バヘッドと結合し易い形状とするのである。
In the case of thin casting by unsolidification under a continuous casting apparatus, it is impossible to roll a completely solidified casting in the early stage of casting. Therefore, in order to reduce the unsteady portion, a funnel-shaped dummy bar head having a V-shaped cross section as shown in FIG. 1 can reduce the completely solidified portion. However, if the solidification does not progress and the slab top portion and the dummy bar head portion are not joined, the slab cannot be pulled out. Therefore, in the present invention, the projections 16 are provided inside the dummy bar head, so that the solidified shell in the early stage of casting is shaped to be easily connected to the dummy bar head.

【0019】本発明の好適態様によれば、ダミーバヘッ
ドはそれ自身が圧下される構造、すなわち、長辺部20が
互いに近接するように押圧されるような構造とし、圧下
ゾーンにおいて凝固シェルと共に押圧・圧下可能な薄肉
の構造となし、圧下ゾーンにおいて鋳片トップ部も圧下
され易くすることができ、かかる構造を採用することで
非定常部分を最小限にとどめることができる。
According to a preferred embodiment of the present invention, the dummy bar head has a structure in which it is pressed down, that is, a structure in which the long sides 20 are pressed close to each other, and is pressed together with the solidified shell in the pressing down zone. -It has a thin structure that can be rolled down, and the slab top portion can be easily lowered in the rolling zone. By adopting such a structure, the unsteady portion can be minimized.

【0020】一方、鋳込み開始時の鋳造速度は一般に低
く、したがって凝固シェル厚が厚いことからいわゆる未
凝固圧下は不可能である。所定の圧下を目指すには早い
段階で所定の鋳造速度にすることが必要である。
On the other hand, since the casting speed at the start of casting is generally low, and the solidified shell is thick, so-called unsolidified rolling reduction is impossible. In order to achieve a predetermined reduction, it is necessary to set a predetermined casting speed at an early stage.

【0021】そのため、鋳造速度の急速な立ち上げ加速
度が必要となる。現在、立ち上げ加速度は実操業で用い
る装置で0.2 m/分2 程度、試験機ベースで2.0 m/分
2 程度であるが、本発明の場合には5.0 m/分2 程度は
必要である。以上の二つの技術の組合せにより、非定常
部の厚みの厚い鋳片を最小限にすることが可能となり歩
留まり向上に大きく寄与することになる。
Therefore, a rapid start-up acceleration of the casting speed is required. Currently, 0.2 m / min 2 about raising acceleration in apparatus used in the actual operation, 2.0 m / min tester base
In the case of the present invention, about 5.0 m / min 2 is necessary. By the combination of the above two techniques, it is possible to minimize the slab having a large thickness of the non-stationary part, which greatly contributes to the improvement of the yield.

【0022】目標の薄スラブ厚を一例として50mmとする
と、連鋳機ピンチロール出側でのスラブ厚が50mmとなる
ように連続鋳造装置内で未凝固圧下することが必要であ
る。この際鋳型厚みを従来の浸漬ノズルが挿入できる厚
み、例えば、100 〜150 mm幅方向一定とすると鋳片中央
部は未凝固層が存在するので50mm厚に圧下可能である
が、通常のダミーバヘッドでは鋳片トップ部が完全凝固
させなければならないため圧下ゾーンでの薄肉化が困難
である。
Assuming that the target thin slab thickness is 50 mm as an example, it is necessary to perform unsolidification reduction in the continuous casting apparatus so that the slab thickness at the continuous casting machine pinch roll exit side is 50 mm. At this time, if the thickness of the mold is set to a thickness that allows the conventional immersion nozzle to be inserted, for example, 100 to 150 mm in the width direction, the center of the slab can be reduced to a thickness of 50 mm due to the presence of an unsolidified layer in the center, but a normal dummy head In this case, it is difficult to reduce the thickness of the slab in the rolling zone because the slab top must be completely solidified.

【0023】そこで、図1に示すようなダミーバヘッド
として圧下ゾーンでの薄肉化を可能な構造とした。ダミ
ーバヘッドの厚みは従来と異なり、鋳造方向、つまり下
流方向で厚みを徐々に薄くしている。これは、鋳型とダ
ミーバの直接接触を少なくして鋳型からの冷却をできる
だけ小さくしてダミーバと鋳片との凝固は確保しつつ、
それ以降の凝固は極力押さえてなるべく未凝固層を残す
ような構造とした。
Therefore, a dummy bar head as shown in FIG. 1 has a structure capable of reducing the thickness in the pressing zone. The thickness of the dummy head is different from the conventional one, and is gradually reduced in the casting direction, that is, in the downstream direction. This is because the direct contact between the mold and the dummy bar is reduced, cooling from the mold is minimized, and solidification of the dummy bar and the slab is ensured,
Subsequent solidification was made as small as possible to leave an unsolidified layer as much as possible.

【0024】一方、鋳造開始時の立ち上げ加速度を5.0
m/分2 以上とすることで、定常鋳造速度に達する時間
を1分以内とすることが可能となり、初期の凝固シェル
厚を18〜20mm程度におさえることができる。したがっ
て、圧下ゾーンに鋳片トップ部が到達した段階で圧下が
可能であり、少なくとも40mmまでの圧下鋳片とすること
ができる。目標鋳片厚がさらに小さい場合でも初期鋳片
厚をなるべく薄くすることにより、非定常部を最小限に
止めることが可能で歩留まり向上に寄与することにな
る。次に、実施例によって本発明の作用効果をさらに具
体的に説明する。
On the other hand, the starting acceleration at the start of casting is 5.0
By setting m / min 2 or more, the time required to reach the steady casting speed can be made within 1 minute, and the initial solidified shell thickness can be suppressed to about 18 to 20 mm. Therefore, the reduction can be performed at the stage when the slab top portion reaches the reduction zone, and the reduction slab can be reduced to at least 40 mm. Even when the target slab thickness is even smaller, by making the initial slab thickness as thin as possible, it is possible to minimize the unsteady portion and contribute to the improvement of the yield. Next, the operation and effect of the present invention will be described more specifically with reference to examples.

【0025】[0025]

【実施例】湾曲型連続鋳造機において、表1に示す成分
の低炭素アルミキルド鋼を鋳造速度5.0 m/min で鋳造
した。目標スラブサイズは、50mm厚×1500mm幅スラブで
あるが、鋳型サイズは100 mm厚×1500mm幅を適用し連続
鋳造装置内で鋳造中に未凝固部を有するスラブを圧下し
て50mm厚に鋳造した。
EXAMPLES In a curved continuous caster, low-carbon aluminum-killed steel having the components shown in Table 1 was cast at a casting speed of 5.0 m / min. The target slab size is a 50 mm thickness × 1500 mm width slab, but the mold size was 100 mm thickness × 1500 mm width, and the slab having an unsolidified portion was cast down to 50 mm thickness during casting in a continuous casting device. .

【0026】鋳造装置内の圧下ゾーンは、ローラーエプ
ロン帯の1seg から5seg の3m長さの間とした。圧下
パターンとしては、各セグメント当たり10mmの均等圧下
とした。
The rolling zone in the casting machine was between 1 seg and 5 seg of the roller apron zone, 3 m long. The rolling pattern was a uniform rolling of 10 mm per segment.

【0027】2ストランド方式の鋳造装置の第一ストラ
ンド側で図1に示す本発明にかかるダミーバヘッドを用
い、立ち上げ加速度を5.0 m/分2 としたのに対して、
第二ストランド側では、図3に示す従来のダミーバヘッ
ドを用い、立ち上げ加速度2.0 m/分2 で鋳造を開始し
た。
[0027] Using Damibaheddo according to the present invention shown in FIG. 1 in the first strand side of the casting apparatus 2 strands scheme, whereas to the launch acceleration and 5.0 m / min 2,
In the second strand side, using conventional Damibaheddo shown in FIG. 3, it was initiated cast by the raising acceleration 2.0 m / min 2.

【0028】本発明にかかるダミーバヘッドを使用した
第一ストランド側では、鋳片トップ部から鋳片厚を50mm
に圧下することが可能であり、ダミーバとの結合部であ
るトップクロップは約 0.5mとすることができた。
On the first strand side using the dummy bar head according to the present invention, the slab thickness is 50 mm from the top of the slab.
The top crop, which is the connection with the dummy bar, could be reduced to about 0.5 m.

【0029】一方、従来例の第二ストランド側では、鋳
片トップ部は圧下が不可能で100 mm厚から徐々に薄肉化
していき、鋳造開始から約3mで目標鋳片厚50mmに到達
した。したがって、トップクロップは約3.3 mとなり第
一ストランド側と比較して約2.8 mのロス減少効果が認
められた。
On the other hand, on the second strand side of the conventional example, the slab top portion cannot be reduced and gradually becomes thinner from a thickness of 100 mm, and reaches a target slab thickness of 50 mm at about 3 m from the start of casting. Accordingly, the top crop was about 3.3 m, and a loss reduction effect of about 2.8 m was recognized as compared with the first strand side.

【0030】約100 チャージの実験結果を図2にしめす
が、クロップロスの比較を平均しても約3.0 mの減少効
果が認められる。鋳型厚が小さいため浸漬ノズルも耐火
物厚みが小さくならざるをえないので、従来の大断面に
比べて連々鋳は不可能である。したがって、トップクロ
ップロスを少なくすることは歩留まり向上に大きく寄与
することになる。
FIG. 2 shows the experimental result of about 100 charges. Even if the crop loss is averaged, a reduction effect of about 3.0 m can be recognized. Since the thickness of the mold is small, the thickness of the refractory nozzle must be small, so that continuous casting is impossible compared with the conventional large cross section. Therefore, reducing the top crop loss greatly contributes to improving the yield.

【0031】[0031]

【表1】 [Table 1]

【0032】一方、鋳型厚みが50mmとすると浸漬ノズル
が鋳型内に挿入できず、従来の浸漬ノズル給湯は不可能
である。その意味で、スラブサイズが50mm厚の鋳片製造
において鋳造装置内での未凝固圧下技術は非常に有効で
あることが判明した。
On the other hand, if the thickness of the mold is 50 mm, the immersion nozzle cannot be inserted into the mold, and the conventional hot water supply of the immersion nozzle is impossible. In this sense, it has been found that the unsolidification rolling technology in the casting apparatus is very effective in producing a slab having a slab size of 50 mm.

【0033】[0033]

【発明の効果】本発明は未凝固圧下を可能とする広幅薄
鋳片連続鋳造用ダミーバヘッドを提供するもので、非定
常部分を最小限にして歩留まり向上に大きく寄与するこ
とが可能となった。
The present invention provides a dummy bar head for continuous casting of a wide and thin slab that enables unsolidification reduction, and it is possible to minimize unsteady portions and greatly contribute to improvement in yield. .

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図1】本発明にかかるダミーバヘッドを概略説明する
略式斜視図である。
FIG. 1 is a schematic perspective view schematically illustrating a dummy bar head according to the present invention.

【図2】本発明によるトップクロップ減少効果を示すグ
ラフである。
FIG. 2 is a graph showing a top crop reducing effect according to the present invention.

【図3】従来のダミーバーヘッドを説明する略式図であ
る。
FIG. 3 is a schematic diagram illustrating a conventional dummy bar head.

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特公 昭41−7326(JP,B1) (58)調査した分野(Int.Cl.7,DB名) B22D 11/08 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuation of the front page (56) References JP-B-41-7326 (JP, B1) (58) Fields investigated (Int. Cl. 7 , DB name) B22D 11/08

Claims (3)

(57)【特許請求の範囲】(57) [Claims] 【請求項1】 断面がV型の溝型であり、V部が厚み方
向に圧下変形可能であるとともに、溝内部に突起部を有
することを特徴とする、未凝固圧下用の広幅薄鋳片用ダ
ミーバヘッド。
1. A wide thin slab for unsolidification rolling, characterized in that the cross section is a V-shaped groove type, the V portion is capable of rolling down in the thickness direction, and has a projection inside the groove. Dummy head.
【請求項2】 前記溝型を構成する側壁の内側に前記突
起部が設けられている請求項1に記載のダミーバヘッ
ド。
2. The dummy bar head according to claim 1, wherein the protrusion is provided inside a side wall forming the groove.
【請求項3】 鋳造開始時の鋳造加速度を5.0m/min/min
以上とする連続鋳造法に用いる請求項1または2に記載
のダミーバヘッド。
3. The casting acceleration at the start of casting is 5.0 m / min / min.
3. The dummy bar head according to claim 1, which is used in the continuous casting method described above.
JP6250831A 1994-10-17 1994-10-17 Dummy bar head for continuous casting of wide thin slab Expired - Lifetime JP3042324B2 (en)

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