JPH11201801A - 差圧式ドラムレベル検出器によるレベル算出方法 - Google Patents
差圧式ドラムレベル検出器によるレベル算出方法Info
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- JPH11201801A JPH11201801A JP2148998A JP2148998A JPH11201801A JP H11201801 A JPH11201801 A JP H11201801A JP 2148998 A JP2148998 A JP 2148998A JP 2148998 A JP2148998 A JP 2148998A JP H11201801 A JPH11201801 A JP H11201801A
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- drum
- temperature
- level
- reservoir
- drain
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- Measurement Of Levels Of Liquids Or Fluent Solid Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ドラム内ドレンの温度のサブクーリング状態
を考慮するとともに、リザーバ内のドレン温度をより実
際値に近い値を用いてドラムレベルを算出することを特
徴とするドラムレベル検出方法を提供することである。 【解決手段】 ドラムレベル発信器１３からのドラムレ
ベル差圧信号とドラム圧力発信器からのドラム圧力信号
とを用い、飽和温度ＳＡＴより低い温度におけるドラム
内ドレン比重量と、飽和温度ＳＡＴとリザーバ周辺温度
（周辺気温）ｔとの平均温度ＴR におけるリザーバ内ド
レン比重量とからドラムレベルを算出することを特徴と
する。
を考慮するとともに、リザーバ内のドレン温度をより実
際値に近い値を用いてドラムレベルを算出することを特
徴とするドラムレベル検出方法を提供することである。 【解決手段】 ドラムレベル発信器１３からのドラムレ
ベル差圧信号とドラム圧力発信器からのドラム圧力信号
とを用い、飽和温度ＳＡＴより低い温度におけるドラム
内ドレン比重量と、飽和温度ＳＡＴとリザーバ周辺温度
（周辺気温）ｔとの平均温度ＴR におけるリザーバ内ド
レン比重量とからドラムレベルを算出することを特徴と
する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ドラムレベル発信
器からのドラムレベル差圧信号とドラム圧力発信器から
のドラム圧力信号とを用い、ドラムレベルを算出するこ
とを特徴とする差圧式ドラムレベル検出器によるレベル
算出方法に関する。
器からのドラムレベル差圧信号とドラム圧力発信器から
のドラム圧力信号とを用い、ドラムレベルを算出するこ
とを特徴とする差圧式ドラムレベル検出器によるレベル
算出方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来のドラムレベル検出方法も、図３に
示すように、リザーバ１１１内に生じる凝縮水のレベル
から深さＨに至る圧力Ｐ１１１とドラムレベル１１２か
ら深さｈに至る圧力Ｐ１１２とのドラムレベル差圧信号
をドラムレベル発信器１１３から入手して下記の計算式
にてドラムレベルを算出している。尚、１１４はドラム
１００内の圧力を検出可能な圧力センサであり、ドラム
１００内圧力信号を外部に送出可能に構成されている。
示すように、リザーバ１１１内に生じる凝縮水のレベル
から深さＨに至る圧力Ｐ１１１とドラムレベル１１２か
ら深さｈに至る圧力Ｐ１１２とのドラムレベル差圧信号
をドラムレベル発信器１１３から入手して下記の計算式
にてドラムレベルを算出している。尚、１１４はドラム
１００内の圧力を検出可能な圧力センサであり、ドラム
１００内圧力信号を外部に送出可能に構成されている。
【０００３】 ｈ＝［１／（γW−γS）］×｛Ｈ（γR−γS）−ΔＰ｝ この時、各パラメータは下記のとおり設定している。 Ｈ：リザーバ内凝縮水レベル（低側計測座からの高さ、
ｍｍ） ｈ：ドラムレベル（低側計測座からの高さ、ｍｍ） △Ｐ：レベル発信器入力差圧（ｍｍＨ2Ｏ） γS：ドラム内蒸気比重量（ｇ／ｃｍ3） γW：ドラム内ドレン比重量（ｇ／ｃｍ3）（ドレン温度
は飽和温度として算出） γR：リザーバ内ドレン比重量（ｇ／ｃｍ3）（ドレン温
度は、各圧力帯一定で、４０〜５０℃として算出）
ｍｍ） ｈ：ドラムレベル（低側計測座からの高さ、ｍｍ） △Ｐ：レベル発信器入力差圧（ｍｍＨ2Ｏ） γS：ドラム内蒸気比重量（ｇ／ｃｍ3） γW：ドラム内ドレン比重量（ｇ／ｃｍ3）（ドレン温度
は飽和温度として算出） γR：リザーバ内ドレン比重量（ｇ／ｃｍ3）（ドレン温
度は、各圧力帯一定で、４０〜５０℃として算出）
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
検出方法では、算出されたドラムレベルと実レベルとの
誤差が生じ、これまでの各火力プラント設備からの実績
により、実際のドラムレベルと演算結果から求められた
レベルに相違があることが判明した。これについて検討
した結果、上記［従来の技術］に記載したｈを求める公
式自体に問題はないが、同公式に使用している変数（γ
W，γR）の設定が原因で、誤差が生じていることがわか
った。すなわち、各々のγを設定する際のドラム内ドレ
ンの温度は、圧力に対応する飽和温度より低く、サブク
ーリング状態にある。よって、このサブクールを考慮
し、リザーバ側ドレン温度を、より現実的な値にすべく
各圧力帯で算出することが必要である。
検出方法では、算出されたドラムレベルと実レベルとの
誤差が生じ、これまでの各火力プラント設備からの実績
により、実際のドラムレベルと演算結果から求められた
レベルに相違があることが判明した。これについて検討
した結果、上記［従来の技術］に記載したｈを求める公
式自体に問題はないが、同公式に使用している変数（γ
W，γR）の設定が原因で、誤差が生じていることがわか
った。すなわち、各々のγを設定する際のドラム内ドレ
ンの温度は、圧力に対応する飽和温度より低く、サブク
ーリング状態にある。よって、このサブクールを考慮
し、リザーバ側ドレン温度を、より現実的な値にすべく
各圧力帯で算出することが必要である。
【０００５】したがって、本発明の目的は、ドラム内ド
レンの温度のサブクーリング状態を考慮するとともに、
リザーバ内のドレン温度をより実際値に近い値を用いて
ドラムレベルを算出することを特徴とするドラムレベル
検出方法を提供することである。
レンの温度のサブクーリング状態を考慮するとともに、
リザーバ内のドレン温度をより実際値に近い値を用いて
ドラムレベルを算出することを特徴とするドラムレベル
検出方法を提供することである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上述の事情に鑑み、本発
明に係る差圧式ドラムレベル検出器によるレベル算出方
法は、ドラムレベル発信器からのドラムレベル差圧信号
とドラム圧力発信器からのドラム圧力信号とを用い、飽
和温度より低い温度におけるドラム内ドレン比重量と、
飽和温度とリザーバ周辺温度との平均温度におけるリザ
ーバ内ドレン比重量とからドラムレベルを算出すること
を特徴とする。
明に係る差圧式ドラムレベル検出器によるレベル算出方
法は、ドラムレベル発信器からのドラムレベル差圧信号
とドラム圧力発信器からのドラム圧力信号とを用い、飽
和温度より低い温度におけるドラム内ドレン比重量と、
飽和温度とリザーバ周辺温度との平均温度におけるリザ
ーバ内ドレン比重量とからドラムレベルを算出すること
を特徴とする。
【０００７】本発明は、ドラム内ドレンのサブクールを
考慮して、飽和温度より低い温度におけるドラム内ドレ
ン比重量γWを算出している。サブクールは３℃〜７℃
が望ましく、４〜６℃がさらに望ましい。このように、
サブクールを考慮しているので、実際的なドラム内ドレ
ン比重量γW を算出することができる。
考慮して、飽和温度より低い温度におけるドラム内ドレ
ン比重量γWを算出している。サブクールは３℃〜７℃
が望ましく、４〜６℃がさらに望ましい。このように、
サブクールを考慮しているので、実際的なドラム内ドレ
ン比重量γW を算出することができる。
【０００８】また、本発明は、飽和温度とリザーバ周辺
温度との平均温度におけるリザーバ内ドレンの比重量γ
R を算出している。ここにおいて、「リザーバ周辺温
度」とは、例えば、図２においては、リザーバ１１内の
凝縮水の上面レベルから、該凝縮水がドラム１０に還元
される配管までの深さＨにおける温度であり、またリザ
ーバ１１が深さＨまで延設されたものであってもよい。
よって、熱伝導体で形成されたリザーバ及び／またはリ
ザーバに接続される配管の外面上の温度及びその周囲に
おいて測定される周囲温度を意味する。検温センサは該
外面に当接していても適宜間隔離間していてもよい。検
温センサの検出部はカバーにより外気と遮断されている
ことが望ましい。
温度との平均温度におけるリザーバ内ドレンの比重量γ
R を算出している。ここにおいて、「リザーバ周辺温
度」とは、例えば、図２においては、リザーバ１１内の
凝縮水の上面レベルから、該凝縮水がドラム１０に還元
される配管までの深さＨにおける温度であり、またリザ
ーバ１１が深さＨまで延設されたものであってもよい。
よって、熱伝導体で形成されたリザーバ及び／またはリ
ザーバに接続される配管の外面上の温度及びその周囲に
おいて測定される周囲温度を意味する。検温センサは該
外面に当接していても適宜間隔離間していてもよい。検
温センサの検出部はカバーにより外気と遮断されている
ことが望ましい。
【０００９】また、リザーバ内ドレンの前記「平均温
度」は、飽和温度とリザーバ周辺温度との相加平均で求
めてもよいが、下記式を用いるのが望ましい。 ＴR ＝０.５×(ＳＡＴ−ｔ)×(１００＋１５０×０.５)
／Ｈ＋ｔ ここで、ＴR ：リザーバ側ドレンの平均温度、ＳＡＴ：
リザーバ内圧縮水の飽和温度、Ｈ：リザーバ内凝縮水レ
ベル（低側計測座からの高さ、ｍｍ）、ｔ：リザーバ周
辺温度、である。このように、本発明は、飽和温度とリ
ザーバ周辺温度との平均温度におけるリザーバ内ドレン
の比重量γR を算出しているので、リザーバ側ドレン温
度は４０〜５０℃一定と仮定し演算を行っていた従来の
方法より精度が高く、実際的なリザーバ内ドレンの比重
量γR を算出することができる。
度」は、飽和温度とリザーバ周辺温度との相加平均で求
めてもよいが、下記式を用いるのが望ましい。 ＴR ＝０.５×(ＳＡＴ−ｔ)×(１００＋１５０×０.５)
／Ｈ＋ｔ ここで、ＴR ：リザーバ側ドレンの平均温度、ＳＡＴ：
リザーバ内圧縮水の飽和温度、Ｈ：リザーバ内凝縮水レ
ベル（低側計測座からの高さ、ｍｍ）、ｔ：リザーバ周
辺温度、である。このように、本発明は、飽和温度とリ
ザーバ周辺温度との平均温度におけるリザーバ内ドレン
の比重量γR を算出しているので、リザーバ側ドレン温
度は４０〜５０℃一定と仮定し演算を行っていた従来の
方法より精度が高く、実際的なリザーバ内ドレンの比重
量γR を算出することができる。
【００１０】本発明は、ドラムレベル差圧信号とドラム
圧力信号とを用い、飽和温度より低い温度におけるドラ
ム内ドレン比重量と、飽和温度とリザーバ周辺温度との
平均温度におけるリザーバ内ドレン比重量とからドラム
レベルを算出しているので、従来のレベル算出方法よ
り、精度の高い（実レベルに近い）レベル算出が可能と
なる。
圧力信号とを用い、飽和温度より低い温度におけるドラ
ム内ドレン比重量と、飽和温度とリザーバ周辺温度との
平均温度におけるリザーバ内ドレン比重量とからドラム
レベルを算出しているので、従来のレベル算出方法よ
り、精度の高い（実レベルに近い）レベル算出が可能と
なる。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照して本発明の好
適な実施形態を例示的に詳しく説明する。但しこの実施
形態に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、そ
の相対的配置等は特に特定的な記載がないかぎりは、こ
の発明の範囲をそれに限定する趣旨ではなく、単なる説
明例にすぎない。
適な実施形態を例示的に詳しく説明する。但しこの実施
形態に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、そ
の相対的配置等は特に特定的な記載がないかぎりは、こ
の発明の範囲をそれに限定する趣旨ではなく、単なる説
明例にすぎない。
【００１２】まず、レザーバ１１内のドレンの平均温度
の算出方法を説明する。図２は、リザーバ側ドレンの平
均温度の算出方法を説明する図である。同図において、
ドラム１０内には、レベル１２を有した下部液層部１０
ｂと上部蒸気層部１０ａとが形成され、上部蒸気層部１
０ａは配管によりリザーバ１１に蒸気が流動可能に連通
され、下部液層部１０ｂは配管を介してドラムレベル発
信器１３に連通され、前記リザーバ１１は配管を介して
上部蒸気層部１０ａからの蒸気が凝縮した凝縮水が流動
可能にドラムレベル発信器１３に連通されている。
の算出方法を説明する。図２は、リザーバ側ドレンの平
均温度の算出方法を説明する図である。同図において、
ドラム１０内には、レベル１２を有した下部液層部１０
ｂと上部蒸気層部１０ａとが形成され、上部蒸気層部１
０ａは配管によりリザーバ１１に蒸気が流動可能に連通
され、下部液層部１０ｂは配管を介してドラムレベル発
信器１３に連通され、前記リザーバ１１は配管を介して
上部蒸気層部１０ａからの蒸気が凝縮した凝縮水が流動
可能にドラムレベル発信器１３に連通されている。
【００１３】また、ドラムレベル発信器１３には、前記
リザーバ１１からの凝縮水を下部液層部１０ｂに供給可
能に、内部において連通した通路を有するとともに、下
部液層部１０ｂのレベル１２より深さｈ下の圧力Ｐ１２
及び、リザーバ１１から深さＨ下の圧力Ｐ１１を測定す
る圧力センサが配設されている。尚、図示しないが、ド
ラム１０内の圧力を検出可能な圧力センサが適宜位置に
配置され、ドラム１０内圧力信号を外部に送出可能に構
成されている。
リザーバ１１からの凝縮水を下部液層部１０ｂに供給可
能に、内部において連通した通路を有するとともに、下
部液層部１０ｂのレベル１２より深さｈ下の圧力Ｐ１２
及び、リザーバ１１から深さＨ下の圧力Ｐ１１を測定す
る圧力センサが配設されている。尚、図示しないが、ド
ラム１０内の圧力を検出可能な圧力センサが適宜位置に
配置され、ドラム１０内圧力信号を外部に送出可能に構
成されている。
【００１４】熱伝導体で形成されたリザーバ１１の外面
上において、検温センサを該外面に当接し、ドレン温度
を測定すると、リザーバ１１内の凝縮水の上面レベルか
ら下降するにつれて、ドレン温度は低下する。すなわ
ち、ドレン温度の実測値は凝縮水上面レベルにおける飽
和温度ＳＡＴから、深さＨまで二次曲線Ｔｓに示すよう
に変化する。
上において、検温センサを該外面に当接し、ドレン温度
を測定すると、リザーバ１１内の凝縮水の上面レベルか
ら下降するにつれて、ドレン温度は低下する。すなわ
ち、ドレン温度の実測値は凝縮水上面レベルにおける飽
和温度ＳＡＴから、深さＨまで二次曲線Ｔｓに示すよう
に変化する。
【００１５】よって、この二次曲線Ｔｓに近似する近似
直線Ｔｎｓを想定する。すなわち、リザーバ１１内の凝
縮水レベルを０ｍｍとし、該レベル上の飽和温度ＳＡＴ
と、該レベルから、凝縮水がドラム１０に還元される配
管までの深さＨにおける温度を周囲気温ｔとし、前記飽
和温度ＳＡＴと周囲気温ｔとの中間点Ｓ1 と、前記レベ
ルから１００ｍｍ下がった点Ｓ2 とを結ぶラインＬ1 、
及び、周囲気温ｔ上の前記レベルから２５０ｍｍ下がっ
た点Ｓ3 と前記点Ｓ2 とを結ぶラインＬ2 とで前記近似
直線Ｔｎｓが描かれる。
直線Ｔｎｓを想定する。すなわち、リザーバ１１内の凝
縮水レベルを０ｍｍとし、該レベル上の飽和温度ＳＡＴ
と、該レベルから、凝縮水がドラム１０に還元される配
管までの深さＨにおける温度を周囲気温ｔとし、前記飽
和温度ＳＡＴと周囲気温ｔとの中間点Ｓ1 と、前記レベ
ルから１００ｍｍ下がった点Ｓ2 とを結ぶラインＬ1 、
及び、周囲気温ｔ上の前記レベルから２５０ｍｍ下がっ
た点Ｓ3 と前記点Ｓ2 とを結ぶラインＬ2 とで前記近似
直線Ｔｎｓが描かれる。
【００１６】いま、ＴR ：リザーバ側ドレンの平均温
度、ＳＡＴ：リザーバ内圧縮水の飽和温度、Ｈ：リザー
バ内凝縮水レベル（低側計測座からの高さ、ｍｍ）、
ｔ：リザーバ周辺温度（周囲気温）とすると、図２の四
角ａの面積Ｍａは、 Ｍａ＝（ＳＡＴ−ｔ）×１００×０．５・・・（１） で表され、図２の三角ｂの面積Ｍｂは、 Ｍｂ＝（ＳＡＴ−ｔ）×０．５×１５０×０．５・・・（２） で表される。
度、ＳＡＴ：リザーバ内圧縮水の飽和温度、Ｈ：リザー
バ内凝縮水レベル（低側計測座からの高さ、ｍｍ）、
ｔ：リザーバ周辺温度（周囲気温）とすると、図２の四
角ａの面積Ｍａは、 Ｍａ＝（ＳＡＴ−ｔ）×１００×０．５・・・（１） で表され、図２の三角ｂの面積Ｍｂは、 Ｍｂ＝（ＳＡＴ−ｔ）×０．５×１５０×０．５・・・（２） で表される。
【００１７】よって、リザーバ側ドレンの平均温度ＴR
は、 ＴR ＝｛Ｍａ＋Ｍｂ｝×0.5／Ｈ＋ｔ ＝｛(SAT−ｔ)×100×0.5＋(SAT−ｔ)×150×0.5×0.5｝×0.5／Ｈ＋ｔ ∴ＴR ＝0.5×（ＳＡＴ−ｔ）×（100＋150×0.5）／Ｈ＋ｔ・・・（３） で表される。
は、 ＴR ＝｛Ｍａ＋Ｍｂ｝×0.5／Ｈ＋ｔ ＝｛(SAT−ｔ)×100×0.5＋(SAT−ｔ)×150×0.5×0.5｝×0.5／Ｈ＋ｔ ∴ＴR ＝0.5×（ＳＡＴ−ｔ）×（100＋150×0.5）／Ｈ＋ｔ・・・（３） で表される。
【００１８】このように、上記（３）式により、リザー
バ側ドレン温度を算出することができる。従来は、リザ
ーバ側ドレン温度は４０〜５０℃一定と仮定し演算を行
っていたが、これを実測データに基づいた上記近似式
（３）を用いることにより、従来より精度の高いリザー
バ側ドレン温度を算出することができ、従来のレベル算
出方法より、精度の高い（実レベルに近い）レベル算出
が可能となる。
バ側ドレン温度を算出することができる。従来は、リザ
ーバ側ドレン温度は４０〜５０℃一定と仮定し演算を行
っていたが、これを実測データに基づいた上記近似式
（３）を用いることにより、従来より精度の高いリザー
バ側ドレン温度を算出することができ、従来のレベル算
出方法より、精度の高い（実レベルに近い）レベル算出
が可能となる。
【００１９】また、本実施の形態におけるドラムレベル
検出方法は、図２に示すように、リザーバ１１内に生じ
る凝縮水のレベルから深さＨに至る圧力Ｐ１１とドラム
レベル１２から深さｈに至る圧力Ｐ１２とのドラムレベ
ル差圧信号をドラムレベル発信器１３から入手して下記
の計算式にてドラムレベルを算出している。
検出方法は、図２に示すように、リザーバ１１内に生じ
る凝縮水のレベルから深さＨに至る圧力Ｐ１１とドラム
レベル１２から深さｈに至る圧力Ｐ１２とのドラムレベ
ル差圧信号をドラムレベル発信器１３から入手して下記
の計算式にてドラムレベルを算出している。
【００２０】 ｈ＝［１／（γW−γS）］×｛Ｈ（γR−γS）−ΔＰ｝・・・（４） この時、各パラメータは下記のとおり設定している。 Ｈ：リザーバ内凝縮水レベル（低側計測座からの高さ、
ｍｍ） ｈ：ドラムレベル（低側計測座からの高さ、ｍｍ） △Ｐ：レベル発信器入力差圧（ｍｍＨ2Ｏ） γS：ドラム内蒸気比重量（ｇ／ｃｍ3） γW：ドラム内ドレン比重量（ｇ／ｃｍ3）（ドレン温度
は、サブクールの影響は−５℃と設定して算出） γR：リザーバ内ドレン比重量（ｇ／ｃｍ3）（ドレン温
度は、上記（３）式にて算出）
ｍｍ） ｈ：ドラムレベル（低側計測座からの高さ、ｍｍ） △Ｐ：レベル発信器入力差圧（ｍｍＨ2Ｏ） γS：ドラム内蒸気比重量（ｇ／ｃｍ3） γW：ドラム内ドレン比重量（ｇ／ｃｍ3）（ドレン温度
は、サブクールの影響は−５℃と設定して算出） γR：リザーバ内ドレン比重量（ｇ／ｃｍ3）（ドレン温
度は、上記（３）式にて算出）
【００２１】図１は本発明の実施の形態に係るドラムレ
ベル算出ロジック図である。同図において、図２のドラ
ムレベル発信器１３からの差圧信号７が入力される線形
変換器１は、その差圧信号（４〜２０ｍＡ）７を、それ
に比例する実際の差圧（ｍｍＨ2Ｏ 等）に変換して△Ｐ
を得る変換回路で構成されている。
ベル算出ロジック図である。同図において、図２のドラ
ムレベル発信器１３からの差圧信号７が入力される線形
変換器１は、その差圧信号（４〜２０ｍＡ）７を、それ
に比例する実際の差圧（ｍｍＨ2Ｏ 等）に変換して△Ｐ
を得る変換回路で構成されている。
【００２２】また、ドラム内の圧力信号８が入力される
線形変換器６は、その圧力信号（４〜２０ｍＡ）８をそ
れに比例する実際の圧力（ＭＰａ等）に変換する変換回
路で構成されている。
線形変換器６は、その圧力信号（４〜２０ｍＡ）８をそ
れに比例する実際の圧力（ＭＰａ等）に変換する変換回
路で構成されている。
【００２３】また、折線関数器４は、線形変換器６の実
際の圧力値から［Ｈ（γR−γS）］を求める演算手段、
折線関数器５は、線形変換器６の実際の圧力値から［１
／（γW−γS）］を求める演算手段である。減算器２
は、線形変換器１からの出力と折線関数器４の出力とを
減算し、除算器３に出力し、該除算器３は減算器２の出
力を分子に、前記折線関数器５の出力を分母として除算
する。
際の圧力値から［Ｈ（γR−γS）］を求める演算手段、
折線関数器５は、線形変換器６の実際の圧力値から［１
／（γW−γS）］を求める演算手段である。減算器２
は、線形変換器１からの出力と折線関数器４の出力とを
減算し、除算器３に出力し、該除算器３は減算器２の出
力を分子に、前記折線関数器５の出力を分母として除算
する。
【００２４】次に、図１を用い本実施形態のドラムレベ
ル算出方法を説明する。図１において、ステップ（ａ）
では、ドラムレベル発信器１３から送信されてくる差圧
信号７を線形変換器１にて実際の差圧に変換して△Ｐを
得る。
ル算出方法を説明する。図１において、ステップ（ａ）
では、ドラムレベル発信器１３から送信されてくる差圧
信号７を線形変換器１にて実際の差圧に変換して△Ｐを
得る。
【００２５】一方、ステップ（ｂ）において、ドラム圧
力発信器から送信されてくる圧力信号８を線形変換器６
にて実際の圧力（ＭＰａ等）に変換する。そして、ステ
ップ（ｃ）において、ステップ（ｂ）で作った値から、
折線関数器４によりＨ（γR−γS）を作る。このときの
γRは前述の（３）式で算出したドレン温度値を使用す
る。
力発信器から送信されてくる圧力信号８を線形変換器６
にて実際の圧力（ＭＰａ等）に変換する。そして、ステ
ップ（ｃ）において、ステップ（ｂ）で作った値から、
折線関数器４によりＨ（γR−γS）を作る。このときの
γRは前述の（３）式で算出したドレン温度値を使用す
る。
【００２６】ステップ（ｄ）において、ステップ（ｃ）
で作ったＨ（γR−γS）から（ａ）で作った△Ｐを減算
器２にて減算する。ステップ（ｅ）において、ステップ
（ｂ）で作った値から、折線関数器５により１／（γW
−γS）を作る。この時のγWはドレン温度を（飽和温度
−５℃）と考えて算出する。そして、ステップ（ｆ）に
おいて、ステップ（ｅ）で作った値から、ステップ
（ｄ）の減算結果を除算器３にて除算し、ドラムレベル
ｈを得る。
で作ったＨ（γR−γS）から（ａ）で作った△Ｐを減算
器２にて減算する。ステップ（ｅ）において、ステップ
（ｂ）で作った値から、折線関数器５により１／（γW
−γS）を作る。この時のγWはドレン温度を（飽和温度
−５℃）と考えて算出する。そして、ステップ（ｆ）に
おいて、ステップ（ｅ）で作った値から、ステップ
（ｄ）の減算結果を除算器３にて除算し、ドラムレベル
ｈを得る。
【００２７】尚、本実施の形態においては、リザーバ内
ドレンの前記「平均温度」ＴR を、前記（３）式であ
る、ＴR ＝0.5×（ＳＡＴ−ｔ）×（100＋150×0.5）／
Ｈ＋ｔから求めているが、リザーバ周囲温度ｔと飽和温
度ＳＡＴとの相加平均から求めてもよい。
ドレンの前記「平均温度」ＴR を、前記（３）式であ
る、ＴR ＝0.5×（ＳＡＴ−ｔ）×（100＋150×0.5）／
Ｈ＋ｔから求めているが、リザーバ周囲温度ｔと飽和温
度ＳＡＴとの相加平均から求めてもよい。
【００２８】また、ステップ（ｅ）において、ステップ
（ｂ）で作った値から、折線関数器５により１／（γW
−γS）を作る。この時のγWはドレン温度を（飽和温度
−５℃）と考えて算出しているが、これはサブクールを
３℃〜７℃の範囲でもよく、４〜６℃がさらに望まし
い。このように、サブクールを考慮しているので、実際
的なドラム内ドレン比重量γWを算出することができ
る。
（ｂ）で作った値から、折線関数器５により１／（γW
−γS）を作る。この時のγWはドレン温度を（飽和温度
−５℃）と考えて算出しているが、これはサブクールを
３℃〜７℃の範囲でもよく、４〜６℃がさらに望まし
い。このように、サブクールを考慮しているので、実際
的なドラム内ドレン比重量γWを算出することができ
る。
【００２９】以上詳述したように、本実施の形態は、ド
ラム内ドレンのサブクールを考慮して、ドラム内ドレン
の温度を飽和温度より低い温度設定するとともに、飽和
温度とリザーバ周辺温度との平均温度におけるリザーバ
内ドレン比重量とからドラムレベルを算出するので、よ
り精度の高い演算結果を求めることができる。
ラム内ドレンのサブクールを考慮して、ドラム内ドレン
の温度を飽和温度より低い温度設定するとともに、飽和
温度とリザーバ周辺温度との平均温度におけるリザーバ
内ドレン比重量とからドラムレベルを算出するので、よ
り精度の高い演算結果を求めることができる。
【００３０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明は、ドラム
レベル差圧信号とドラム圧力信号とを用い、飽和温度よ
り低い温度におけるドラム内ドレン比重量と、飽和温度
とリザーバ周辺温度との平均温度におけるリザーバ内ド
レン比重量とからドラムレベルを算出しているので、従
来のレベル算出方法より、精度の高い（実レベルに近
い）レベル算出が可能となる。
レベル差圧信号とドラム圧力信号とを用い、飽和温度よ
り低い温度におけるドラム内ドレン比重量と、飽和温度
とリザーバ周辺温度との平均温度におけるリザーバ内ド
レン比重量とからドラムレベルを算出しているので、従
来のレベル算出方法より、精度の高い（実レベルに近
い）レベル算出が可能となる。
【図１】本発明の実施の形態にかかるドラムレベル算出
ロジック図である。
ロジック図である。
【図２】リザーバ側ドレン平均温度の算出にかかるリザ
ーバ側ドレン温度の変化を示す図である。
ーバ側ドレン温度の変化を示す図である。
【図３】従来例によるドラムレベル算出方法を説明する
図である。
図である。
１、６ 線形変換器 ２ 減算器 ３ 除算器 ４、５ 折線関数器
Claims (1)
- 【請求項１】 ドラムレベル発信器からのドラムレベル
差圧信号とドラム圧力発信器からのドラム圧力信号とを
用い、飽和温度より低い温度におけるドラム内ドレン比
重量と、飽和温度とリザーバ周辺温度との平均温度にお
けるリザーバ内ドレン比重量とからドラムレベルを算出
することを特徴とする差圧式ドラムレベル検出器による
レベル算出方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2148998A JPH11201801A (ja) | 1998-01-19 | 1998-01-19 | 差圧式ドラムレベル検出器によるレベル算出方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2148998A JPH11201801A (ja) | 1998-01-19 | 1998-01-19 | 差圧式ドラムレベル検出器によるレベル算出方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11201801A true JPH11201801A (ja) | 1999-07-30 |
Family
ID=12056398
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2148998A Pending JPH11201801A (ja) | 1998-01-19 | 1998-01-19 | 差圧式ドラムレベル検出器によるレベル算出方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11201801A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011517742A (ja) * | 2008-02-12 | 2011-06-16 | マン・ディーゼル・アンド・ターボ・エスイー | 液位検出装置を有する凝縮蒸気タービンおよび液位の制御方法 |
| KR101156417B1 (ko) * | 2010-05-14 | 2012-07-03 | 한국전력공사 | 수위 검출 장치 및 방법 |
-
1998
- 1998-01-19 JP JP2148998A patent/JPH11201801A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011517742A (ja) * | 2008-02-12 | 2011-06-16 | マン・ディーゼル・アンド・ターボ・エスイー | 液位検出装置を有する凝縮蒸気タービンおよび液位の制御方法 |
| KR101156417B1 (ko) * | 2010-05-14 | 2012-07-03 | 한국전력공사 | 수위 검출 장치 및 방법 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Effective date: 20050304 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050315 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20050729 |