JPH11167038A - 分散シフト光ファイバ - Google Patents
分散シフト光ファイバInfo
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- JPH11167038A JPH11167038A JP9335648A JP33564897A JPH11167038A JP H11167038 A JPH11167038 A JP H11167038A JP 9335648 A JP9335648 A JP 9335648A JP 33564897 A JP33564897 A JP 33564897A JP H11167038 A JPH11167038 A JP H11167038A
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- G02B6/02009—Large effective area or mode field radius, e.g. to reduce nonlinear effects in single mode fibres
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- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
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- G02B6/02214—Optical fibres with cladding with or without a coating tailored to obtain the desired dispersion, e.g. dispersion shifted, dispersion flattened
- G02B6/02219—Characterised by the wavelength dispersion properties in the silica low loss window around 1550 nm, i.e. S, C, L and U bands from 1460-1675 nm
- G02B6/02266—Positive dispersion fibres at 1550 nm
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- G02B6/03616—Optical fibres characterised both by the number of different refractive index layers around the central core segment, i.e. around the innermost high index core layer, and their relative refractive index difference
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- Optics & Photonics (AREA)
- Optical Fibers, Optical Fiber Cores, And Optical Fiber Bundles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 マイクロベンドに依る損失が小さく且つ非線
形現象の発生を低減することができる分散シフト光ファ
イバを提供する。 【解決手段】 屈折率ｎ1 の中央領域の周囲に屈折率ｎ
2 のリング状領域が設けられ、更にその周囲に屈折率ｎ
3 のクラッド領域が設けられている。波長１．５５μｍ
において、分散値が２．５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍであり、分
散スロープが０．０８５ｐｓ／ｎｍ2 ／ｋｍであり、実
効断面積Ａeff が８０μｍ2 であり、Petermann-Ｉで定
義されるモードフィールド半径ｗ01が５．５μｍであ
り、ｋ01＝Ａeff／(π・ｗ01 2) なる式に基づいて得られ
るパラメータｋ01の値は０．８４である。直径２０ｍｍ
のリールに巻き付けたときの損失増加は０．１ｄＢ／ｍ
であり、表面にサンドペーパを取り付けた直径２８０ｍ
ｍのリールに巻き付けたときの損失増加は０．２ｄＢ／
ｋｍである。
形現象の発生を低減することができる分散シフト光ファ
イバを提供する。 【解決手段】 屈折率ｎ1 の中央領域の周囲に屈折率ｎ
2 のリング状領域が設けられ、更にその周囲に屈折率ｎ
3 のクラッド領域が設けられている。波長１．５５μｍ
において、分散値が２．５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍであり、分
散スロープが０．０８５ｐｓ／ｎｍ2 ／ｋｍであり、実
効断面積Ａeff が８０μｍ2 であり、Petermann-Ｉで定
義されるモードフィールド半径ｗ01が５．５μｍであ
り、ｋ01＝Ａeff／(π・ｗ01 2) なる式に基づいて得られ
るパラメータｋ01の値は０．８４である。直径２０ｍｍ
のリールに巻き付けたときの損失増加は０．１ｄＢ／ｍ
であり、表面にサンドペーパを取り付けた直径２８０ｍ
ｍのリールに巻き付けたときの損失増加は０．２ｄＢ／
ｋｍである。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ＷＤＭ伝送等に用
いられる分散シフト光ファイバに関するものである。
いられる分散シフト光ファイバに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】分散シフト光ファイバは、波長１．５５
μｍ帯にゼロ分散波長を有する光ファイバであり、波長
１．５５μｍ帯の多波長信号光を光伝送するＷＤＭ伝送
等に好適に用いられる。分散シフト光ファイバは、多波
長信号光を伝送するものであることから、大きな強度の
光を伝送する際に生じる自己位相変調、相互位相変調お
よび四光波混合などの非線形現象の発生を抑制して、信
号光の歪みを低減することが要求されている。このよう
な要求を満たすべく、特開平８−２４８２５１号公報に
記載の技術は、光ファイバの実効断面積が７０μｍ2 以
上となるような屈折率プロファイルとすることにより、
その光ファイバにおける非線形現象の発生の抑制を図っ
ている。
μｍ帯にゼロ分散波長を有する光ファイバであり、波長
１．５５μｍ帯の多波長信号光を光伝送するＷＤＭ伝送
等に好適に用いられる。分散シフト光ファイバは、多波
長信号光を伝送するものであることから、大きな強度の
光を伝送する際に生じる自己位相変調、相互位相変調お
よび四光波混合などの非線形現象の発生を抑制して、信
号光の歪みを低減することが要求されている。このよう
な要求を満たすべく、特開平８−２４８２５１号公報に
記載の技術は、光ファイバの実効断面積が７０μｍ2 以
上となるような屈折率プロファイルとすることにより、
その光ファイバにおける非線形現象の発生の抑制を図っ
ている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記公報に記載の従来
例では、光ファイバの光軸に垂直な断面における光強度
分布または電磁界分布（以下では、単に「分布」と呼
ぶ。）は光ファイバのコア中心において最大となってい
る。このような分布を保ったまま実効断面積を拡大する
には、分布の裾野を拡げる必要があり、上記従来例で
は、中央セグメントの外側に他のセグメントを設けるこ
とにより分布の裾野を拡げている。
例では、光ファイバの光軸に垂直な断面における光強度
分布または電磁界分布（以下では、単に「分布」と呼
ぶ。）は光ファイバのコア中心において最大となってい
る。このような分布を保ったまま実効断面積を拡大する
には、分布の裾野を拡げる必要があり、上記従来例で
は、中央セグメントの外側に他のセグメントを設けるこ
とにより分布の裾野を拡げている。
【０００４】しかしながら、実効断面積を拡大するため
に分布の裾野を拡げると、同時にモードフィールド径も
拡大される。そして、モードフィールド径が大きくなる
とマイクロベンドに依る損失は増大することが知られて
いる。すなわち、実効断面積を拡大すると、マイクロベ
ンドに依る損失は増大する。したがって、非線形現象の
発生を抑制する為に実効断面積を大きくした光ファイバ
は、光ケーブル製造時等において外力が加えられると損
失が増加するという問題点がある。
に分布の裾野を拡げると、同時にモードフィールド径も
拡大される。そして、モードフィールド径が大きくなる
とマイクロベンドに依る損失は増大することが知られて
いる。すなわち、実効断面積を拡大すると、マイクロベ
ンドに依る損失は増大する。したがって、非線形現象の
発生を抑制する為に実効断面積を大きくした光ファイバ
は、光ケーブル製造時等において外力が加えられると損
失が増加するという問題点がある。
【０００５】本発明は、上記問題点を解消する為になさ
れたものであり、マイクロベンドに依る損失が小さく且
つ非線形現象の発生を低減することができる分散シフト
光ファイバを提供することを目的とする。
れたものであり、マイクロベンドに依る損失が小さく且
つ非線形現象の発生を低減することができる分散シフト
光ファイバを提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明に係る分散シフト
光ファイバは、波長１５５０ｎｍにおいて、波長分散の
絶対値が５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以下であり、Petermann-Ｉ
で定義されるモードフィールド半径ｗ01と実効断面積Ａ
eff とに基づいて ｋ01＝Ａeff／(π・ｗ01 2) なる式で定義されるパラメータｋ01の値が０．８以上で
あることを特徴とする。この分散シフト光ファイバによ
れば、モードフィールド径を小さい値に保ったまま実効
断面積を拡大することができ、マイクロベンドに依る損
失は小さく、非線形現象の発生は低減される。
光ファイバは、波長１５５０ｎｍにおいて、波長分散の
絶対値が５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以下であり、Petermann-Ｉ
で定義されるモードフィールド半径ｗ01と実効断面積Ａ
eff とに基づいて ｋ01＝Ａeff／(π・ｗ01 2) なる式で定義されるパラメータｋ01の値が０．８以上で
あることを特徴とする。この分散シフト光ファイバによ
れば、モードフィールド径を小さい値に保ったまま実効
断面積を拡大することができ、マイクロベンドに依る損
失は小さく、非線形現象の発生は低減される。
【０００７】また、本発明に係る分散シフト光ファイバ
では、実効断面積Ａeff が７０μｍ2 以上であることを
特徴とする。この場合には、非線形現象の発生を抑制す
るのに好適である。
では、実効断面積Ａeff が７０μｍ2 以上であることを
特徴とする。この場合には、非線形現象の発生を抑制す
るのに好適である。
【０００８】また、本発明に係る分散シフト光ファイバ
では、波長分散の絶対値が０．５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以上
であることを特徴とする。この場合には、非線形現象の
１つである四光波混合の発生を抑制するのに好適であ
る。
では、波長分散の絶対値が０．５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以上
であることを特徴とする。この場合には、非線形現象の
１つである四光波混合の発生を抑制するのに好適であ
る。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、添付図面を参照して本発明
の実施の形態を詳細に説明する。尚、図面の説明におい
て同一の要素には同一の符号を付し、重複する説明を省
略する。
の実施の形態を詳細に説明する。尚、図面の説明におい
て同一の要素には同一の符号を付し、重複する説明を省
略する。
【００１０】本発明に係る分散シフト光ファイバは、波
長１５５０ｎｍにおいて、波長分散の絶対値が５ｐｓ／
ｎｍ／ｋｍ以下であり、Petermann-Ｉで定義されるモー
ドフィールド半径ｗ01と実効断面積Ａeff とに基づいて
長１５５０ｎｍにおいて、波長分散の絶対値が５ｐｓ／
ｎｍ／ｋｍ以下であり、Petermann-Ｉで定義されるモー
ドフィールド半径ｗ01と実効断面積Ａeff とに基づいて
【数１】 なる式で定義されるパラメータｋ01の値が０．８以上で
ある。なお、Petermann-Ｉで定義されるモードフィール
ド半径ｗ01は、光ファイバの光軸からの距離ρおよび電
界分布Ｅ(ρ)に基づいて、
ある。なお、Petermann-Ｉで定義されるモードフィール
ド半径ｗ01は、光ファイバの光軸からの距離ρおよび電
界分布Ｅ(ρ)に基づいて、
【数２】 なる式で定義される。
【００１１】このような構成としたことにより、この分
散シフト光ファイバのモードフィールド径を小さい値に
保ったまま実効断面積を拡大することができ、マイクロ
ベンドに依る損失は小さく、非線形現象の発生は低減さ
れる。また、実効断面積Ａeff が７０μｍ2 以上である
場合には、非線形現象の発生を抑制するのに好適であ
る。また、波長分散の絶対値が０．５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ
以上である場合には、非線形現象の１つである四光波混
合の発生を抑制するのに好適である。以下に３つの実施
例について説明する。
散シフト光ファイバのモードフィールド径を小さい値に
保ったまま実効断面積を拡大することができ、マイクロ
ベンドに依る損失は小さく、非線形現象の発生は低減さ
れる。また、実効断面積Ａeff が７０μｍ2 以上である
場合には、非線形現象の発生を抑制するのに好適であ
る。また、波長分散の絶対値が０．５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ
以上である場合には、非線形現象の１つである四光波混
合の発生を抑制するのに好適である。以下に３つの実施
例について説明する。
【００１２】先ず、第１の実施例について説明する。図
１は、第１の実施例に係る分散シフト光ファイバの屈折
率プロファイル図である。
１は、第１の実施例に係る分散シフト光ファイバの屈折
率プロファイル図である。
【００１３】この分散シフト光ファイバは、屈折率ｎ1
の中央領域の周囲に屈折率ｎ2 のリング状領域が設けら
れ、更にその周囲に屈折率ｎ3 のクラッド領域が設けら
れている。中央領域の外径は４．９μｍであり、リング
状領域の外径は７．５μｍであり、クラッド領域の外径
は１２５μｍである。各屈折率の大小関係は、
の中央領域の周囲に屈折率ｎ2 のリング状領域が設けら
れ、更にその周囲に屈折率ｎ3 のクラッド領域が設けら
れている。中央領域の外径は４．９μｍであり、リング
状領域の外径は７．５μｍであり、クラッド領域の外径
は１２５μｍである。各屈折率の大小関係は、
【数３】 であり、また、クラッド領域の屈折率ｎ3 を基準とし
て、中央領域の比屈折率差は−０．４％であり、リング
状領域の比屈折率差は＋１．２％である。
て、中央領域の比屈折率差は−０．４％であり、リング
状領域の比屈折率差は＋１．２％である。
【００１４】この分散シフト光ファイバの波長１．５５
μｍにおける諸特性は以下のとおりである。分散値は
２．５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍであり、分散スロープは０．０
８５ｐｓ／ｎｍ2 ／ｋｍであり、実効断面積Ａeff は８
０μｍ2 であり、Petermann-Ｉで定義されるモードフィ
ールド半径ｗ01は５．５μｍであった。そして、上記
(1)式に基づいて得られるパラメータｋ01の値は０．８
４であった。なお、この分散シフト光ファイバど同等の
分散値および実効断面積を有する従来の光ファイバにお
いて、Petermann-Ｉで定義されるモードフィールド半径
ｗ01の典型値は６．５μｍであり、パラメータｋ01の値
は０．６０である。
μｍにおける諸特性は以下のとおりである。分散値は
２．５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍであり、分散スロープは０．０
８５ｐｓ／ｎｍ2 ／ｋｍであり、実効断面積Ａeff は８
０μｍ2 であり、Petermann-Ｉで定義されるモードフィ
ールド半径ｗ01は５．５μｍであった。そして、上記
(1)式に基づいて得られるパラメータｋ01の値は０．８
４であった。なお、この分散シフト光ファイバど同等の
分散値および実効断面積を有する従来の光ファイバにお
いて、Petermann-Ｉで定義されるモードフィールド半径
ｗ01の典型値は６．５μｍであり、パラメータｋ01の値
は０．６０である。
【００１５】マクロベンドに依る損失増加を評価するた
め、直径２０ｍｍのリールに分散シフト光ファイバを巻
き付けて波長１．５５μｍにおける損失を評価した。そ
の結果、この分散シフト光ファイバの損失増加は０．１
ｄＢ／ｍであったのに対して、従来の光ファイバの損失
増加は２．０ｄＢ／ｍであった。すなわち、本実施例に
係る分散シフト光ファイバは、マクロベンドに依る損失
増加が低減されていることが確認された。
め、直径２０ｍｍのリールに分散シフト光ファイバを巻
き付けて波長１．５５μｍにおける損失を評価した。そ
の結果、この分散シフト光ファイバの損失増加は０．１
ｄＢ／ｍであったのに対して、従来の光ファイバの損失
増加は２．０ｄＢ／ｍであった。すなわち、本実施例に
係る分散シフト光ファイバは、マクロベンドに依る損失
増加が低減されていることが確認された。
【００１６】また、マイクロベンドに依る損失増加を評
価するため、表面にサンドペーパを取り付けた直径２８
０ｍｍのリールに分散シフト光ファイバを巻き付けて、
巻き付けの前および後それぞれで波長１．５５μｍにお
ける損失を評価した。その結果、この分散シフト光ファ
イバの損失増加は０．２ｄＢ／ｋｍであったのに対し
て、従来の光ファイバの損失増加は１１．２ｄＢ／ｋｍ
であった。すなわち、本実施例に係る分散シフト光ファ
イバは、マイクロベンドに依る損失増加も大幅に低減さ
れていることが確認された。
価するため、表面にサンドペーパを取り付けた直径２８
０ｍｍのリールに分散シフト光ファイバを巻き付けて、
巻き付けの前および後それぞれで波長１．５５μｍにお
ける損失を評価した。その結果、この分散シフト光ファ
イバの損失増加は０．２ｄＢ／ｋｍであったのに対し
て、従来の光ファイバの損失増加は１１．２ｄＢ／ｋｍ
であった。すなわち、本実施例に係る分散シフト光ファ
イバは、マイクロベンドに依る損失増加も大幅に低減さ
れていることが確認された。
【００１７】次に、第２の実施例について説明する。図
２は、第２の実施例に係る分散シフト光ファイバの屈折
率プロファイル図である。
２は、第２の実施例に係る分散シフト光ファイバの屈折
率プロファイル図である。
【００１８】この分散シフト光ファイバは、屈折率ｎ1
の中央領域の周囲に順に、屈折率ｎ2 のリング状領域、
屈折率ｎ3 のディプレストクラッド領域、および、屈折
率ｎ4 のクラッド領域が設けられている。中央領域の外
径は５．４μｍであり、リング状領域の外径は９．０μ
ｍであり、ディプレストクラッド領域の外径は１８．０
μｍであり、クラッド領域の外径は１２５μｍである。
各屈折率の大小関係は、
の中央領域の周囲に順に、屈折率ｎ2 のリング状領域、
屈折率ｎ3 のディプレストクラッド領域、および、屈折
率ｎ4 のクラッド領域が設けられている。中央領域の外
径は５．４μｍであり、リング状領域の外径は９．０μ
ｍであり、ディプレストクラッド領域の外径は１８．０
μｍであり、クラッド領域の外径は１２５μｍである。
各屈折率の大小関係は、
【数４】 であり、また、クラッド領域の屈折率ｎ4 を基準とし
て、中央領域およびディプレストクラッド領域それぞれ
の比屈折率差は−０．４％であり、リング状領域の比屈
折率差は＋１．１％である。
て、中央領域およびディプレストクラッド領域それぞれ
の比屈折率差は−０．４％であり、リング状領域の比屈
折率差は＋１．１％である。
【００１９】この分散シフト光ファイバの波長１．５５
μｍにおける諸特性は以下のとおりである。分散値は
２．３ｐｓ／ｎｍ／ｋｍであり、分散スロープは０．０
７６ｐｓ／ｎｍ2 ／ｋｍであり、実効断面積Ａeff は８
０μｍ2 であり、Petermann-Ｉで定義されるモードフィ
ールド半径ｗ01は５．４μｍであった。そして、上記
(1)式に基づいて得られるパラメータｋ01の値は０．８
７であった。
μｍにおける諸特性は以下のとおりである。分散値は
２．３ｐｓ／ｎｍ／ｋｍであり、分散スロープは０．０
７６ｐｓ／ｎｍ2 ／ｋｍであり、実効断面積Ａeff は８
０μｍ2 であり、Petermann-Ｉで定義されるモードフィ
ールド半径ｗ01は５．４μｍであった。そして、上記
(1)式に基づいて得られるパラメータｋ01の値は０．８
７であった。
【００２０】マクロベンドに依る損失増加を評価するた
め、直径２０ｍｍのリールに分散シフト光ファイバを巻
き付けて波長１．５５μｍにおける損失を評価した。そ
の結果、この分散シフト光ファイバの損失増加は０．０
２ｄＢ／ｍであり、本実施例に係る分散シフト光ファイ
バは、マクロベンドに依る損失増加が低減されているこ
とが確認された。
め、直径２０ｍｍのリールに分散シフト光ファイバを巻
き付けて波長１．５５μｍにおける損失を評価した。そ
の結果、この分散シフト光ファイバの損失増加は０．０
２ｄＢ／ｍであり、本実施例に係る分散シフト光ファイ
バは、マクロベンドに依る損失増加が低減されているこ
とが確認された。
【００２１】また、マイクロベンドに依る損失増加を評
価するため、表面にサンドペーパを取り付けた直径２８
０ｍｍのリールに分散シフト光ファイバを巻き付けて、
巻き付けの前および後それぞれで波長１．５５μｍにお
ける損失を評価した。その結果、この分散シフト光ファ
イバの損失増加は０．１ｄＢ／ｋｍであり、本実施例に
係る分散シフト光ファイバは、マイクロベンドに依る損
失増加も大幅に低減されていることが確認された。
価するため、表面にサンドペーパを取り付けた直径２８
０ｍｍのリールに分散シフト光ファイバを巻き付けて、
巻き付けの前および後それぞれで波長１．５５μｍにお
ける損失を評価した。その結果、この分散シフト光ファ
イバの損失増加は０．１ｄＢ／ｋｍであり、本実施例に
係る分散シフト光ファイバは、マイクロベンドに依る損
失増加も大幅に低減されていることが確認された。
【００２２】次に、第３の実施例について説明する。図
３は、第３の実施例に係る分散シフト光ファイバの屈折
率プロファイル図である。
３は、第３の実施例に係る分散シフト光ファイバの屈折
率プロファイル図である。
【００２３】この分散シフト光ファイバは、屈折率ｎ1
の中央領域の周囲に順に、屈折率ｎ2 の第１リング状領
域、屈折率ｎ3 のディプレストクラッド領域、屈折率ｎ
4 の第２リング状領域、および、屈折率ｎ5 のクラッド
領域が設けられている。中央領域の外径は４．６μｍで
あり、第１リング状領域の外径は８．９μｍであり、デ
ィプレストクラッド領域の外径は１３．４μｍであり、
第２リング状領域の外径は１７．８μｍであり、クラッ
ド領域の外径は１２５μｍである。各屈折率の大小関係
は、
の中央領域の周囲に順に、屈折率ｎ2 の第１リング状領
域、屈折率ｎ3 のディプレストクラッド領域、屈折率ｎ
4 の第２リング状領域、および、屈折率ｎ5 のクラッド
領域が設けられている。中央領域の外径は４．６μｍで
あり、第１リング状領域の外径は８．９μｍであり、デ
ィプレストクラッド領域の外径は１３．４μｍであり、
第２リング状領域の外径は１７．８μｍであり、クラッ
ド領域の外径は１２５μｍである。各屈折率の大小関係
は、
【数５】 であり、また、クラッド領域の屈折率ｎ5 を基準とし
て、中央領域およびディプレストクラッド領域それぞれ
の比屈折率差は−０．４％であり、第１リング状領域の
比屈折率差は＋０．７８％であり、第２リング状領域の
比屈折率差は＋０．３０％である。
て、中央領域およびディプレストクラッド領域それぞれ
の比屈折率差は−０．４％であり、第１リング状領域の
比屈折率差は＋０．７８％であり、第２リング状領域の
比屈折率差は＋０．３０％である。
【００２４】この分散シフト光ファイバの波長１．５５
μｍにおける諸特性は以下のとおりである。分散値は
２．３ｐｓ／ｎｍ／ｋｍであり、分散スロープは０．０
７６ｐｓ／ｎｍ2 ／ｋｍであり、実効断面積Ａeff は１
００μｍ2 であり、Petermann-Ｉで定義されるモードフ
ィールド半径ｗ01は６．１μｍであった。そして、上記
(1)式に基づいて得られるパラメータｋ01の値は０．８
５であった。
μｍにおける諸特性は以下のとおりである。分散値は
２．３ｐｓ／ｎｍ／ｋｍであり、分散スロープは０．０
７６ｐｓ／ｎｍ2 ／ｋｍであり、実効断面積Ａeff は１
００μｍ2 であり、Petermann-Ｉで定義されるモードフ
ィールド半径ｗ01は６．１μｍであった。そして、上記
(1)式に基づいて得られるパラメータｋ01の値は０．８
５であった。
【００２５】マクロベンドに依る損失増加を評価するた
め、直径２０ｍｍのリールに分散シフト光ファイバを巻
き付けて波長１．５５μｍにおける損失を評価した。そ
の結果、この分散シフト光ファイバの損失増加は０．５
ｄＢ／ｍであり、本実施例に係る分散シフト光ファイバ
は、実効断面積Ａeff が１００μｍ2 と大きいにも拘わ
らずマクロベンドに依る損失増加が低減されていること
が確認された。
め、直径２０ｍｍのリールに分散シフト光ファイバを巻
き付けて波長１．５５μｍにおける損失を評価した。そ
の結果、この分散シフト光ファイバの損失増加は０．５
ｄＢ／ｍであり、本実施例に係る分散シフト光ファイバ
は、実効断面積Ａeff が１００μｍ2 と大きいにも拘わ
らずマクロベンドに依る損失増加が低減されていること
が確認された。
【００２６】また、マイクロベンドに依る損失増加を評
価した結果、この分散シフト光ファイバの損失増加は
０．８ｄＢ／ｋｍであり、本実施例に係る分散シフト光
ファイバは、実効断面積Ａeff が１００μｍ2 と大きい
にも拘わらずマイクロベンドに依る損失増加が実用上問
題の無いレベルにまで低減されていることが確認され
た。
価した結果、この分散シフト光ファイバの損失増加は
０．８ｄＢ／ｋｍであり、本実施例に係る分散シフト光
ファイバは、実効断面積Ａeff が１００μｍ2 と大きい
にも拘わらずマイクロベンドに依る損失増加が実用上問
題の無いレベルにまで低減されていることが確認され
た。
【００２７】次に、マイクロベンドに依る損失増加量と
パラメータｋ01の値との関係について説明する。図４
は、実効断面積が８０μｍ2 である分散シフト光ファイ
バにおけるマイクロベンドに依る損失増加量とパラメー
タｋ01の値との関係を示すグラフである。マイクロベン
ドに依る損失増加は、表面にサンドペーパを取り付けた
直径２８０ｍｍのリールに分散シフト光ファイバを巻き
付けて、巻き付けの前および後それぞれで波長１．５５
μｍにおける損失を評価した。
パラメータｋ01の値との関係について説明する。図４
は、実効断面積が８０μｍ2 である分散シフト光ファイ
バにおけるマイクロベンドに依る損失増加量とパラメー
タｋ01の値との関係を示すグラフである。マイクロベン
ドに依る損失増加は、表面にサンドペーパを取り付けた
直径２８０ｍｍのリールに分散シフト光ファイバを巻き
付けて、巻き付けの前および後それぞれで波長１．５５
μｍにおける損失を評価した。
【００２８】このグラフから判るように、パラメータｋ
01の値が大きいほど、マイクロベンドに依る損失増加量
は低減される。一方、分散シフト光ファイバが使用され
るケーブル形態においては、マイクロベンドに依る損失
増加量が１ｄＢ／ｋｍ以下であれば、ケーブル化工程お
よびケーブル信頼性評価試験において有意の損失増加は
認められない。以上より、ケーブル状態における特性を
維持する為には、パラメータｋ01の値は０．８以上であ
ることが必要であることが判る。
01の値が大きいほど、マイクロベンドに依る損失増加量
は低減される。一方、分散シフト光ファイバが使用され
るケーブル形態においては、マイクロベンドに依る損失
増加量が１ｄＢ／ｋｍ以下であれば、ケーブル化工程お
よびケーブル信頼性評価試験において有意の損失増加は
認められない。以上より、ケーブル状態における特性を
維持する為には、パラメータｋ01の値は０．８以上であ
ることが必要であることが判る。
【００２９】本発明は、上記実施形態に限定されるもの
ではなく種々の変形が可能である。例えば、図１〜図３
それぞれに示した屈折率プロファイルは例示であって、
本発明に係る分散シフト光ファイバを実現するための屈
折率プロファイルは他にも種々の態様のものが有り得
る。
ではなく種々の変形が可能である。例えば、図１〜図３
それぞれに示した屈折率プロファイルは例示であって、
本発明に係る分散シフト光ファイバを実現するための屈
折率プロファイルは他にも種々の態様のものが有り得
る。
【００３０】
【発明の効果】以上、詳細に説明したとおり、本発明に
よれば、波長１５５０ｎｍにおいて、波長分散の絶対値
が５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以下であり、Petermann-Ｉで定義
されるモードフィールド半径ｗ01と実効断面積Ａeff と
に基づいて ｋ01＝Ａeff／(π・ｗ01 2) なる式で定義されるパラメータｋ01の値が０．８以上で
あることを特徴としたので、モードフィールド径を小さ
い値に保ったまま実効断面積を拡大することができ、マ
イクロベンドに依る損失は小さく、非線形現象の発生は
低減される。
よれば、波長１５５０ｎｍにおいて、波長分散の絶対値
が５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以下であり、Petermann-Ｉで定義
されるモードフィールド半径ｗ01と実効断面積Ａeff と
に基づいて ｋ01＝Ａeff／(π・ｗ01 2) なる式で定義されるパラメータｋ01の値が０．８以上で
あることを特徴としたので、モードフィールド径を小さ
い値に保ったまま実効断面積を拡大することができ、マ
イクロベンドに依る損失は小さく、非線形現象の発生は
低減される。
【００３１】また、実効断面積Ａeff が７０μｍ2 以上
である場合には、非線形現象の発生は有効に抑制され
る。また、波長分散の絶対値が０．５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ
以上である場合には、非線形現象の１つである四光波混
合の発生は有効に抑制される。
である場合には、非線形現象の発生は有効に抑制され
る。また、波長分散の絶対値が０．５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ
以上である場合には、非線形現象の１つである四光波混
合の発生は有効に抑制される。
【図１】第１の実施例に係る分散シフト光ファイバの屈
折率プロファイル図である。
折率プロファイル図である。
【図２】第２の実施例に係る分散シフト光ファイバの屈
折率プロファイル図である。
折率プロファイル図である。
【図３】第３の実施例に係る分散シフト光ファイバの屈
折率プロファイル図である。
折率プロファイル図である。
【図４】実効断面積が８０μｍ2 である分散シフト光フ
ァイバにおけるマイクロベンドに依る損失増加量とパラ
メータｋ01の値との関係を示すグラフである。
ァイバにおけるマイクロベンドに依る損失増加量とパラ
メータｋ01の値との関係を示すグラフである。
Claims (3)
- 【請求項１】 波長１５５０ｎｍにおいて、波長分散の
絶対値が５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以下であり、Petermann-Ｉ
で定義されるモードフィールド半径ｗ01と実効断面積Ａ
eff とに基づいて ｋ01＝Ａeff／(π・ｗ01 2) なる式で定義されるパラメータｋ01の値が０．８以上で
あることを特徴とする分散シフト光ファイバ。 - 【請求項２】 前記実効断面積Ａeff が７０μｍ2 以上
であることを特徴とする請求項１記載の分散シフト光フ
ァイバ。 - 【請求項３】 前記波長分散の絶対値が０．５ｐｓ／ｎ
ｍ／ｋｍ以上であることを特徴とする請求項１記載の分
散シフト光ファイバ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9335648A JPH11167038A (ja) | 1997-12-05 | 1997-12-05 | 分散シフト光ファイバ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9335648A JPH11167038A (ja) | 1997-12-05 | 1997-12-05 | 分散シフト光ファイバ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11167038A true JPH11167038A (ja) | 1999-06-22 |
Family
ID=18290959
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9335648A Pending JPH11167038A (ja) | 1997-12-05 | 1997-12-05 | 分散シフト光ファイバ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11167038A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001001179A1 (fr) * | 1999-06-28 | 2001-01-04 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Ligne de transmission optique |
| WO2001004675A1 (fr) * | 1999-07-12 | 2001-01-18 | Fujikura Ltd. | Fibre optique a dispersion decalee |
| WO2001018575A1 (fr) * | 1999-09-09 | 2001-03-15 | Fujikura Ltd. | Fibre optique a dispersion decalee |
| US6694079B1 (en) | 1999-07-27 | 2004-02-17 | Fujikura Ltd. | Disperson-shifted optical fiber employing dual shape core profile |
| CN102955197A (zh) * | 2011-08-25 | 2013-03-06 | 住友电气工业株式会社 | 光纤 |
| CN106950644A (zh) * | 2017-05-03 | 2017-07-14 | 华中科技大学 | 一种弱导环形结构光纤 |
| WO2019218525A1 (zh) * | 2018-05-14 | 2019-11-21 | 烽火通信科技股份有限公司 | 一种超低损耗大有效面积单模光纤及其制造方法 |
-
1997
- 1997-12-05 JP JP9335648A patent/JPH11167038A/ja active Pending
Cited By (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6810186B2 (en) | 1999-06-28 | 2004-10-26 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Optical transmission line |
| WO2001001179A1 (fr) * | 1999-06-28 | 2001-01-04 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Ligne de transmission optique |
| US6724966B2 (en) | 1999-06-28 | 2004-04-20 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Optical transmission line |
| WO2001004675A1 (fr) * | 1999-07-12 | 2001-01-18 | Fujikura Ltd. | Fibre optique a dispersion decalee |
| CN100353192C (zh) * | 1999-07-12 | 2007-12-05 | 株式会社藤仓 | 色散位移光纤 |
| CN1302300C (zh) * | 1999-07-12 | 2007-02-28 | 株式会社藤仓 | 色散位移光纤 |
| US6785453B1 (en) * | 1999-07-12 | 2004-08-31 | Fujikura Ltd. | Dispersion shifted optical fiber |
| US6694079B1 (en) | 1999-07-27 | 2004-02-17 | Fujikura Ltd. | Disperson-shifted optical fiber employing dual shape core profile |
| US6546177B1 (en) | 1999-09-09 | 2003-04-08 | Fujikura Ltd. | Dispersion shifted optical fiber |
| CN100343705C (zh) * | 1999-09-09 | 2007-10-17 | 株式会社藤仓 | 色散位移光纤 |
| WO2001018575A1 (fr) * | 1999-09-09 | 2001-03-15 | Fujikura Ltd. | Fibre optique a dispersion decalee |
| CN102955197A (zh) * | 2011-08-25 | 2013-03-06 | 住友电气工业株式会社 | 光纤 |
| EP2562571A3 (en) * | 2011-08-25 | 2015-05-27 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Optical fiber |
| CN106950644A (zh) * | 2017-05-03 | 2017-07-14 | 华中科技大学 | 一种弱导环形结构光纤 |
| CN106950644B (zh) * | 2017-05-03 | 2019-07-23 | 华中科技大学 | 一种弱导环形结构光纤 |
| WO2019218525A1 (zh) * | 2018-05-14 | 2019-11-21 | 烽火通信科技股份有限公司 | 一种超低损耗大有效面积单模光纤及其制造方法 |
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