JPH11158086A - クエンチオイルの粘度の制御方法 - Google Patents
クエンチオイルの粘度の制御方法Info
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- JPH11158086A JPH11158086A JP10216895A JP21689598A JPH11158086A JP H11158086 A JPH11158086 A JP H11158086A JP 10216895 A JP10216895 A JP 10216895A JP 21689598 A JP21689598 A JP 21689598A JP H11158086 A JPH11158086 A JP H11158086A
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- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G9/14—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils in pipes or coils with or without auxiliary means, e.g. digesters, soaking drums, expansion means
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- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G9/002—Cooling of cracked gases
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- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
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- C10G69/02—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one other conversion process plural serial stages only
- C10G69/06—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one other conversion process plural serial stages only including at least one step of thermal cracking in the absence of hydrogen
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- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 クエンチオイルの粘度の制御方法を提供する
こと。 【解決手段】 エチレンプラントの熱分解精留装置にお
けるクエンチオイルの粘度の制御方法において、蒸気流
を熱分解精留塔の底部に導入する工程、熱分解精留塔の
底部から液体を取り出す工程，液体の一部を冷却して、
クエンチオイルを形成する工程，クエンチオイルを熱分
解精留塔に再循環して蒸気流と接触させて蒸気流の一部
を凝縮させる工程，熱分解炉の流出物の一部を冷却し、
凝縮させるための有効量で、液体の一部と、熱分解炉か
らの流出物とを接触させる工程，蒸気と液体とを分離し
て蒸気流を形成する工程とを含む上記方法。
こと。 【解決手段】 エチレンプラントの熱分解精留装置にお
けるクエンチオイルの粘度の制御方法において、蒸気流
を熱分解精留塔の底部に導入する工程、熱分解精留塔の
底部から液体を取り出す工程，液体の一部を冷却して、
クエンチオイルを形成する工程，クエンチオイルを熱分
解精留塔に再循環して蒸気流と接触させて蒸気流の一部
を凝縮させる工程，熱分解炉の流出物の一部を冷却し、
凝縮させるための有効量で、液体の一部と、熱分解炉か
らの流出物とを接触させる工程，蒸気と液体とを分離し
て蒸気流を形成する工程とを含む上記方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はオレフィンプラント
における熱分解精留塔に関し、より詳しくは、熱回収を
強化するように形成された熱分解精留塔におけるクエン
チオイルの粘度を制御する方法に関する。
における熱分解精留塔に関し、より詳しくは、熱回収を
強化するように形成された熱分解精留塔におけるクエン
チオイルの粘度を制御する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】熱分解炉は例えばエチレンのようなオレ
フィンの製造に広く用いられている。熱分解炉における
炭化水素のクラッキング中に、例えば燃料油、ガスオイ
ル及びガソリンのような高沸点炭化水素のかなりの量
が、例えばエチレンのような低分子量オレフィンと同様
に製造される。炉からの流出物を、初期冷却後に、熱分
解精留ユニットに導入するこのユニットは、炉流出物か
ら重質最終生成物を取り出し、高温流出物流から熱を回
収する。
フィンの製造に広く用いられている。熱分解炉における
炭化水素のクラッキング中に、例えば燃料油、ガスオイ
ル及びガソリンのような高沸点炭化水素のかなりの量
が、例えばエチレンのような低分子量オレフィンと同様
に製造される。炉からの流出物を、初期冷却後に、熱分
解精留ユニットに導入するこのユニットは、炉流出物か
ら重質最終生成物を取り出し、高温流出物流から熱を回
収する。
【０００３】慣用的な熱分解精留ユニットを図１に例示
する。簡単に説明すると、熱分解精留ユニットは精留塔
１０と、燃料油ストリッパー１２と、クエンチ塔１４
と、クエンチドラム１６とを包含する。熱分解炉からの
部分的に冷却された流出物はライン１８を介して精留塔
１０の下端部に導入される。ボトム流(bottoms stream)
２０は燃料油ストリッパー１２に供給され、そこでライ
ン２２から導入されるスチームによってストリッピング
される。スチームと炭化水素蒸気とはライン２４を介し
て精留塔１０の底部に戻される。燃料油生成物２６は燃
料油ストリッパー１２の底部からライン２６を介して取
り出される。
する。簡単に説明すると、熱分解精留ユニットは精留塔
１０と、燃料油ストリッパー１２と、クエンチ塔１４
と、クエンチドラム１６とを包含する。熱分解炉からの
部分的に冷却された流出物はライン１８を介して精留塔
１０の下端部に導入される。ボトム流(bottoms stream)
２０は燃料油ストリッパー１２に供給され、そこでライ
ン２２から導入されるスチームによってストリッピング
される。スチームと炭化水素蒸気とはライン２４を介し
て精留塔１０の底部に戻される。燃料油生成物２６は燃
料油ストリッパー１２の底部からライン２６を介して取
り出される。
【０００４】クエンチオイルは精留塔１０からライン２
８を介して循環され、熱回収のために一連の冷却器３
０、３２を通過して、それぞれのライン３４、３６を介
して精留塔１０に戻される。ライン２８にはポンプとフ
ィルター（図示せず）が慣用的に用いられる。冷却器３
０、３２は熱交換器であり、例えば低圧スチーム、希釈
スチーム、プラントプロセス使用等のような種々な用途
のために熱を回収する。ガスオイル引き出し流（draw）
３８は、精留塔１０から取り出されて、燃料油ストリッ
パー１２に導入されてもよい。
８を介して循環され、熱回収のために一連の冷却器３
０、３２を通過して、それぞれのライン３４、３６を介
して精留塔１０に戻される。ライン２８にはポンプとフ
ィルター（図示せず）が慣用的に用いられる。冷却器３
０、３２は熱交換器であり、例えば低圧スチーム、希釈
スチーム、プラントプロセス使用等のような種々な用途
のために熱を回収する。ガスオイル引き出し流（draw）
３８は、精留塔１０から取り出されて、燃料油ストリッ
パー１２に導入されてもよい。
【０００５】精留塔１０からのオーバーヘッド蒸気４０
はクエンチ塔１４に導入される。蒸気はクエンチ塔１４
においてライン４２、４４を介して導入される水によっ
て急冷される（quenched）ので、約２５〜４０℃の温度
であるオーバーヘッド蒸気流４６が得られる。クエンチ
塔１４からの水と凝縮液はライン４８によってクエンチ
ドラム１６に供給される。クエンチドラム１６では水と
炭化水素とが分離されて、重質ガソリン流５０と還流(r
eflux stream）５２が得られ、還流５２は精留塔１０の
上部に戻される。水はクエンチドラム１６からライン５
４を介して循環され、熱交換器５６、５８において冷却
されて、既述したように、ライン４２、４４によってク
エンチ塔１４に戻される。
はクエンチ塔１４に導入される。蒸気はクエンチ塔１４
においてライン４２、４４を介して導入される水によっ
て急冷される（quenched）ので、約２５〜４０℃の温度
であるオーバーヘッド蒸気流４６が得られる。クエンチ
塔１４からの水と凝縮液はライン４８によってクエンチ
ドラム１６に供給される。クエンチドラム１６では水と
炭化水素とが分離されて、重質ガソリン流５０と還流(r
eflux stream）５２が得られ、還流５２は精留塔１０の
上部に戻される。水はクエンチドラム１６からライン５
４を介して循環され、熱交換器５６、５８において冷却
されて、既述したように、ライン４２、４４によってク
エンチ塔１４に戻される。
【０００６】この典型的な熱分解精留ユニットの操作で
は、ガスオイル引き出し流３８を取り出すことが望まし
い。これは精留塔１０によって必要な還流５２の量を減
じて、交換器３０、３２における熱回収量と熱回収レベ
ルとを高める。残念ながら、ガスオイル引き出し流３８
の量に対する有意な限界は、ライン２８中の循環クエン
チオイルの粘度がガスオイル引き出し流３８の量が増加
するにつれて上昇することである。これは交換器３０、
３２における汚損と圧力低下とを増強させる。
は、ガスオイル引き出し流３８を取り出すことが望まし
い。これは精留塔１０によって必要な還流５２の量を減
じて、交換器３０、３２における熱回収量と熱回収レベ
ルとを高める。残念ながら、ガスオイル引き出し流３８
の量に対する有意な限界は、ライン２８中の循環クエン
チオイルの粘度がガスオイル引き出し流３８の量が増加
するにつれて上昇することである。これは交換器３０、
３２における汚損と圧力低下とを増強させる。
【０００７】熱分解精留塔中の循環クエンチオイルの粘
度を低下させて、熱分解精留塔へのフィード（feed）か
らの熱回収の量とレベルを高めることができることが望
ましいと考えられる。
度を低下させて、熱分解精留塔へのフィード（feed）か
らの熱回収の量とレベルを高めることができることが望
ましいと考えられる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】循環クエンチオイルの
スリップ流を部分的に冷却された炉流出物と混合し、生
ずる蒸気と液体とを分離し、蒸気流を精留塔に供給し、
燃料油生成物として液体流を取り出すことが循環クエン
チオイルの粘度を減ずる効果を有することを、我々は発
見した。この配置において燃料油生成物として取り出さ
れる液体流の殆ど又は全ては重質タール質物質である。
熱分解精留塔からこの重質タール質留分を除去すること
によって、循環オイルの粘度はかなり改良され、循環オ
イルが熱回収交換器において高温において汚損（ファウ
リング）を生じる傾向も顕著に弱められる。これは、汚
損が少ないために高い効率で、高温における熱回収を生
じさせる。さらに、ガスオイル引き出し流３８を増加さ
せて、交換器３０、３２における循環オイルからのより
多くの熱回収を可能にする還流５２の必要量（requirme
nt）を減ずることができる。
スリップ流を部分的に冷却された炉流出物と混合し、生
ずる蒸気と液体とを分離し、蒸気流を精留塔に供給し、
燃料油生成物として液体流を取り出すことが循環クエン
チオイルの粘度を減ずる効果を有することを、我々は発
見した。この配置において燃料油生成物として取り出さ
れる液体流の殆ど又は全ては重質タール質物質である。
熱分解精留塔からこの重質タール質留分を除去すること
によって、循環オイルの粘度はかなり改良され、循環オ
イルが熱回収交換器において高温において汚損（ファウ
リング）を生じる傾向も顕著に弱められる。これは、汚
損が少ないために高い効率で、高温における熱回収を生
じさせる。さらに、ガスオイル引き出し流３８を増加さ
せて、交換器３０、３２における循環オイルからのより
多くの熱回収を可能にする還流５２の必要量（requirme
nt）を減ずることができる。
【０００９】
【課題を解決するための手段】簡単に説明すると、本発
明はエチレンプラントの熱分解精留ユニット（精留装
置）におけるクエンチオイルの粘度を減ずる方法を提供
する。この方法は下記工程： （ａ）蒸気流を熱分解精留塔の底部に導入する工程と、 （ｂ）熱分解精留塔の底部から液体を取り出す工程と、 （ｃ）工程（ｂ）からの液体の一部を冷却して、クエン
チオイルを形成する工程と； （ｄ）クエンチオイルを熱分解精留塔に再循環して、工
程（ａ）からの蒸気流と接触させて、蒸気流の一部を凝
縮させる工程と； （ｅ）熱分解炉の流出物の一部を冷却し、凝縮させるた
めの有効量で、工程（ｂ）からの液体の一部と、熱分解
炉からの部分的に冷却された流出物とを接触させる工程
と； （ｆ）工程（ｅ）からの冷却された熱分解炉流出物から
の蒸気と液体とを分離して、工程（ａ）のための蒸気流
を形成する工程とを包含する。
明はエチレンプラントの熱分解精留ユニット（精留装
置）におけるクエンチオイルの粘度を減ずる方法を提供
する。この方法は下記工程： （ａ）蒸気流を熱分解精留塔の底部に導入する工程と、 （ｂ）熱分解精留塔の底部から液体を取り出す工程と、 （ｃ）工程（ｂ）からの液体の一部を冷却して、クエン
チオイルを形成する工程と； （ｄ）クエンチオイルを熱分解精留塔に再循環して、工
程（ａ）からの蒸気流と接触させて、蒸気流の一部を凝
縮させる工程と； （ｅ）熱分解炉の流出物の一部を冷却し、凝縮させるた
めの有効量で、工程（ｂ）からの液体の一部と、熱分解
炉からの部分的に冷却された流出物とを接触させる工程
と； （ｆ）工程（ｅ）からの冷却された熱分解炉流出物から
の蒸気と液体とを分離して、工程（ａ）のための蒸気流
を形成する工程とを包含する。
【００１０】工程（ｂ）と（ｃ）における液体の粘度
は、工程（ｂ）から工程（ｅ）に供給される液体量を調
節することによって制御することができる。工程（ｂ）
から工程（ｅ）に供給される液体は工程（ｃ）からのク
エンチオイルの一部を包含することができ、クエンチオ
イルの粘度は工程（ｅ）に供給される液体の量と温度と
を調節することによって制御することができる。
は、工程（ｂ）から工程（ｅ）に供給される液体量を調
節することによって制御することができる。工程（ｂ）
から工程（ｅ）に供給される液体は工程（ｃ）からのク
エンチオイルの一部を包含することができ、クエンチオ
イルの粘度は工程（ｅ）に供給される液体の量と温度と
を調節することによって制御することができる。
【００１１】好ましい実施態様では、この方法は熱分解
精留塔オーバーヘッドをオーバーヘッド流から凝縮され
た重質ガソリンと共に還流させる工程をも包含する。こ
の方法はまた、好ましくは、熱分解精留塔からガスオイ
ル引き出し流を取り出す工程をも包含し、好ましくは、
工程（ｆ）からの液体をガスオイル引き出し流と共にス
トリッピングして、ストリッピング済み（stripped）蒸
気流を得て、このストリッピング済み蒸気流を熱分解精
留塔に導入する工程をも包含する。必要な場合には、工
程（ｂ）からの液体の一部を工程（ｆ）からの液体及び
ガスオイル引き出し流と共にストリッピングすることが
できる。
精留塔オーバーヘッドをオーバーヘッド流から凝縮され
た重質ガソリンと共に還流させる工程をも包含する。こ
の方法はまた、好ましくは、熱分解精留塔からガスオイ
ル引き出し流を取り出す工程をも包含し、好ましくは、
工程（ｆ）からの液体をガスオイル引き出し流と共にス
トリッピングして、ストリッピング済み（stripped）蒸
気流を得て、このストリッピング済み蒸気流を熱分解精
留塔に導入する工程をも包含する。必要な場合には、工
程（ｂ）からの液体の一部を工程（ｆ）からの液体及び
ガスオイル引き出し流と共にストリッピングすることが
できる。
【００１２】蒸気−液体分離工程（ｆ）は気液分離ドラ
ムにおいて又はより好ましくは熱分解精留塔内に配置さ
れた室においておこなうことができる。
ムにおいて又はより好ましくは熱分解精留塔内に配置さ
れた室においておこなうことができる。
【００１３】本発明の方法は好ましくは、次の追加工
程： （ｇ）熱分解精留塔からのオーバーヘッド蒸気をクエン
チ塔に供給する工程と； （ｈ）クエンチ水をクエンチ塔に導入して、工程（ｇ）
に供給される蒸気と接触させて、これを冷却する工程
と； （ｉ）工程（ｈ）におけるクエンチ水としての再循環の
ためにクエンチ塔の下端部から水を取り出して、冷却す
る工程とを包含する。
程： （ｇ）熱分解精留塔からのオーバーヘッド蒸気をクエン
チ塔に供給する工程と； （ｈ）クエンチ水をクエンチ塔に導入して、工程（ｇ）
に供給される蒸気と接触させて、これを冷却する工程
と； （ｉ）工程（ｈ）におけるクエンチ水としての再循環の
ためにクエンチ塔の下端部から水を取り出して、冷却す
る工程とを包含する。
【００１４】クエンチ塔と熱分解精留塔とを、必要な場
合には、単一カラムに物理的に統合することができる。
合には、単一カラムに物理的に統合することができる。
【００１５】同様な部分を表示するために同様な数字が
用いられる図２〜５に関しては、精留塔１１０と、燃料
油ストリッパー１１２と、クエンチ塔１１４と、クエン
チドラム１１６とを包含する、図２に示した熱分解精留
ユニットにおいて、本発明の方法がおこなわれる。熱分
解炉（図示せず）からの部分的に冷却された流出物はラ
イン１１８を介してクエンチフィッティング(quench fi
tting)１２０に導入され、そこで精留塔１１０からのク
エンチオイルを含むボトム流１２２と混合される。炉流
出物流１１８は典型的に、慣用的な輸送ライン交換器、
第２クエンチ交換器等において既に部分的に冷却されて
いるが、まだ３００℃を越える温度、例えば３００〜６
００℃、典型的には３４０〜４５０℃を有する蒸気流で
ある。
用いられる図２〜５に関しては、精留塔１１０と、燃料
油ストリッパー１１２と、クエンチ塔１１４と、クエン
チドラム１１６とを包含する、図２に示した熱分解精留
ユニットにおいて、本発明の方法がおこなわれる。熱分
解炉（図示せず）からの部分的に冷却された流出物はラ
イン１１８を介してクエンチフィッティング(quench fi
tting)１２０に導入され、そこで精留塔１１０からのク
エンチオイルを含むボトム流１２２と混合される。炉流
出物流１１８は典型的に、慣用的な輸送ライン交換器、
第２クエンチ交換器等において既に部分的に冷却されて
いるが、まだ３００℃を越える温度、例えば３００〜６
００℃、典型的には３４０〜４５０℃を有する蒸気流で
ある。
【００１６】クエンチオイル再循環流１２２の、ライン
１１８内の炉流出物流に対する重量比は、流れの相対的
温度及びエンタルピーと、炉流出物流１１８から如何に
多くの液体を取り出すのが望ましいかとに依存して、
０．０５〜２ｋｇ／ｋｇであることができ、好ましくは
約０．１〜約０．５ｋｇ／ｋｇであることができる。ク
エンチフィッティング１２０からの気液混合物(vapour-
liquid mixture）は精留塔１１０内の分離エントリー室
(separate entry chamber)１２６に供給される。室１２
６において、蒸気は精留塔１１０に達するようにされ、
液体はライン１２８を介して取り出され、燃料油ストリ
ッパー１１２に供給される。ポンプとフィルター（図示
せず）がライン１２２、１２８及び１３６に典型的に用
いられる。
１１８内の炉流出物流に対する重量比は、流れの相対的
温度及びエンタルピーと、炉流出物流１１８から如何に
多くの液体を取り出すのが望ましいかとに依存して、
０．０５〜２ｋｇ／ｋｇであることができ、好ましくは
約０．１〜約０．５ｋｇ／ｋｇであることができる。ク
エンチフィッティング１２０からの気液混合物(vapour-
liquid mixture）は精留塔１１０内の分離エントリー室
(separate entry chamber)１２６に供給される。室１２
６において、蒸気は精留塔１１０に達するようにされ、
液体はライン１２８を介して取り出され、燃料油ストリ
ッパー１１２に供給される。ポンプとフィルター（図示
せず）がライン１２２、１２８及び１３６に典型的に用
いられる。
【００１７】スチームがライン１３０を介してストリッ
パー１１２に導入され、燃料油生成物を含むボトム流１
３２から揮発性成分を除去する。燃料油ストリッパー１
１２からの蒸気はライン１３４を介して精留塔１１０に
戻される。
パー１１２に導入され、燃料油生成物を含むボトム流１
３２から揮発性成分を除去する。燃料油ストリッパー１
１２からの蒸気はライン１３４を介して精留塔１１０に
戻される。
【００１８】クエンチオイル流１３６は精留塔１１０の
底部に隣接するところから取り出され、冷却器又は熱交
換器１３８、１４０を通って循環され、それぞれのライ
ン１４２、１４４を介して精留塔１１０に戻される。ラ
イン１４２、１４４から循環するクエンチオイルは、室
１２６からの蒸気と、それが精留塔１１０を通って上昇
するときに接触して、その低揮発性の高分子量成分を凝
縮させる。冷却されたクエンチオイルの一部はライン１
４２からライン１２２中に導入されて、ライン１２２内
のオイルの温度を下げることができる。還流がライン１
４６を介して精留塔１１０に供給される。ガスオイル引
き出し流１４８が精留塔１１０の上端部に隣接するとこ
ろから取り出されて、ライン１４８を介して燃料油スト
リッパー１１２に導入される。ライン１３６からのクエ
ンチオイルの一部はストリッパー１１２におけるストリ
ッピングのためにライン１４８中に導入されることもで
きる。
底部に隣接するところから取り出され、冷却器又は熱交
換器１３８、１４０を通って循環され、それぞれのライ
ン１４２、１４４を介して精留塔１１０に戻される。ラ
イン１４２、１４４から循環するクエンチオイルは、室
１２６からの蒸気と、それが精留塔１１０を通って上昇
するときに接触して、その低揮発性の高分子量成分を凝
縮させる。冷却されたクエンチオイルの一部はライン１
４２からライン１２２中に導入されて、ライン１２２内
のオイルの温度を下げることができる。還流がライン１
４６を介して精留塔１１０に供給される。ガスオイル引
き出し流１４８が精留塔１１０の上端部に隣接するとこ
ろから取り出されて、ライン１４８を介して燃料油スト
リッパー１１２に導入される。ライン１３６からのクエ
ンチオイルの一部はストリッパー１１２におけるストリ
ッピングのためにライン１４８中に導入されることもで
きる。
【００１９】精留塔１１０からのオーバーヘッド蒸気は
ライン５０を介してクエンチ塔１１４の下端部に導入さ
れる。水はライン１５２、１５４からクエンチ塔１１４
に導入されて、重質ガソリン留分を含む炭水化物を取り
出して、軽質炭化水素オーバーヘッド生成物を生じ、こ
れはさらなる加工のためにライン１５６から回収され
る。水と炭化水素凝縮物とはクエンチ塔１１４の底部か
らクエンチドラム１１６にライン１５８を介して供給さ
れる。クエンチドラム１１６はクエンチ塔１１４からボ
トム流１５８を重質ガソリン留分に分離して、この留分
をライン１６０を介して回収して、還流として既述した
ようにライン１４６を介して精留塔１１０に及び重質ガ
ソリン生成物ライン１６２に供給する。クエンチドラム
１１６中で分離された水の一部はライン１６４を介して
再循環され、熱交換器１６６、１６８において冷却さ
れ、既述したようにライン１５２、１５４を介してクエ
ンチ塔１１４に戻される。クエンチドラム１１６からの
正味のプロセス凝縮物はライン１７０を介して回収され
る。
ライン５０を介してクエンチ塔１１４の下端部に導入さ
れる。水はライン１５２、１５４からクエンチ塔１１４
に導入されて、重質ガソリン留分を含む炭水化物を取り
出して、軽質炭化水素オーバーヘッド生成物を生じ、こ
れはさらなる加工のためにライン１５６から回収され
る。水と炭化水素凝縮物とはクエンチ塔１１４の底部か
らクエンチドラム１１６にライン１５８を介して供給さ
れる。クエンチドラム１１６はクエンチ塔１１４からボ
トム流１５８を重質ガソリン留分に分離して、この留分
をライン１６０を介して回収して、還流として既述した
ようにライン１４６を介して精留塔１１０に及び重質ガ
ソリン生成物ライン１６２に供給する。クエンチドラム
１１６中で分離された水の一部はライン１６４を介して
再循環され、熱交換器１６６、１６８において冷却さ
れ、既述したようにライン１５２、１５４を介してクエ
ンチ塔１１４に戻される。クエンチドラム１１６からの
正味のプロセス凝縮物はライン１７０を介して回収され
る。
【００２０】図３では、図２からのクエンチフィッティ
ング１２０と室１２６とは、気／液接触−分離ドラム(v
apor/liquid contactor-separator drum）１２０ａと交
換され、気／液接触−分離ドラム１２０ａは再循環され
るクエンチオイル流１２２ａ及びライン１１８を介して
の炉流出物を受容する。蒸気はライン１２４ａを介して
精留塔１１０の底部に直接供給される。タール質液体凝
縮物は気／液接触−分離ドラム１２０ａからライン１２
８ａを介して燃料油ストリッパー１１２に供給される。
この実施態様では、気／液接触−分離ドラム１２０ａが
気液分離をおこなうので、精留塔１１０の変更は不必要
である。この実施態様は既存ユニットの改良の典型的な
ものである。必要な場合には、ライン１２２ａからのク
エンチオイルの一部を、ライン１２８ａに導入すること
によって、燃料油ストリッパー１１２に導入することも
できる。
ング１２０と室１２６とは、気／液接触−分離ドラム(v
apor/liquid contactor-separator drum）１２０ａと交
換され、気／液接触−分離ドラム１２０ａは再循環され
るクエンチオイル流１２２ａ及びライン１１８を介して
の炉流出物を受容する。蒸気はライン１２４ａを介して
精留塔１１０の底部に直接供給される。タール質液体凝
縮物は気／液接触−分離ドラム１２０ａからライン１２
８ａを介して燃料油ストリッパー１１２に供給される。
この実施態様では、気／液接触−分離ドラム１２０ａが
気液分離をおこなうので、精留塔１１０の変更は不必要
である。この実施態様は既存ユニットの改良の典型的な
ものである。必要な場合には、ライン１２２ａからのク
エンチオイルの一部を、ライン１２８ａに導入すること
によって、燃料油ストリッパー１１２に導入することも
できる。
【００２１】図４では、ガスオイル引き出し流１４８ａ
は、図２と３におけるような燃料油ストリッパー１１２
にではなく、ガスオイルストリッパー１１２ａに導入さ
れる。スチームがガスオイルストリッパー１１２ａにラ
イン１３０ａを介して供給される。ガスオイルストリッ
パー１１２ａからのストリッピング済み蒸気とスチーム
はライン１３４ａを介して精留塔１１０に戻される。ス
トリッピング済みガスオイル流１３２ａはガスオイルス
トリッパー１１２ａのボトムから回収される。
は、図２と３におけるような燃料油ストリッパー１１２
にではなく、ガスオイルストリッパー１１２ａに導入さ
れる。スチームがガスオイルストリッパー１１２ａにラ
イン１３０ａを介して供給される。ガスオイルストリッ
パー１１２ａからのストリッピング済み蒸気とスチーム
はライン１３４ａを介して精留塔１１０に戻される。ス
トリッピング済みガスオイル流１３２ａはガスオイルス
トリッパー１１２ａのボトムから回収される。
【００２２】図５では、熱分解精留ユニットは図２から
のクエンチフィッティング１２０／内部室１２６配置
と、図４からのガスオイルストリッパー１１２ａとを包
含する。本発明を下記実施例によって説明する。
のクエンチフィッティング１２０／内部室１２６配置
と、図４からのガスオイルストリッパー１１２ａとを包
含する。本発明を下記実施例によって説明する。
【００２３】
【発明の実施の形態】実施例１−基本ケース／ガスオイ
ル引き出し流 ３３６，７００ｋｇ／時（１３，６７０ｋｍｏｌ／時）
の表１記載の組成を有する部分的に冷却された熱分解流
出物を３４３℃及び０．４ｋｇ／ｃｍ2 ゲージにおいて
受容する既存の商業的な熱分解精留塔をシミュレートす
ることによって、基本ケース（図１参照）を確立した。
ル引き出し流 ３３６，７００ｋｇ／時（１３，６７０ｋｍｏｌ／時）
の表１記載の組成を有する部分的に冷却された熱分解流
出物を３４３℃及び０．４ｋｇ／ｃｍ2 ゲージにおいて
受容する既存の商業的な熱分解精留塔をシミュレートす
ることによって、基本ケース（図１参照）を確立した。
【００２４】
【表１】
【００２５】基本ケースを（実施例１Ａ）では精留塔１
０の第２段階からの８９４ｋｇ／時のガスオイル引き出
し流３８を用いて、（実施例１Ｂ）では用いずに、精留
塔ボトム流(bottoms）の温度を１９０℃に維持してシミ
ュレートした。引き出し流を用いない場合は、精留塔ボ
トム流２０は１．６８ｃｐの粘度を有し、重質ガソリン
生成物５４は２４２℃の終点（endpoint）を有し、精留
塔１０への還流５２は１８３，０６０ｋｇ／時（１５０
０ｋｍｏｌ／時）であり、クエンチドラム１６は８５．
２℃の温度を有し、熱交換器３０、３２における熱回収
は２４．０ＭＭｋｃａｌ／時である。結果は以下の表２
に要約する。ガスオイル引き出し流３８を用いる場合
は、精留塔ボトム流２０は２．０２ｃｐの粘度を有し、
重質ガソリン生成物５４は２４３．５℃の終点を有し、
還流５２は１２３，３２０ｋｇ／時（１０００ｋｍｏｌ
／時）であり、クエンチドラム１６の温度は８４．４℃
であり、熱回収は２９．３ＭＭｋｃａｌ／時である。ガ
スオイル引き出し流は熱回収を高めたが、不利なことに
は、ボトム流の粘度をも高めた。
０の第２段階からの８９４ｋｇ／時のガスオイル引き出
し流３８を用いて、（実施例１Ｂ）では用いずに、精留
塔ボトム流(bottoms）の温度を１９０℃に維持してシミ
ュレートした。引き出し流を用いない場合は、精留塔ボ
トム流２０は１．６８ｃｐの粘度を有し、重質ガソリン
生成物５４は２４２℃の終点（endpoint）を有し、精留
塔１０への還流５２は１８３，０６０ｋｇ／時（１５０
０ｋｍｏｌ／時）であり、クエンチドラム１６は８５．
２℃の温度を有し、熱交換器３０、３２における熱回収
は２４．０ＭＭｋｃａｌ／時である。結果は以下の表２
に要約する。ガスオイル引き出し流３８を用いる場合
は、精留塔ボトム流２０は２．０２ｃｐの粘度を有し、
重質ガソリン生成物５４は２４３．５℃の終点を有し、
還流５２は１２３，３２０ｋｇ／時（１０００ｋｍｏｌ
／時）であり、クエンチドラム１６の温度は８４．４℃
であり、熱回収は２９．３ＭＭｋｃａｌ／時である。ガ
スオイル引き出し流は熱回収を高めたが、不利なことに
は、ボトム流の粘度をも高めた。
【００２６】実施例２ 図２に示すプロセスに対して実施例１のシミュレーショ
ンを繰り返した。引き出し流１４８を精留塔１１０の頂
部近くから取り出して、燃料油ストリッパー１１２の頂
部段に送る。クエンチオイルの一部１２２をクエンチフ
ィッティング１２０に注入して、炉流出物１１８と混合
し、混合物１２４は蒸気と液体とに分離される。蒸気は
精留塔１１０に送られ、液体１２８は燃料油ストリッパ
ー１１２の頂部トレーに送られる。精留塔１０のボトム
流１３６の温度は１８０〜２００℃の範囲であり、ガス
オイル引き出し流１４８は２０００〜３０００ｋｇ／時
の範囲であり、燃料油ストリッパー１１２へのストリッ
ピングスチーム１３０は５００〜２０２５ｋｇ／時の範
囲であった。操作条件と結果は表２に示す。
ンを繰り返した。引き出し流１４８を精留塔１１０の頂
部近くから取り出して、燃料油ストリッパー１１２の頂
部段に送る。クエンチオイルの一部１２２をクエンチフ
ィッティング１２０に注入して、炉流出物１１８と混合
し、混合物１２４は蒸気と液体とに分離される。蒸気は
精留塔１１０に送られ、液体１２８は燃料油ストリッパ
ー１１２の頂部トレーに送られる。精留塔１０のボトム
流１３６の温度は１８０〜２００℃の範囲であり、ガス
オイル引き出し流１４８は２０００〜３０００ｋｇ／時
の範囲であり、燃料油ストリッパー１１２へのストリッ
ピングスチーム１３０は５００〜２０２５ｋｇ／時の範
囲であった。操作条件と結果は表２に示す。
【００２７】実施例２Ａでは、ガスオイル引き出し流１
４８は２０００ｋｇ／時で精留塔１１０の第２段から燃
料油ストリッパー１１２の頂部段に流れる。燃料油スト
リッパー１１２へのライン１３０内のスチーム流速度は
２０２５ｋｇ／時である。精留塔１１０ボトム流温度は
１８０℃であり、実施例１におけるよりも１０℃低い。
１８０℃における燃料油の３３，０００ｋｇ／時のスリ
ップ流(slip stream）１２２を精留塔１１０へのフィー
ドと混合して、混合流１２４の温度を約３２２℃に下げ
る。残留液体（凝縮タール）を室１２６において蒸気か
ら分離して、ライン１２８を介して燃料油ストリッパー
１１２の第１段に送る。ライン１２２における燃料油注
入の流速度を調節して、最も重質の成分（Ｃ12+ ）の大
部分が凝縮されるまでにした。結果として、精留塔ボト
ム流（ライン１２２と１３６）の粘度は１．３８ｃｐに
低下した。還流（ライン１４６）も実施例１Ａにおける
よりも実質的に低く、熱回収は実質的に増加する。
４８は２０００ｋｇ／時で精留塔１１０の第２段から燃
料油ストリッパー１１２の頂部段に流れる。燃料油スト
リッパー１１２へのライン１３０内のスチーム流速度は
２０２５ｋｇ／時である。精留塔１１０ボトム流温度は
１８０℃であり、実施例１におけるよりも１０℃低い。
１８０℃における燃料油の３３，０００ｋｇ／時のスリ
ップ流(slip stream）１２２を精留塔１１０へのフィー
ドと混合して、混合流１２４の温度を約３２２℃に下げ
る。残留液体（凝縮タール）を室１２６において蒸気か
ら分離して、ライン１２８を介して燃料油ストリッパー
１１２の第１段に送る。ライン１２２における燃料油注
入の流速度を調節して、最も重質の成分（Ｃ12+ ）の大
部分が凝縮されるまでにした。結果として、精留塔ボト
ム流（ライン１２２と１３６）の粘度は１．３８ｃｐに
低下した。還流（ライン１４６）も実施例１Ａにおける
よりも実質的に低く、熱回収は実質的に増加する。
【００２８】実施例２Ｂでは、ストリッピングスチーム
（ライン１３０）の流速度を１０００ｋｇ／時に減じ
た。これは重質ガソリン終点の低下を生じることにな
り、燃料油が実施例２Ａでは過剰ストリッピングされた
ことを示唆し、ガソリン終点規格を満たすためにより高
度の還流を必要とした。
（ライン１３０）の流速度を１０００ｋｇ／時に減じ
た。これは重質ガソリン終点の低下を生じることにな
り、燃料油が実施例２Ａでは過剰ストリッピングされた
ことを示唆し、ガソリン終点規格を満たすためにより高
度の還流を必要とした。
【００２９】実施例２Ｃでは、実施例２Ｂをシミュレー
トして、精留塔１１０のボトム温度を１９０℃に設定し
た。これは重質成分の濃度を上昇させ、粘度を１．７ｃ
ｐに高め、ガソリン終点を２４２．８℃に下げた。ライ
ン１２２中の温度が高くなると、ライン１２８中のター
ル凝縮物は少なくなり、ライン１３６中の燃料油粘度は
上昇する。
トして、精留塔１１０のボトム温度を１９０℃に設定し
た。これは重質成分の濃度を上昇させ、粘度を１．７ｃ
ｐに高め、ガソリン終点を２４２．８℃に下げた。ライ
ン１２２中の温度が高くなると、ライン１２８中のター
ル凝縮物は少なくなり、ライン１３６中の燃料油粘度は
上昇する。
【００３０】実施例２Ｄでは、実施例２Ｃのシミュレー
ションを変更して、クエンチフィッティング１２０への
燃料油の流速度を３６，０００ｋｇ／時に増加させて、
燃料油ストリッパー１１２へのスチーム１３０を５００
ｋｇ／時に減じた。より多くのタールが凝縮されて、ラ
イン１２８を介して除去されるので、精留塔ボトムの粘
度は１．４３ｃｐに低下し、低粘度に維持するためのス
トリッピングスチーム１３０は不要になる。還流１４６
の流速度は１４７，０２０ｋｇ／時であり、熱回収は２
７．２ＭＭｋｃａｌ／時である。
ションを変更して、クエンチフィッティング１２０への
燃料油の流速度を３６，０００ｋｇ／時に増加させて、
燃料油ストリッパー１１２へのスチーム１３０を５００
ｋｇ／時に減じた。より多くのタールが凝縮されて、ラ
イン１２８を介して除去されるので、精留塔ボトムの粘
度は１．４３ｃｐに低下し、低粘度に維持するためのス
トリッピングスチーム１３０は不要になる。還流１４６
の流速度は１４７，０２０ｋｇ／時であり、熱回収は２
７．２ＭＭｋｃａｌ／時である。
【００３１】実施例２Ｅでは、精留塔１１０ボトム温度
を２００℃に上昇させることによって、実施例２Ｄのシ
ミュレーションを変更した。燃料油粘度は１．６ｃｐに
増加して、ガソリン終点は２５３℃に上昇する。実施例
２Ｆでは、ガスオイル引き出し流を３０００ｋｇ／時に
増加させることによって、実施例２Ｅのシミュレーショ
ンを変更した。ガソリン終点は低下し、このことは、ガ
スオイル引き出し流を増加させると還流必要量が減少す
ることを示唆する。燃料油粘度も対応して上昇する。
を２００℃に上昇させることによって、実施例２Ｄのシ
ミュレーションを変更した。燃料油粘度は１．６ｃｐに
増加して、ガソリン終点は２５３℃に上昇する。実施例
２Ｆでは、ガスオイル引き出し流を３０００ｋｇ／時に
増加させることによって、実施例２Ｅのシミュレーショ
ンを変更した。ガソリン終点は低下し、このことは、ガ
スオイル引き出し流を増加させると還流必要量が減少す
ることを示唆する。燃料油粘度も対応して上昇する。
【００３２】実施例２Ｇでは、実施例１Ａのガソリン終
点に一致するように還流を増加させることによって、実
施例２Ｆのシミュレーションを変更した。これは１５
１，８６０ｋｇ／時の還流流速度と１．４８ｃｐの粘度
とを生じ、両方が基本ケースにおけるよりも低かった。
点に一致するように還流を増加させることによって、実
施例２Ｆのシミュレーションを変更した。これは１５
１，８６０ｋｇ／時の還流流速度と１．４８ｃｐの粘度
とを生じ、両方が基本ケースにおけるよりも低かった。
【００３３】実施例２Ｈでは、ガスオイル引き出し流を
２５００ｋｇ／時に減ずることによって、実施例２Ｇの
シミュレーションを変更した。これは結果としてガソリ
ン終点と燃料油粘度との両方を減少させ、このことは実
施例２Ｇにおけるガスオイル引き出し流が大き過ぎたこ
とと、精留塔１１０から中間沸点範囲(mid-boiling ran
ge）物質を多く取り出し過ぎたと考えられることを示唆
した。熱回収は実施例１Ａの基本ケースよりもまだ１
４．７％大きい。
２５００ｋｇ／時に減ずることによって、実施例２Ｇの
シミュレーションを変更した。これは結果としてガソリ
ン終点と燃料油粘度との両方を減少させ、このことは実
施例２Ｇにおけるガスオイル引き出し流が大き過ぎたこ
とと、精留塔１１０から中間沸点範囲(mid-boiling ran
ge）物質を多く取り出し過ぎたと考えられることを示唆
した。熱回収は実施例１Ａの基本ケースよりもまだ１
４．７％大きい。
【００３４】実施例２Ｉでは、ガスオイル引き出し流を
１７８８ｋｇ／時に減じ、クエンチフィッティング１２
０への燃料油流速度を３７，０００ｋｇ／時に減ずるこ
とによって、実施例２Ｈのシミュレーションを変更し
た。これはガソリン終点と燃料油粘度とを高めたが、熱
回収をも高めた。
１７８８ｋｇ／時に減じ、クエンチフィッティング１２
０への燃料油流速度を３７，０００ｋｇ／時に減ずるこ
とによって、実施例２Ｈのシミュレーションを変更し
た。これはガソリン終点と燃料油粘度とを高めたが、熱
回収をも高めた。
【００３５】実施例２Ｊでは、ガスオイル引き出し流を
燃料油ストリッパー１１２の底部段に導入することによ
って、実施例２Ｈのシミュレーションを変更した。この
結果、ガソリン終点は２３７℃に低下するが、粘度は
１．６ｃｐに上昇する。
燃料油ストリッパー１１２の底部段に導入することによ
って、実施例２Ｈのシミュレーションを変更した。この
結果、ガソリン終点は２３７℃に低下するが、粘度は
１．６ｃｐに上昇する。
【００３６】実施例３ 図５に示すように、ガスオイル引き出し流１４８ａを追
加ストリッパー１１２ａに送ることによって、実施例２
Ｈのシミュレーションを変更した。オーバーヘッド蒸気
１３４ａを引き出し段(draw stage)（第２段）に戻し、
ガスオイル生成物流１３２ａを得る。ストリッパー１１
２ａを２５０ｋｇ／時のスチームによって再沸騰させ
る。１４８，３２０ｋｇ／時の還流１４６によって、ガ
ソリン終点は２３７℃であり、燃料油粘度は１．８８ｃ
ｐである。結果は表３に示す。これは、より軽質のガス
オイル生成物を得るために、本発明の原理が如何に適切
に適用されうるかを示す。
加ストリッパー１１２ａに送ることによって、実施例２
Ｈのシミュレーションを変更した。オーバーヘッド蒸気
１３４ａを引き出し段(draw stage)（第２段）に戻し、
ガスオイル生成物流１３２ａを得る。ストリッパー１１
２ａを２５０ｋｇ／時のスチームによって再沸騰させ
る。１４８，３２０ｋｇ／時の還流１４６によって、ガ
ソリン終点は２３７℃であり、燃料油粘度は１．８８ｃ
ｐである。結果は表３に示す。これは、より軽質のガス
オイル生成物を得るために、本発明の原理が如何に適切
に適用されうるかを示す。
【００３７】
【表２】
【００３８】実施例４ ３３６，０００ｋｇ／時のライン１１８内の炉流出物
と、ライン１２２内の６１，０００ｋｇ／時の再循環流
と、ライン１２８内の５８００ｋｇ／時のタール回収と
に基づいて、図５のプロセスをシミュレートした。燃料
油ストリッパー１１２をライン１３０からの５００ｋｇ
／時のスチームによって操作して、５６５０ｋｇ／時の
燃料油を生成した。ガスオイル引き出し流１４８ａは２
４５０ｋｇ／時であり、ストリッパー１１２ａをライン
１３０ａからの２００ｋｇ／時のスチームによって操作
して、ライン１３０ａを介して２３６０ｋｇ／時を生成
した。還流１４６は１４６，０００ｋｇ／時であった。
熱交換器１３８、１４０における熱回収は２７．３ＭＭ
ｋｃａｌ／時であり、ライン１２２、１３６内のクエン
チオイルは２００℃であり、１．６ｃｐの粘度を有し
た。
と、ライン１２２内の６１，０００ｋｇ／時の再循環流
と、ライン１２８内の５８００ｋｇ／時のタール回収と
に基づいて、図５のプロセスをシミュレートした。燃料
油ストリッパー１１２をライン１３０からの５００ｋｇ
／時のスチームによって操作して、５６５０ｋｇ／時の
燃料油を生成した。ガスオイル引き出し流１４８ａは２
４５０ｋｇ／時であり、ストリッパー１１２ａをライン
１３０ａからの２００ｋｇ／時のスチームによって操作
して、ライン１３０ａを介して２３６０ｋｇ／時を生成
した。還流１４６は１４６，０００ｋｇ／時であった。
熱交換器１３８、１４０における熱回収は２７．３ＭＭ
ｋｃａｌ／時であり、ライン１２２、１３６内のクエン
チオイルは２００℃であり、１．６ｃｐの粘度を有し
た。
【００３９】本発明を本発明の限定ではなく、本発明の
例示として役立つように上述した。上記説明を考慮する
ならば、種々な変更が当業者に自明であろう。本発明の
範囲及び要旨内のこのような変更の全てが添付請求の範
囲によって包括されるように意図される。
例示として役立つように上述した。上記説明を考慮する
ならば、種々な変更が当業者に自明であろう。本発明の
範囲及び要旨内のこのような変更の全てが添付請求の範
囲によって包括されるように意図される。
【００４０】
【表３】
【図１】先行技術の熱分解精留塔の簡単化した概略プロ
セスフローダイヤグラムである。
セスフローダイヤグラムである。
【図２】気液分離が精留塔内に配置した室内でおこなわ
れる、本発明の１実施態様のクエンチオイル粘度制御の
原理を用いる熱分解精留塔を説明する、簡単化した概略
プロセスフローダイヤグラムである。
れる、本発明の１実施態様のクエンチオイル粘度制御の
原理を用いる熱分解精留塔を説明する、簡単化した概略
プロセスフローダイヤグラムである。
【図３】蒸気を精留カラムに導入する前に気液分離がド
ラム内でおこなわれる、本発明の他の実施態様によるク
エンチオイル粘度制御の原理を用いる他の形式の熱分解
精留塔の簡単化した概略プロセスフローダイヤグラムで
ある。
ラム内でおこなわれる、本発明の他の実施態様によるク
エンチオイル粘度制御の原理を用いる他の形式の熱分解
精留塔の簡単化した概略プロセスフローダイヤグラムで
ある。
【図４】ガスオイル引き出し流が燃料油ストリッパーか
ら分離したストリッパー内でストリッピングされたスチ
ームである、本発明の他の実施態様によるクエンチオイ
ル粘度制御の原理を用いる熱分解精留塔の簡単化した概
略プロセスフローダイヤグラムである。
ら分離したストリッパー内でストリッピングされたスチ
ームである、本発明の他の実施態様によるクエンチオイ
ル粘度制御の原理を用いる熱分解精留塔の簡単化した概
略プロセスフローダイヤグラムである。
【図５】気液分離が精留塔内に配置した室内でおこなわ
れ、ガスオイル引き出し流が燃料油ストリッパーから分
離したストリッパー内でストリッピングされたスチーム
である、本発明の他の実施態様によるクエンチオイル粘
度制御の本発明の原理を用いる熱分解精留塔の簡単化し
た概略プロセスフローダイヤグラムである。
れ、ガスオイル引き出し流が燃料油ストリッパーから分
離したストリッパー内でストリッピングされたスチーム
である、本発明の他の実施態様によるクエンチオイル粘
度制御の本発明の原理を用いる熱分解精留塔の簡単化し
た概略プロセスフローダイヤグラムである。
１０ 精留塔 １２ 燃料油ストリッパー １４ クエンチ塔 １６ クエンチドラム ２０ ボトム流 ２６ 燃料油生成物 ３０ 冷却器 ３２ 冷却器 ３８ ガスオイル引き出し流 ５２ 還流 ５６ 熱交換器 ５８ 熱交換器 １１０ 精留塔 １１２ 燃料油ストリッパー １１４ クエンチ塔 １１６ クエンチドラム １１８ ライン １２０ クエンチフィッティング １２２ クエンチオイル再循環流 １２４ 混合流 １２６ 室 １２８ ライン １３０ ストリッピングスチーム １５８ ボトム流 １６６ 熱交換器 １６８ 熱交換器
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ビジェンダー クマール バーマ アメリカ合衆国 テキサス州シュガーラン ド，ロング リーチ ドライブ 2426
Claims (12)
- 【請求項１】 エチレンプラントの熱分解精留装置にお
けるクエンチオイルの粘度の制御方法において、 （ａ）蒸気流を熱分解精留塔の底部に導入する工程と； （ｂ）熱分解精留塔の底部から液体を取り出す工程と； （ｃ）工程（ｂ）からの液体の一部を冷却して、クエン
チオイルを形成する工程と； （ｄ）クエンチオイルを熱分解精留塔に再循環して、工
程（ａ）からの蒸気流と接触させて、蒸気流の一部を凝
縮させる工程と； （ｅ）熱分解炉の流出物の一部を冷却し、凝縮させるた
めの有効量で、工程（ｂ）からの液体の一部と、熱分解
炉からの流出物とを接触させる工程と； （ｆ）工程（ｅ）からの蒸気と液体とを分離して、工程
（ａ）のための蒸気流を形成する工程とを含む上記方
法。 - 【請求項２】 工程（ｂ）から工程（ｅ）に供給される
液体量を調節することによって、工程（ｂ）からの液体
の粘度が制御される、請求項１記載の方法。 - 【請求項３】 工程（ｅ）に供給される工程（ｂ）から
の液体が工程（ｃ）からのクエンチオイルの一部を含
み、工程（ｅ）に供給される液体の量と温度とを調節す
ることによって、クエンチオイルの粘度が制御される、
請求項１記載の方法。 - 【請求項４】 オーバーヘッド流から凝縮される重質ガ
ソリンと共に、熱分解精留塔オーバーヘッドを還流させ
る工程をさらに含む、請求項１記載の方法。 - 【請求項５】 熱分解精留塔からガスオイル引き出し流
（draw）を取り出す工程をさらに含む、請求項４記載の
方法。 - 【請求項６】 （１）工程（ｆ）からの液体の少なくと
も一部をガスオイル引き出し流の少なくとも一部と共に
ストリッピングして、ストリッピング済み蒸気流を得る
工程と；（２）ストリッピング済み蒸気流を熱分解精留
塔に導入する工程とをさらに含む、請求項５記載の方
法。 - 【請求項７】 （１）工程（ｆ）からの液体の少なくと
も一部をストリッピングして、ストリッピング済み蒸気
流を得る工程と；（２）ストリッピング済み蒸気流を熱
分解精留塔の底部に導入する工程とをさらに含む、請求
項１記載の方法。 - 【請求項８】 工程（ｂ）からの液体の一部を工程
（１）において、工程（ｆ）からの液体及びガスオイル
引き出し量と共にストリッピングする、請求項６記載の
方法。 - 【請求項９】 工程（ｂ）からの液体の一部を工程
（１）において、工程（ｆ）からの液体と共にストリッ
ピングする、請求項７記載の方法。 - 【請求項１０】 工程（ｆ）を熱分解精留塔内のその底
部に隣接した室においておこなう、請求項１記載の方
法。 - 【請求項１１】 下記工程： （ｇ）熱分解精留塔からのオーバーヘッド蒸気をクエン
チ塔に供給する工程と； （ｈ）クエンチ塔の底部からのクエンチ水をクエンチ塔
の頂部に循環させて、工程（ｇ）に供給される蒸気と接
触させて、これを冷却する工程と； （ｉ）工程（ｈ）におけるクエンチ水を冷却して、熱を
回収する工程とをさらに含む、請求項１記載の方法。 - 【請求項１２】 クエンチ塔と熱分解精留塔とを物理的
に組み合わせて、単一カラムにする、請求項１１記載の
方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US08/958,171 US5877380A (en) | 1997-10-27 | 1997-10-27 | Quench oil viscosity control in pyrolysis fractionator |
| US958171 | 1997-10-27 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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