JPH11153302A

JPH11153302A - 給水加熱器

Info

Publication number: JPH11153302A
Application number: JP32307997A
Authority: JP
Inventors: Tetsuya Santo; 藤哲也山
Original assignee: Toshiba Corp
Current assignee: Toshiba Corp
Priority date: 1997-11-25
Filing date: 1997-11-25
Publication date: 1999-06-08
Anticipated expiration: 2017-11-25
Also published as: JP3862837B2

Abstract

(57)【要約】【課題】給水加熱器内での不凝縮ガス濃度を均一に
し、外部に排出するドレン中の不凝縮ガス濃度を低減
し、配管の浸食や構造物の腐蝕を防止できる給水加熱器
を提供すること。【解決手段】本発明による給水加熱器は、本体胴８
と、本体胴８内部に設けられた多数の伝熱給水管１５か
らなる伝熱管群１８ａ〜１８ｊと、本体胴８内部に設け
られ本体胴８の長手方向に延びる排出ベント管１４と、
を備えている。本体胴８には、第１の加熱ガスが導入さ
れる第１の入口と、第２の加熱ガスを生じさせる液体が
導入される第２の入口とが設けられている。排出ベント
管１４には、本体胴８内部の各位置において発生するガ
ス凝縮量および本体胴８内部の各位置において残留また
は発生する不凝縮ガス量に基づいて定められた面積分布
でガス吸収孔が設けられている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、蒸気動力装置とし
て蒸気タービンを用いた発電プラント、とりわけ再熱サ
イクルが形成された原子力発電プラントに使用するのに
好適であって、配管の耐浸食性に優れた給水加熱器に関
する。

【０００２】

【従来の技術】一般に原子力発電プラントでは、蒸気タ
ービン抽気蒸気によって給水を加熱する給水加熱器を使
用している。さらに再熱式の原子力発電プラントでは、
蒸気タービン抽気蒸気のみでなく、湿分分離加熱器から
ドレン及びベント蒸気を加熱系統に導入して再熱サイク
ルを形成し、給水加熱効率を向上させている。

【０００３】図８は、再熱式原子力発電プラントにおけ
る従来の給水加熱器周りの系統図である。図８に示すよ
うに、給水加熱器５０は、主蒸気（タービン抽気蒸気）
と、湿分分離加熱器ベント蒸気と、湿分分離加熱器ドレ
ンとが導入され、排出ベント蒸気および排出ドレンが排
出されるようになっている。

【０００４】図９（ａ）〜（ｅ）は、再熱式原子力発電
プラントにおける従来の給水加熱器の概略図である。図
９（ａ）は側面断面図であり、図９（ｂ）〜（ｅ）は図
９（ａ）のＡ−Ａ線、Ｂ−Ｂ線、Ｃ−Ｃ線およびＤ−Ｄ
線による断面図である。

【０００５】図９（ａ）〜（ｅ）に示すように、給水加
熱器５０は水室５１と筒状の本体胴５８とを有してお
り、水室５１と本体胴５８とは管板５７によって水密に
区画されている。

【０００６】水室５１は仕切り板５２によって給水室５
４と排出室５６とに分離されている。給水室５４には給
水入口５３が設けられ、給水入口５３には加熱される水
が供給されるようにようになっており、一方、排出室５
６には給水出口５５が設けられ、給水出口５５からは加
熱された水が排出されるようになっている。

【０００７】本体胴５８の内部には、給水室５４と排出
室５６とを連通するとともに本体胴５８の長手方向に延
長されたＵ字型の伝熱給水管６５が多数設けられてい
る。また、本体胴５８の内部には、一端を管板５７に固
定された支柱６６が本体胴５８の長手方向に設けられて
いる。支柱６６には、支柱６６に対して垂直に複数の支
え板６７が固着されており、各支え板６７によって伝熱
給水管６５は仕切られて、複数の伝熱管群６８ａ、６８
ｂ、６８ｃ、６８ｄ、６８ｅ、６８ｆ、６８ｇ、６８
ｈ、６８ｉ、６８ｊが形成されている。

【０００８】本体胴５８の水室５１側（図９（ａ）右
側）の排水室５６側（図９（ａ）上側）の壁面には、湿
分分離加熱器からのベント蒸気を流入させるための湿分
分離加熱器ベント蒸気入口６０が設けられ、水室５１側
と逆側（図９（ａ）左側）の排出室５６側（図９（ａ）
上側）の壁面には、湿分分離加熱器からのドレンを導入
するための湿分分離加熱器ドレン入口６１が設けられて
いる。さらに湿分分離加熱器ベント蒸気入口６０と湿分
分離加熱器ドレン入口６１との略中央に、主蒸気入口５
９が設けられている。

【０００９】また、本体胴５８の水室５１側の側部壁面
にはドレン出口６３が設けられており、ドレン出口６３
の近傍、具体的には伝熱管群６８ａ〜６８ｄの給水室５
４側の伝熱給水管にドレン冷却部６２が設けられてい
る。このため、熱交換後のドレンを更に冷却して排出す
ることができるようになっている。

【００１０】さらに、本体胴５８の中心には、給水加熱
器５０内で発生した不凝縮ガスを排出するために長手方
向に延長された排出ベント管６４が設けられている。こ
の排出ベント管６４には不凝縮ガスを吸い込むためのガ
ス吸収孔６４ａが複数個設けられている。排出ベント管
６４の先端は本体胴５８を突き抜けてベント出口６４ｂ
を形成している。

【００１１】図１０は図９に示す給水加熱器５０におけ
る排出ベント管６４のガス吸収孔６４ａの面積分布図で
ある。給水加熱器５０では、伝熱給水管６５の給水側端
部と排水側端部との間で温度勾配が生じ、給水加熱器内
温度との間に温度差が生じるため、ガス凝縮量は給水加
熱器の長手方向で一定ではなく、長手方向に分布が存在
する。ここでガス凝縮量とは、主蒸気のガス凝縮量と、
湿分分離加熱器からのドレンが給水加熱器５０内に導入
されてドレンフラッシュした蒸気のガス凝縮量と、湿分
分離加熱器から導入されるベント蒸気のガス凝縮量の３
つのガス凝縮量の和である。例えば、ドレン冷却部６２
が設けられている伝熱管群６８ａ〜６８ｄの部分ではガ
ス凝縮量は少ない。図１０に示すように、従来の給水加
熱器５０のガス吸収孔６４ａの面積分布は、このガス凝
縮量の分布に対応しており、すなわち排出ベント管６４
にはガス凝縮量に見合った面積でガス吸収孔６４ａが設
けられている。例えば、伝熱管群６８ａ〜６８ｄの部分
でのガス吸収孔６４ａの数およびまたは径（面積）は、
他の部分と比べて小となっている。

【００１２】前記した従来の給水加熱器５０は、以下の
ように作用する。低温水が給水入口５３から給水室５４
を経て伝熱給水管６５に流入すると、伝熱給水管６５を
通過する間に主蒸気、湿分分離加熱器からのベント蒸気
および湿分分離加熱器からのドレンと伝熱給水管６５を
介して熱交換を行い、低温水は加熱され、排出室５６を
経て給水出口５５から外部へ流出する。

【００１３】ここにおいて、主蒸気は主蒸気入口５９か
ら本体胴５８内に導入され、湿分分離加熱器ベント蒸気
は湿分分離加熱器ベント蒸気入口６０から本体胴５８内
に導入され、湿分分離加熱器からのドレンは湿分分離加
熱器ドレン入口６１から本体胴５８内に導入される。湿
分分離加熱器から導入されるドレンとベント蒸気の割合
は、ドレン約９５％、ベント蒸気約５％である。湿分分
離加熱器からのドレンは、本体胴５８内に導入される時
ドレンフラッシュして蒸気となる。各蒸気は、加熱ガス
として、伝熱管群６８ａ〜６８ｊを排水室５６側（上
側）から給水室５４側（下側）へと移動する間に伝熱給
水管６５を介して低温水と熱交換し、冷却されて凝縮
し、ドレンとなると同時に不凝縮ガスを発生する。

【００１４】生じた不凝縮ガスは、排出ベント管６４の
側面に設けられたガス吸収孔６４ａから排出ベント管６
４内に吸い込まれ、排出ベント管６４内を流れてベント
出口６４ｂから排出される。

【００１５】生じたドレンは、給水加熱器５０の底部を
流動して、ドレン冷却部６２で冷却されてドレン出口６
３から外部へ排出される。ドレン流動の過程において、
ドレンが接触する気相中の不凝縮ガスがドレン中に溶解
する。

【００１６】

【発明が解決しようとする課題】湿分分離加熱器から導
入されるベント蒸気は、給水加熱器５０内での熱交換に
よって生じるガス凝縮量は少なく、給水加熱器５０内で
新たに発生する不凝縮ガスも少ない。また、湿分分離加
熱器から流入するドレンがドレンフラッシュして生じる
蒸気についても、ドレン中の溶存酸素がガス化されるだ
けであり、不凝縮ガスはほとんど含まれない。ところ
が、湿分分離加熱器から流入するベント蒸気には、元々
不凝縮ガスが多く含まれている。従って、湿分分離加熱
器ベント蒸気入口６０の近傍では、ガス凝縮量に対する
不凝縮ガスの量が多くなっている。

【００１７】そして従来の給水加熱器５０では、排出ベ
ント管６４のガス吸収孔６４ａの面積分布をガス凝縮量
に対応させている。従って、湿分分離加熱器ベント蒸気
入口６０の近傍では、不凝縮ガスの量に対してベント管
６４ａの面積が小であるため、不凝縮ガスの排出が不十
分となり、湿分分離加熱器ベント蒸気入口６０の近傍に
おける不凝縮ガス濃度が高くなってしまう。

【００１８】一方、ドレンに溶解する不凝縮ガスの量
は、ヘンリーの法則に従って、接触する気相中の不凝縮
ガス成分の分圧に比例する。すなわち、給水加熱器５０
内の不凝縮ガス濃度が高くなるとドレンに溶解する不凝
縮ガスの量が増加する。ドレンに溶解する不凝縮ガス成
分のうち、特に酸素は、高温で金属を腐蝕するという性
質があるため、ドレンに溶解する不凝縮ガスの量が増加
することは配管の耐浸食性等に関して問題である。

【００１９】特に、従来の給水加熱器５０は、図９
（ａ）に示すように、湿分分離加熱器ベント蒸気入口６
０とドレン出口６３とが互いに近い位置に設けられてい
るため、ドレン出口６３から排出されるドレンに溶け込
む不凝縮ガス濃度が高くなる。従って、排出されるドレ
ンによる配管の浸食および構造物腐蝕の可能性がより高
くなる。さらに、構造物の腐蝕による腐蝕生成物が多く
なると、腐蝕生成物が放射能化され、系統中の放射濃度
が高くなるという問題もある。

【００２０】本発明は、このような点を考慮してなされ
たものであり、給水加熱器内での不凝縮ガス濃度を均一
にし、外部に排出するドレン中の不凝縮ガス濃度を低減
し、配管の耐浸食性を向上するとともに構造物が腐蝕さ
れるのを防止できる給水加熱器を提供することを目的と
する。

【００２１】

【課題を解決するための手段】本発明は、本体胴と、本
体胴内部に設けられた多数の伝熱給水管からなる伝熱管
群と、本体胴内部に設けられ本体胴の長手方向に延びる
排出ベント管と、を備え、本体胴には第１の加熱ガスが
導入される第１の入口と、第２の加熱ガスを生じさせる
液体が導入される第２の入口とが設けられ、排出ベント
管には、本体胴内部の各位置において発生するガス凝縮
量および本体胴内部の各位置において残留または発生す
る不凝縮ガス量に基づいて定められた面積分布でガス吸
収孔が設けられていることを特徴とする給水加熱器であ
る。

【００２２】本発明によれば、本体胴内部の各位置にお
いて発生するガス凝縮量のみでなく、本体胴内部の各位
置において残留または発生する不凝縮ガス量に基づいて
ガス吸収孔の面積分布を定めているため、各位置におい
て不凝縮ガスの排出が十分なされ、給水加熱器内での不
凝縮ガス濃度がほぼ均一に保たれる。

【００２３】また本発明は、第１の入口は、主蒸気入口
と、湿分分離加熱器からのベント蒸気を流入させるため
のベント蒸気入口を有し、排出ベント管のガス吸収孔
は、他の部分に比べてベント蒸気入口近傍を増加させた
面積分布で配置されていることを特徴とする給水加熱器
である。

【００２４】本発明によれば、ベント蒸気入口近傍のガ
ス吸収孔の面積分布を増加させているため、湿分分離加
熱器からのベント蒸気が不凝縮ガスを多く含んでいて
も、ベント蒸気入口近傍において不凝縮ガスの排出が十
分なされ、給水加熱器内での不凝縮ガス濃度がほぼ均一
に保たれる。

【００２５】

【発明の実施の形態】以下、図面を参照して本発明の実
施の形態について説明する。

【００２６】図１（ａ）〜（ｅ）は、第１の実施の形態
の給水加熱器を示す概略図である。図１（ａ）は側面断
面図であり、図１（ｂ）〜（ｅ）は図９（ａ）のＡ−Ａ
線、Ｂ−Ｂ線、Ｃ−Ｃ線およびＤ−Ｄ線による断面図で
ある。

【００２７】図１（ａ）〜（ｅ）に示すように、給水加
熱器３０は筒状の本体胴８と、この本体胴８に隣接して
設けられた水室１とを備え、本体胴８と水室１とは管板
７によって水密に区画されている。

【００２８】また水室１は、仕切り板２によって給水室
４と排出室６とに分離されている。このうち給水室４に
は給水入口３が設けられ、給水入口３には加熱される水
が供給されるようにようになっており、一方、排出室６
には給水出口５が設けられ、給水出口５からは加熱され
た水が排出されるようになっている。

【００２９】本体胴８の内部には、給水室４と排出室６
とを連通するとともに本体胴８の長手方向に延長された
Ｕ字型の伝熱給水管１５が多数設けられている（図１
（ａ）では１本の伝熱給水管１５のみが示されてい
る）。また、本体胴８の内部には、一端が管板７に固定
された支柱１６が、本体胴８の長手方向に設けられてい
る。この支柱１６には、支柱１６に対して垂直に複数の
支え板１７が固着されており、各支え板１７によって伝
熱給水管１５は仕切られて、複数の伝熱管群１８ａ、１
８ｂ、１８ｃ、１８ｄ、１８ｅ、１８ｆ、１８ｇ、１８
ｈ、１８ｉ、１８ｊに区画されている。

【００３０】図１（ａ）に示すように、本体胴８の水室
１側（図１（ａ）右側）の上部壁面には、湿分分離加熱
器（湿分分離器）からのベント蒸気を流入させるための
湿分分離加熱器ベント蒸気入口１０が設けられ、本体胴
８の水室１側と逆側（図１（ａ）左側）の上部壁面に
は、湿分分離加熱器（湿分分離器）からのドレンを流入
させるための湿分分離加熱器ドレン入口（第２の入口）
１１が設けられている。さらに湿分分離加熱器ベント蒸
気入口１０と湿分分離加熱器ドレン入口１１との略中央
に、主蒸気入口９が設けられている。このうち湿分分離
加熱器ベント蒸気入口１０と主蒸気入口９とによって第
１の入口が構成されている。

【００３１】また、本体胴８の水室１側の側部壁面には
ドレン出口１３が設けられており、ドレン出口１３の近
傍、すなわち伝熱管群１８ａ〜１８ｄの給水室４側の伝
熱給水管に熱交換後のドレンを冷却するドレン冷却部１
２が設けられている。このため、熱交換後のドレンを更
に冷却して排出することができるようになっている。さ
らに、本体胴８の中心には、給水加熱器３０内で発生し
た不凝縮ガスを排出するため、長手方向に延長された排
出ベント管１４が設けられている。この排出ベント管１
４には不凝縮ガスを吸い込むためのガス吸収孔１４ａが
複数個設けられている。排出ベント管１４の先端は本体
胴８を突き抜けてベント出口１４ｂを形成している。

【００３２】図２は図１に示す給水加熱器３０における
排出ベント管１４のガス吸収孔１４ａの面積分布図であ
る。給水加熱器３０では、伝熱給水管１５の給水側端部
と排水側端部との間で温度勾配が生じ、給水加熱器内温
度との間に温度差が生じるため、ガス凝縮量は給水加熱
器の長手方向で一定ではなく、長手方向に分布が存在す
る。ここでガス凝縮量とは、主蒸気のガス凝縮量と、湿
分分離加熱器からのドレンが給水加熱器３０内に導入さ
れてドレンフラッシュした蒸気のガス凝縮量と、湿分分
離加熱器から導入されるベント蒸気のガス凝縮量の３つ
のガス凝縮量の和である。例えば、ドレン冷却部１２が
設けられている伝熱管群１８ａ〜１８ｄの部分では、ガ
ス凝縮量は少なくなる。図２に示すように、本実施の形
態の給水加熱器３０のガス吸収孔１４ａの面積分布は、
このガス凝縮量の分布に加えて、不凝縮ガスの量に基づ
いて定められている。すなわち排出ベント管１４には、
ガス凝縮量および不凝縮ガス量に見合った面積でガス吸
収孔１４ａが設けられている。例えば、伝熱管群１８ａ
〜１８ｄの部分でのガス吸収孔１４ａの数およびまたは
径（面積）は、他の部分と比べてガス凝縮量が少ないが
不凝縮ガス量が多いため、他の部分とほぼ同一となって
いる。

【００３３】次にこのような構成からなる本実施の形態
の作用について説明する。まず、低温水が給水入口３か
ら給水室４を経て伝熱給水管１５に導入される。導入さ
れた低温水は、伝熱給水管１５を通過する間に主蒸気、
湿分分離加熱器からのベント蒸気および湿分分離加熱器
からのドレンと伝熱給水管１５を介して熱交換を行い、
加熱され、排出室６を経て給水出口５から外部へ流出す
る。

【００３４】熱交換のために、主蒸気（第１の加熱ガ
ス）が主蒸気入口９から本体胴８内に導入され、湿分分
離加熱器ベント蒸気（第１の加熱ガス）が湿分分離加熱
器ベント蒸気入口１０から本体胴８内に導入され、湿分
分離加熱器からのドレンが湿分分離加熱器ドレン入口１
１から本体胴８内に導入される。湿分分離加熱器から導
入されるドレンとベント蒸気の割合は、ドレン約９５
％、ベント蒸気約５％である。湿分分離加熱器からのド
レンは、本体胴８内に導入される時ドレンフラッシュし
て蒸気（第２の加熱ガス）となる。各蒸気は、加熱ガス
として、伝熱管群１８ａ〜１８ｊを図１（ａ）の上側か
ら図１（ａ）の下側へと移動する間に伝熱給水管１５を
介して前記低温水と熱交換し、冷却されて凝縮し、ドレ
ンになると同時に不凝縮ガスを発生する。

【００３５】生じた不凝縮ガスは、排出ベント管１４の
側面に設けられたガス吸収孔１４ａから排出ベント管１
４内に吸い込まれ、排出ベント管１４内を流れてベント
出口１４ｂから排出される。ガス吸収孔１４ａの面積分
布は、予め不凝縮ガス量の分布も考慮されているため、
本体胴８内の不凝縮ガス濃度は略均一に保たれる。

【００３６】生じたドレンは、給水加熱器３０の底部を
流動して、ドレン冷却部１２で冷却されてドレン出口１
３から外部へ排出される。ドレン流動の過程において、
ドレン中には接触する気相中の不凝縮ガスが溶解する
が、本体胴８内の不凝縮ガス濃度は略均一に保たれてい
るので、不凝縮ガスのドレンへの溶解量は微量に抑えら
れる。

【００３７】以上のように本実施の形態によれば、本体
胴内部の各位置において発生するガス凝縮量のみでな
く、本体胴内部の各位置において残留または発生する不
凝縮ガス量に基づいてガス吸収孔の面積分布を定めてお
り、具体的には、ベント蒸気入口近傍のガス吸収孔の面
積分布を増加させているため、各位置において不凝縮ガ
スの排出が十分なされ、給水加熱器内での不凝縮ガス濃
度がほぼ均一に保たれる。従って、外部に排出するドレ
ン中の不凝縮ガス濃度を低減し、配管が浸食されること
や構造物が腐蝕されることを防止することができる。

【００３８】次に図３（ａ）〜（ｄ）および図４によ
り、本発明による蒸気タービン給水加熱器の第２の実施
の形態について説明する。図３（ａ）〜（ｄ）は、第２
の実施の形態の給水加熱器を示す概略図で、図３（ａ）
は側面断面図であり、図３（ｂ）〜（ｄ）は図９（ａ）
のＡ−Ａ線、Ｂ−Ｂ線およびＣ−Ｃ線による縦断面図で
ある。図４は図３に示す給水加熱器３０における排出ベ
ント管１４のガス吸収孔１４ａの面積分布図である。

【００３９】図３（ａ）〜（ｄ）および図４において、
第２の実施の形態の給水加熱器３０では、湿分分離加熱
器ベント蒸気入口１０が、湿分分離加熱器ドレン入口１
１と主蒸気入口９との略中央に設けられている。また図
４に示すように、第２の実施の形態のガス吸収孔１４ａ
の面積分布は、ガス凝縮量および不凝縮ガス量に基づい
て定められている。例えば、伝熱管群１８ａ〜１８ｄの
部分は他の部分と比べてガス凝縮量および不凝縮ガス量
が少ないため、この部分のガス吸収孔１４ａの数および
または径（面積）は他の部分と比較して小となってい
る。その他の構成は図１（ａ）〜（ｅ）および図２に示
す第１の実施の形態と略同様である。なお図３（ａ）〜
（ｄ）および図４において、図１（ａ）〜（ｅ）および
図２に示す第１の実施の形態と同一の部分には同一の符
号を付して詳細な説明は省略する。

【００４０】図３（ａ）〜（ｄ）および図４に示す第２
の実施の形態の給水加熱器３０では、不凝縮ガスを多く
含む湿分分離加熱器からのベント蒸気入口１０が、ドレ
ン出口１３から離れた位置に設けられているため、外部
に排出するドレン中に含まれる不凝縮ガス濃度がより低
減され、不凝縮ガスに含まれる酸素等による配管の浸食
や構造物の腐蝕が、より効果的に防止される。

【００４１】次に図５、図６および図７（ａ）〜（ｅ）
により、本発明による給水加熱器の第３の実施の形態に
ついて説明する。図５は、第３の実施の形態の給水加熱
器周りの系統図であり、図６は、主蒸気管と湿分ベント
管との接続状態を示す概略図であり、図７（ａ）は給水
加熱器の側面断面図であり、図９（ｂ）〜（ｅ）は図７
（ａ）のＡ−Ａ線、Ｂ−Ｂ線、Ｃ−Ｃ線およびＤ−Ｄ線
による縦断面図である。

【００４２】図５、図６および図７（ａ）〜（ｅ）に示
すように、第３の実施の形態の給水加熱器３０は、湿分
分離加熱器ベント蒸気入口１０が本体胴８に設けられ
ず、図５に示すように、主蒸気が流入する主蒸気管２０
に湿分分離加熱器からのベント蒸気が流入する湿分ベン
ト管２１が接続されている。具体的には、図６に示すよ
うに、湿分ベント管２１は、先端部を多孔管状に形成さ
れて、主蒸気管２０内に挿入されている。その他の構成
は図３（ａ）〜（ｄ）および図４に示す第２の実施の形
態と略同様である。なお図５、図６、図７（ａ）〜
（ｅ）において、図３（ａ）〜（ｄ）および図４に示す
第２の実施の形態と同一の部分には同一の符号を付して
詳細な説明は省略する。

【００４３】図５、図６、図７（ａ）〜（ｅ）に示す第
３の実施の形態の給水加熱器３０では、給水加熱器３０
内に導入される蒸気が予め混合されて略均一となってい
るため、不凝縮ガス濃度についても給水加熱器３０内で
より均一となる。

【００４４】尚、主蒸気管２０と湿分ベント管２１との
接続は、図６に示す構造以外の手段が採用されてもよ
い。

【００４５】

【発明の効果】以上のように本発明によれば、本体胴内
部の各位置において発生するガス凝縮量のみでなく、本
体胴内部の各位置において残留または発生する不凝縮ガ
ス量に基づいてガス吸収孔の面積分布を定めているた
め、各位置において不凝縮ガスの排出が十分なされ、給
水加熱器内での不凝縮ガス濃度がほぼ均一に保たれる。
従って、外部に排出するドレン中の不凝縮ガス濃度を低
減し、配管が浸食されることや構造物が腐蝕されること
を防止することができる。

【００４６】また本発明によれば、ベント蒸気入口近傍
のガス吸収孔の面積分布を増加させているため、湿分分
離加熱器からのベント蒸気が不凝縮ガスを多く含んでい
ても、ベント蒸気入口近傍において不凝縮ガスの排出が
十分なされ、給水加熱器内での不凝縮ガス濃度がほぼ均
一に保たれる。従って、外部に排出するドレン中の不凝
縮ガス濃度を低減し、配管の浸食や構造物の腐蝕を防止
することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明による給水加熱器の第１の実施の形態を
示す概略図。

【図２】図１における排出ベント管のガス吸収孔の面積
分布図。

【図３】本発明による給水加熱器の第２の実施の形態を
示す概略図。

【図４】図３における排出ベント管のガス吸収孔の面積
分布図。

【図５】本発明による給水加熱器の第３の実施の形態を
示す系統図。

【図６】本発明による給水加熱器の第３の実施の形態に
おいて主蒸気管と湿分ベント管との接続状態を示す概略
図

【図７】本発明による給水加熱器の第３の実施の形態を
示す概略図。

【図８】従来の給水加熱器を示す系統図。

【図９】従来の給水加熱器を示す概略図。

【図１０】図９における排出ベント管のガス吸収孔の面
積分布図。

【符号の説明】

１水室２仕切り板３給水入口４給水室５給水出口６排出室７管板８本体胴９主蒸気入口１０湿分分離加熱器ベント蒸気入口１１湿分分離加熱器ドレン入口１２ドレン冷却部１３ドレン出口１４排出ベント管１４ａガス吸収孔１４ｂベント出口１５伝熱給水管１６支柱１７支え板１８ａ〜１８ｊ伝熱管群２０主蒸気管２１湿分ベント管３０給水加熱器５０給水加熱器５１水室５２仕切り板５３給水入口５４給水室５５給水出口５６排出室５７管板５８本体胴５９主蒸気入口６０湿分分離加熱器ベント蒸気入口６１湿分分離加熱器ドレン入口６２ドレン冷却部６３ドレン出口６４排出ベント管６４ａガス吸収孔６４ｂベント出口６５伝熱給水管６６支柱６７支え板６８ａ〜１８ｊ伝熱管群

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】本体胴と、本体胴内部に設けられた多数の伝熱給水管からなる伝熱
管群と、本体胴内部に設けられ本体胴の長手方向に延びる排出ベ
ント管と、を備え、本体胴には第１の加熱ガスが導入される第１の入口と、
第２の加熱ガスを生じさせる液体が導入される第２の入
口とが設けられ、排出ベント管には、本体胴内部の各位置において発生す
るガス凝縮量および本体胴内部の各位置において残留ま
たは発生する不凝縮ガス量に基づいて定められた面積分
布でガス吸収孔が設けられていることを特徴とする給水
加熱器。
【請求項２】前記第１の入口は、主蒸気入口と、湿分分
離器からのベント蒸気を流入させるためのベント蒸気入
口を有し、排出ベント管のガス吸収孔は、他の部分に比べてベント
蒸気入口近傍を増加させた面積分布で配置されているこ
とを特徴とする給水加熱器。
【請求項３】前記第１の入口は、主蒸気入口と、湿分分
離器からのベント蒸気を流入させるためのベント蒸気入
口を有し、前記第１の入口のベント蒸気入口は、前記主蒸気入口と
前記第２の入口との間に設けられていることを特徴とす
る請求項１または２に記載の給水加熱器。
【請求項４】前記第１の入口には、主蒸気が流入する主
蒸気管と、湿分分離器からのベント蒸気が流入するベン
ト管とが接続されていることを特徴とする請求項１に記
載の給水加熱器。
【請求項５】湿分ベント管は、主蒸気管内に挿入されて
いることを特徴とする請求項４に記載の給水加熱器。