JPH11132235A - Aluminum alloy bearing and manufacture thereof - Google Patents
Aluminum alloy bearing and manufacture thereofInfo
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- JPH11132235A JPH11132235A JP9316572A JP31657297A JPH11132235A JP H11132235 A JPH11132235 A JP H11132235A JP 9316572 A JP9316572 A JP 9316572A JP 31657297 A JP31657297 A JP 31657297A JP H11132235 A JPH11132235 A JP H11132235A
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Abstract
Description
【0001】[0001]
【発明の属する技術分野】この発明は、アルミニウム合
金軸受、特にPbーSn系のオーバーレイ付きアルミニ
ウム合金軸受及びその製造方法に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an aluminum alloy bearing, and more particularly to an aluminum alloy bearing with a Pb-Sn overlay and a method of manufacturing the same.
【0002】[0002]
【従来の技術】従来から初期なじみや異物埋収性を高め
るために、オーバーレイ付きのアルミニウム合金軸受は
広く知られており、またオーバーレイとしては、Sn基
やPb基のものが知られている。一般にアルミニウム軸
受合金上にオーバーレイを形成するには、湿式メッキが
広く使用されている。しかし、アルミニウム軸受合金上
に直接Sn基やPb基のめっきを形成すると接着力が弱
いために、アルミニウム軸受合金上に2μm程度のニッ
ケル、コバルトまたは鉄などの硬質金属の接着層を設
け、その上にSn基やPb基の合金をめっきすることに
よって接着力の大きなオーバーレイを形成している。こ
れら接着層を設けたアルミニウム合金軸受は、使用によ
りオーバーレイが摩耗すると、硬い接着層が露出し、焼
付やかじりが発生しやすくなる。このため、接着層をな
しにすることによる焼付やかじりを減少させる試みが従
来からなされている。2. Description of the Related Art Overlay aluminum alloy bearings have been widely known in order to enhance initial conformability and foreign matter embedment properties. Sn-based and Pb-based overlays are known as overlays. Generally, wet plating is widely used to form overlays on aluminum bearing alloys. However, if an Sn-based or Pb-based plating is formed directly on an aluminum bearing alloy, the adhesive force is weak. Therefore, an adhesive layer of about 2 μm of a hard metal such as nickel, cobalt or iron is provided on the aluminum bearing alloy. An Sn-based or Pb-based alloy is plated to form an overlay having a large adhesive force. In an aluminum alloy bearing provided with these adhesive layers, when the overlay is worn by use, a hard adhesive layer is exposed, and seizure or galling tends to occur. For this reason, attempts to reduce seizure and galling due to the absence of the adhesive layer have been made.
【0003】特開昭61ー153286号公報には、ア
ルミニウム軸受合金に1〜30μmの錫層を直接接合し
た発明が開示されている。Japanese Patent Application Laid-Open No. Sho 61-153286 discloses an invention in which a 1 to 30 μm tin layer is directly joined to an aluminum bearing alloy.
【0004】また、特開平1ー307512号公報に
は、アルミニウム軸受合金上にSn基オーバーレイによ
り被覆したすべり軸受が開示されている。この発明で
は、アルミニウム軸受合金とオーバーレイとの間に0.
5μm以下の薄いニッケル、コバルト、鉄のいずれかと
オーバーレイとが混在した接着層を形成することによっ
て、接着性の高いオーバーレイとしている。[0004] Japanese Patent Application Laid-Open No. 1-307512 discloses a sliding bearing in which an aluminum bearing alloy is coated with an Sn-based overlay. In the present invention, a 0.1 mm gap is provided between the aluminum bearing alloy and the overlay.
An overlay having high adhesiveness is formed by forming an adhesive layer in which any of nickel, cobalt, and iron having a thickness of 5 μm or less and the overlay are mixed.
【0005】[0005]
【発明が解決しようとする課題】錫基オーバーレイは、
非焼付性がPb基のオーバーレイと比較して小さく、オ
ーバーレイをPb基として非焼付性をより高めたアルミ
ニウム合金軸受としてこれらの性質を向上することが望
まれている。しかし、アルミニウム層上に錫をメッキす
るのに比較して、強い酸性液を使用する鉛のメッキで
は、めっき浴にアルミニウムが溶解して、アルミニウム
軸受合金上に直接鉛をメッキすることが困難であった。SUMMARY OF THE INVENTION Tin-based overlays
The non-seizure property is smaller than that of a Pb-based overlay, and it is desired to improve these properties as an aluminum alloy bearing with a higher non-seizure property using a Pb-based overlay. However, compared to plating tin on the aluminum layer, lead plating using a strong acid solution dissolves aluminum in the plating bath, making it difficult to plate lead directly on the aluminum bearing alloy. there were.
【0006】そこで、本発明では、従来困難であったP
b基オーバーレイを、硬い接着層を設けることなく接合
して、非焼付性の高いPbーSn系のオーバーレイ付き
アルミニウム合金軸受を得ることを目的としている。Therefore, in the present invention, P
An object of the present invention is to obtain a Pb-Sn based overlay-bearing aluminum alloy bearing having high non-seizure property by joining b-based overlays without providing a hard adhesive layer.
【0007】[0007]
【課題を解決するための手段】請求項1の発明では、ア
ルミニウム軸受合金層とPbーSn系のオーバーレイと
の間に、ニッケル、コバルトまたは鉄のいずれかとオー
バーレイとが混在した接着層が0.05〜0.5μmの
厚さで存在している。According to the first aspect of the present invention, an adhesive layer in which any one of nickel, cobalt or iron and an overlay is mixed is present between an aluminum bearing alloy layer and a Pb-Sn based overlay. It is present in a thickness of from 0.5 to 0.5 μm.
【0008】アルミニウム軸受合金層は、公知のAl−
17%Sn−1.7%Pbー0.9%Cuー0.3%S
bで代表されるAl−Sn系合金や、Al−12%Pb
−5%Snー4%Siー1%Cuで代表されるAl−P
b系合金、Al−3.5%Zn−3%Siー1%Pbで
代表されるAl−Zn系合金などが使用される。Pbー
Sn系のオーバーレイは、Pbー5〜20%Snの二元
系合金や、これに0〜10%Cuや、0〜15%In、
0〜15%Sbを含有する合金が軸受特性の点から望ま
しい。The aluminum bearing alloy layer is made of a known Al-
17% Sn-1.7% Pb-0.9% Cu-0.3% S
b-Al-Sn-based alloy, Al-12% Pb
Al-P represented by -5% Sn-4% Si-1% Cu
A b-based alloy, an Al-Zn-based alloy represented by Al-3.5% Zn-3% Si-1% Pb, or the like is used. Pb-Sn based overlays include Pb-5-20% Sn binary alloys, 0-10% Cu, 0-15% In,
An alloy containing 0 to 15% Sb is desirable from the viewpoint of bearing characteristics.
【0009】PbーSn系のオーバーレイは、アルミニ
ウム軸受合金層上にジンケート処理と、0.05〜0.
5μm厚さのニッケル、コバルトまたは鉄層を形成する
薄膜めっき処理と、1〜3μmの錫をめっきする錫めっ
き処理と、鉛または鉛合金をめっきするオーバーレイめ
っき処理とを順次施し、その後に加熱して錫めっき層を
拡散し、ニッケル、コバルトまたは鉄のいずれかとオ−
バーレイとが混在した接着層と、PbーSn系のオーバ
ーレイを形成する拡散処理により得られる。The Pb-Sn overlay is zincate-treated on an aluminum bearing alloy layer, and is then coated with a 0.05 to 0.
A thin film plating process for forming a nickel, cobalt or iron layer having a thickness of 5 μm, a tin plating process for plating tin of 1 to 3 μm, and an overlay plating process for plating lead or a lead alloy are sequentially performed. To diffuse the tin plating layer, and
It is obtained by a diffusion treatment for forming an adhesive layer in which burley is mixed and a Pb-Sn based overlay.
【0010】すなわち、オーバーレイ中の錫の含有量
は、錫めっき処理による錫めっき層が拡散処理によりオ
ーバーレイ中に拡散するために、錫めっき層とオーバー
レイめっき層の厚さにより影響される。オーバーレイの
融点は錫の濃度が高くなるに従って低下する。このた
め、オーバーレイ中の錫濃度が5〜20重量%となるよ
うに、錫接着層の厚さは定められる。例えば、2μmの
錫メッキ層を形成し、純鉛のオーバーレイめっき層を1
8μm形成して拡散処理を施すと、Pbー6%Snのオ
ーバーレイが構成される。但し、錫めっき層が1μm未
満では、オーバーレイとの接着力が小さくなるため、少
なくとも1μm以上とする。That is, the tin content in the overlay is affected by the thickness of the tin plating layer and the overlay plating layer since the tin plating layer formed by the tin plating process diffuses into the overlay by the diffusion process. The melting point of the overlay decreases as the tin concentration increases. Therefore, the thickness of the tin adhesive layer is determined so that the tin concentration in the overlay is 5 to 20% by weight. For example, a tin plating layer of 2 μm is formed, and an overlay plating layer of pure lead is
When 8 μm is formed and diffusion processing is performed, an overlay of Pb-6% Sn is formed. However, when the thickness of the tin plating layer is less than 1 μm, the adhesive strength with the overlay becomes small, so that the thickness is at least 1 μm or more.
【0011】なお、オーバーレイめっき層をPbーSn
合金となるめっきをしてもよい。この場合には、拡散処
理によりオーバーレイ中に拡散してくる錫めっき層の錫
成分との合計がPbーSn系オーバーレイの錫濃度にな
る。なお、オーバーレイには、重量%で5〜20%Sn
の他、10%以下の銅、15%以下のインジウム、15
%以下のアンチモンなどを含有することができる(請求
項2)。The overlay plating layer is made of Pb-Sn.
An alloy plating may be performed. In this case, the sum of the tin component of the tin plating layer diffused into the overlay by the diffusion process becomes the tin concentration of the Pb—Sn based overlay. In the overlay, 5 to 20% by weight of Sn
Besides, copper of 10% or less, indium of 15% or less, 15
% Or less of antimony (claim 2).
【0012】また、ニッケル、コバルトまたは鉄のいず
れかの薄膜めっき処理により形成される層は0.05〜
0.5μm厚さの場合に、拡散処理によりオーバーレイ
と混在した接着層が形成される。0.05μmより薄い
と軸受合金層との接着力が不十分で、0.5μmより厚
いと、オーバーレイが摩滅した時の非焼付性が悪くな
る。Further, the layer formed by the thin film plating of any one of nickel, cobalt and iron has a thickness of 0.05 to 0.05.
When the thickness is 0.5 μm, an adhesive layer mixed with the overlay is formed by the diffusion treatment. If the thickness is less than 0.05 μm, the adhesive force with the bearing alloy layer is insufficient, and if the thickness is more than 0.5 μm, the non-seizure property when the overlay is worn is deteriorated.
【0013】[0013]
【発明の効果】請求項1の発明では、アルミニウム軸受
合金層とオーバーレイとの間に、ニッケル、コバルトま
たは鉄のいずれかとオーバーレイとが混在した接着層が
0.05〜0.5μmの厚さで存在しているために、P
bーSn系のオーバーレイであっても剥離することが無
く、また、この接着層が露出しても、非焼付性の高いア
ルミニウム合金軸受とすることができる。According to the first aspect of the present invention, an adhesive layer in which any one of nickel, cobalt or iron and the overlay is interposed between the aluminum bearing alloy layer and the overlay has a thickness of 0.05 to 0.5 μm. Because it exists, P
An aluminum alloy bearing with high non-seizure properties can be obtained even if the b-Sn overlay does not peel off and the adhesive layer is exposed.
【0014】請求項3の発明では、裏金層に接合された
アルミニウム軸受合金層にPbーSn系のオーバーレイ
を形成するに際して、アルミニウム軸受合金層上にジン
ケート処理と、0.05〜0.5μm厚さのニッケル、
コバルトまたは鉄のいずれかの層を形成する薄膜めっき
処理と、錫をめっきする錫めっき処理と、鉛または鉛合
金をめっきするオーバーレイめっき処理とを順次施し、
その後に加熱して錫めっき層を拡散し、Ni、Co、F
eのいずれかとオーバーレイとが混在した接着層と、P
bーSn系のオーバーレイを形成する拡散処理を施して
いる。これにより、非焼付性の高いアルミニウム合金軸
受を製造することができる。According to the third aspect of the present invention, when forming a Pb-Sn based overlay on the aluminum bearing alloy layer bonded to the back metal layer, a zincate treatment is performed on the aluminum bearing alloy layer, and a thickness of 0.05 to 0.5 μm is applied. Nickel,
A thin film plating process for forming any layer of cobalt or iron, a tin plating process for plating tin, and an overlay plating process for plating lead or a lead alloy are sequentially performed,
Thereafter, heating is performed to diffuse the tin plating layer, and Ni, Co, F
e and an adhesive layer in which an overlay is mixed,
A diffusion process for forming a b-Sn based overlay is performed. Thereby, an aluminum alloy bearing having high non-seizure properties can be manufactured.
【0015】[0015]
【発明の実施の形態】次に本発明の実施の形態を詳細に
説明する。鋼板に、軸受合金層として、20%Snー1
%CuーAlのアルミニウム合金板をロール圧延法によ
り圧着し、厚さ1.2mmの裏金層に厚さ0.45mm
のアルミニウム合金軸受層を形成した。次にこれを35
0゜Cで4時間熱処理し、すべり軸受用素材としてのバ
イメタルを製造した。このバイメタルを軸受性能試験用
寸法の半割軸受形状にプレス加工し、更に所定寸法(外
径56mm、長さ17mmおよび厚さ1.5mm)に機
械加工した後、水系洗浄剤により脱脂した。その後、無
水炭酸ソーダとリン酸ソーダと苛性ソーダの水溶液中で
温度50゜Cで約60秒アルカリエッチング、酸処理、
ジンケート処理(苛性ソーダを主とする水溶液中に酸化
亜鉛を溶解し、20゜Cで約20秒間浸漬し、表面に亜
鉛を析出させる処理)を行なった。Next, embodiments of the present invention will be described in detail. 20% Sn-1 as a bearing alloy layer on a steel plate
% Cu-Al aluminum alloy plate is pressed by a roll rolling method, and a back metal layer having a thickness of 1.2 mm has a thickness of 0.45 mm.
An aluminum alloy bearing layer was formed. Then this is 35
Heat treatment was performed at 0 ° C. for 4 hours to produce a bimetal as a material for a sliding bearing. The bimetal was pressed into a half bearing shape having dimensions for a bearing performance test, machined to predetermined dimensions (outer diameter 56 mm, length 17 mm, and thickness 1.5 mm), and then degreased with an aqueous cleaning agent. Thereafter, alkali etching, acid treatment, and the like in an aqueous solution of anhydrous sodium carbonate, sodium phosphate and caustic soda at a temperature of 50 ° C. for about 60 seconds,
A zincate treatment (a treatment of dissolving zinc oxide in an aqueous solution mainly composed of caustic soda and immersing the same at 20 ° C. for about 20 seconds to deposit zinc on the surface) was performed.
【0016】実施例については、続いて、ニッケル無電
解めっき処理(硫酸ニッケルを主にした水溶液中で50
゜C、約15〜60秒間浸漬し、30秒間で0.15μ
mの厚さになるように液濃度を調整)した。次に、硫酸
浴中で電気めっきにより厚さ2μmの錫めっきを被覆し
た後、Pb基オーバーレイを電気めっきで10μm被覆
した。更に、165゜Cで、1時間拡散処理を施して、
錫めっきをPb基オーバーレイ中に拡散して図1に模式
的に示すように、裏金層1、軸受合金層2、混在した接
着層3及びオーバーレイ4からなる構造の実施例の試験
試料を得た。[0016] In the embodiment, a nickel electroless plating process (50% in an aqueous solution mainly containing nickel sulfate) was performed.
゜ C, immersed for about 15-60 seconds, 0.15μ for 30 seconds
The liquid concentration was adjusted so as to have a thickness of m. Next, after a tin plating having a thickness of 2 μm was coated by electroplating in a sulfuric acid bath, a Pb-based overlay was coated with 10 μm by electroplating. Further, at 165 ° C., a diffusion process is performed for one hour,
The tin plating was diffused into the Pb-based overlay to obtain a test sample of an example having a structure including the back metal layer 1, the bearing alloy layer 2, the mixed adhesive layer 3 and the overlay 4, as schematically shown in FIG. .
【0017】比較例1〜3は、上述したジンケート処理
に続いて、硫酸浴中の電気めっきにより厚さ10μmの
Pb基オーバーレイを電気めっきして、アルミニウム合
金軸受層上に直接オーバーレイを形成し、図2に模式的
に示す構造の比較例の試験試料を得た。In Comparative Examples 1 to 3, the Pb-based overlay having a thickness of 10 μm was electroplated by electroplating in a sulfuric acid bath following the zincate treatment described above to form an overlay directly on the aluminum alloy bearing layer. A test sample of a comparative example having a structure schematically shown in FIG. 2 was obtained.
【0018】比較例4〜6は、上述したジンケート処理
に続いて、ニッケル無電解めっき処理により厚さ2μm
のニッケル接着層を形成した。続いて、Pb基オーバー
レイを電気めっきで10μm被覆し、図3に模式的に示
す構造の比較例の試験試料を得た。Comparative Examples 4 to 6 have a thickness of 2 μm by nickel electroless plating following the zincate treatment described above.
Was formed. Subsequently, the Pb-based overlay was coated with 10 μm by electroplating to obtain a test sample of a comparative example having a structure schematically shown in FIG.
【0019】比較例7は、ジンケート処理に続いて、ニ
ッケル無電解めっき処理し、0.15μmの厚さのニッ
ケル層を形成した。次に、硫酸浴中で電気めっきにより
厚さ10μmのSnー5%Cuめっきによるオーバーレ
イを形成し、図4に模式的に示す構造の比較例の試験試
料を得た。In Comparative Example 7, after the zincate treatment, a nickel electroless plating treatment was performed to form a nickel layer having a thickness of 0.15 μm. Next, a 10 μm thick Sn-5% Cu plating overlay was formed by electroplating in a sulfuric acid bath to obtain a test sample of a comparative example having a structure schematically shown in FIG.
【0020】また、比較例8は、ジンケート処理に続い
て、ニッケル無電解めっき処理し、0.15μmの厚さ
のニッケル層を形成した。次に、ホウフッ化浴中で電気
めっきにより厚さ10μmのSn−7%Sbめっきによ
るオーバーレイを形成し、図4に模式的に示す構造の比
較例の試験試料を得た。表に示す各試験試料について、
接着力試験、疲労試験、焼付試験を行なった。In Comparative Example 8, after the zincate treatment, a nickel electroless plating treatment was performed to form a nickel layer having a thickness of 0.15 μm. Next, an overlay was formed by Sn-7% Sb plating with a thickness of 10 μm by electroplating in a borofluoride bath, and a test sample of a comparative example having a structure schematically shown in FIG. 4 was obtained. For each test sample shown in the table,
An adhesion test, a fatigue test, and a seizure test were performed.
【0021】[0021]
【表】 【table】
【0022】接着力試験は、接着テープ(セロハンテー
プ)をオーバーレイの表面に接着し、これを引き剥がし
た。接着テープのみを再び引き剥すことができた場合を
良好、接着テープにオーバーレイが付着して剥がれた場
合を剥離とした。この結果、アルミニウム軸受合金層に
接着層を形成しないで直接オーバーレイをメッキした比
較例1〜3では、接着テープにオーバーレイが付着して
剥がれた。In the adhesion test, an adhesive tape (cellophane tape) was adhered to the surface of the overlay, and this was peeled off. The case where the adhesive tape alone could be peeled off again was regarded as good, and the case where the overlay was adhered to the adhesive tape and peeled off was regarded as peeling. As a result, in Comparative Examples 1 to 3, in which the overlay was directly plated without forming the adhesive layer on the aluminum bearing alloy layer, the overlay adhered to the adhesive tape and peeled off.
【0023】疲労試験は、100゜Cに予熱したSAE
20の潤滑油を使用し、回転数3250rpmで各荷重
の下に20時間運転した。疲労が生じなかった最大荷重
を最大疲労荷重とした。この結果、比較例1〜3では、
荷重が500kgf/cm2でオーバーレイの剥離を生
じた。また、実施例1〜3では、950kgf/cm2
の最大疲労荷重を示し、Ni接着層が存在する比較例4
〜6と同等以上の効果が得られた。In the fatigue test, the SAE preheated to 100 ° C.
Each lubricating oil was operated for 20 hours under a load at 3250 rpm using 20 lubricating oils. The maximum load at which no fatigue occurred was taken as the maximum fatigue load. As a result, in Comparative Examples 1 to 3,
When the load was 500 kgf / cm 2 , peeling of the overlay occurred. In Examples 1 to 3, 950 kgf / cm 2
Comparative Example 4 showing the maximum fatigue load of
The same effect as or higher than that of No. 6 was obtained.
【0024】焼付試験は、100゜Cに予熱したSAE
20の潤滑油を使用し、回転数3600rpmで1時間
無負荷でならし運転した後、潤滑油の供給を12.5c
c/minに絞り100kgf/cm2の負荷を与え、
その後10分経過する毎に100kgf/cm2づつ累
積して荷重を増加させた。軸受背面温度が220゜Cを
越えるか、または試験時の軸駆動の電流値が20アンペ
アを越えた時点を焼付と判定した。In the baking test, SAE preheated to 100 ° C.
After using the lubricating oil of No. 20 for 1 hour at 3600 rpm and no load for 1 hour, supply the lubricating oil to 12.5c.
Applying a load of 100 kgf / cm 2 to c / min,
Every 10 minutes thereafter, the load was increased by accumulating 100 kgf / cm 2 at a time. Seizure was determined when the temperature at the back of the bearing exceeded 220 ° C. or when the current value of the shaft drive during the test exceeded 20 amperes.
【0025】比較例1〜3では、100kgf/cm2
の負荷でオーバーレイが剥がれ、焼付試験を継続するこ
とができなかった。また比較例4〜6では、オーバーレ
イが存在することにより、1200kgf/cm2の最
大焼付荷重を示した。一方、比較例7、8では1200
kgf/cm2の最大焼付荷重を示し、Sn系オーバー
レイよりもPb−Sn系オーバーレイの方が非焼付性の
高い結果が得られた。In Comparative Examples 1 to 3, 100 kgf / cm 2
, The overlay peeled off, and the burning test could not be continued. Further, Comparative Examples 4 to 6 exhibited a maximum seizure load of 1200 kgf / cm 2 due to the presence of the overlay. On the other hand, in Comparative Examples 7 and 8, 1200
It showed a maximum seizure load of kgf / cm 2, and the Pb—Sn overlay showed a higher non-seizure property than the Sn overlay.
【0026】なお、ニッケルとオーバーレイの混在する
接着層について説明したが、ニッケルに代えてコバルト
または鉄とオーバーレイが混在する接着層についても、
試験したところ、ニッケルとオーバーレイの混在する接
着層により構成した試験試料の場合と同じ傾向を示す試
験結果が得られた。Although an adhesive layer in which nickel and an overlay are mixed has been described, an adhesive layer in which cobalt or iron and an overlay are mixed instead of nickel is also used.
As a result of the test, a test result showing the same tendency as that of the test sample constituted by the adhesive layer in which nickel and the overlay were mixed was obtained.
【図1】実施例1〜3を模式的に示す断面図FIG. 1 is a sectional view schematically showing Examples 1 to 3.
【図2】比較例1〜3を模式的に示す断面図FIG. 2 is a cross-sectional view schematically showing Comparative Examples 1 to 3.
【図3】比較例4〜6を模式的に示す断面図FIG. 3 is a cross-sectional view schematically showing Comparative Examples 4 to 6.
【図4】比較例7、8を模式的に示す断面図FIG. 4 is a cross-sectional view schematically showing Comparative Examples 7 and 8.
1…裏金層 2…軸受合金層 3…接着層 4…オーバーレイ 1: Back metal layer 2: Bearing alloy layer 3: Adhesive layer 4: Overlay
Claims (4)
bーSn系のオーバーレイが積層されたアルミニウム合
金軸受において、 前記アルミニウム軸受合金層とオーバーレイとの間に、
ニッケル、コバルトまたは鉄のいずれかとオーバーレイ
とが混在した接着層を0.05〜0.5μmの厚さで存
在していることを特徴とするアルミニウム合金軸受。1. A backing metal layer, an aluminum bearing alloy layer and P
In an aluminum alloy bearing in which a b-Sn overlay is laminated, between the aluminum bearing alloy layer and the overlay,
An aluminum alloy bearing comprising an adhesive layer in which any one of nickel, cobalt or iron and an overlay are present in a thickness of 0.05 to 0.5 μm.
n、0〜10%Cu、0〜15%In、0〜15%S
b、残部がPbからなることを特徴とする請求項1記載
のアルミニウム合金軸受。2. The overlay is 5-20% S by weight.
n, 0 to 10% Cu, 0 to 15% In, 0 to 15% S
2. The aluminum alloy bearing according to claim 1, wherein b and the balance are Pb.
金層にPbーSn系のオーバーレイを形成するに際し
て、アルミニウム軸受合金層上にジンケート処理と、
0.05〜0.5μm厚さのニッケル、コバルトまたは
鉄のいずれかの層を形成する薄膜めっき処理と、錫をめ
っきする錫めっき処理と、鉛または鉛合金をめっきする
オーバーレイめっき処理とを順次施し、その後に加熱し
て錫めっき層を拡散してPbーSn系のオーバーレイを
形成する拡散処理を施すことを特徴とするアルミニウム
合金軸受の製造方法。3. A zincate treatment on the aluminum bearing alloy layer when forming a Pb—Sn based overlay on the aluminum bearing alloy layer joined to the back metal layer;
A thin film plating process for forming a layer of any of nickel, cobalt or iron having a thickness of 0.05 to 0.5 μm, a tin plating process for plating tin, and an overlay plating process for plating lead or a lead alloy are sequentially performed. A method for producing an aluminum alloy bearing, comprising: applying a diffusion treatment to form a Pb—Sn-based overlay by heating and diffusing the tin plating layer after heating.
たアルミニウム合金軸受。4. An aluminum alloy bearing manufactured by the manufacturing method according to claim 3.
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---|---|---|---|
JP31657297A JP3316172B2 (en) | 1997-10-30 | 1997-10-30 | Manufacturing method of aluminum alloy bearing |
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JP (1) | JP3316172B2 (en) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6575635B1 (en) | 1999-11-04 | 2003-06-10 | Daido Metal Company, Ltd. | Multi-layer sliding bearing |
US6937288B2 (en) | 2000-05-18 | 2005-08-30 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Beam current limiting circuit for use in a video projector |
-
1997
- 1997-10-30 JP JP31657297A patent/JP3316172B2/en not_active Expired - Fee Related
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6575635B1 (en) | 1999-11-04 | 2003-06-10 | Daido Metal Company, Ltd. | Multi-layer sliding bearing |
US6937288B2 (en) | 2000-05-18 | 2005-08-30 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Beam current limiting circuit for use in a video projector |
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JP3316172B2 (en) | 2002-08-19 |
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