JPH1099944A - 溶融金属の連続鋳造用鋳型構造 - Google Patents
溶融金属の連続鋳造用鋳型構造Info
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- JPH1099944A JPH1099944A JP25941696A JP25941696A JPH1099944A JP H1099944 A JPH1099944 A JP H1099944A JP 25941696 A JP25941696 A JP 25941696A JP 25941696 A JP25941696 A JP 25941696A JP H1099944 A JPH1099944 A JP H1099944A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 角鋳型の周囲に電磁コイルを配置して、溶融
金属に電磁力を付与して行う電磁鋳造において、溶融金
属メニスカス近傍での湯面の乱れを抑制する鋳型構造を
提供する。 【解決手段】 角鋳型（１）の周囲に電磁コイル（２）
との間の空間に、幅が角鋳型内面の寸法との比で０．６
〜１．１、高さが電磁コイルの高さとの比で０．７〜
１．３である導電性の強磁性材料からなる磁気シールド
板（３）を設置したもの、又は磁気シールド構造の高さ
と電磁コイルの高さの比が０．１〜１．３である導電性
の材質の磁気シールド板を配置し、その各々を鋳型の周
囲で下方において電気的に接続してなるものである。
金属に電磁力を付与して行う電磁鋳造において、溶融金
属メニスカス近傍での湯面の乱れを抑制する鋳型構造を
提供する。 【解決手段】 角鋳型（１）の周囲に電磁コイル（２）
との間の空間に、幅が角鋳型内面の寸法との比で０．６
〜１．１、高さが電磁コイルの高さとの比で０．７〜
１．３である導電性の強磁性材料からなる磁気シールド
板（３）を設置したもの、又は磁気シールド構造の高さ
と電磁コイルの高さの比が０．１〜１．３である導電性
の材質の磁気シールド板を配置し、その各々を鋳型の周
囲で下方において電気的に接続してなるものである。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は主として鋼などを連
続鋳造する際に、鋳型の周囲に電磁コイルを配置し、鋳
型内の溶融金属に電磁力を付与して鋳造を行う電磁鋳造
において、溶融金属に働く電磁力を均一にし、溶融金属
メニスカス近傍での湯面の乱れを抑制するための連続鋳
造用鋳型構造に関するものである。
続鋳造する際に、鋳型の周囲に電磁コイルを配置し、鋳
型内の溶融金属に電磁力を付与して鋳造を行う電磁鋳造
において、溶融金属に働く電磁力を均一にし、溶融金属
メニスカス近傍での湯面の乱れを抑制するための連続鋳
造用鋳型構造に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】鋼やアルミニウムなどの連続鋳造プロセ
スにおいては、水冷構造の鋳型内に溶融金属を注入し、
鋳型に上下方向の振動を付与しながらその周辺から凝固
させつつ溶融金属を下方に引き抜いている。この連続鋳
造において、表面性状の良好な鋳片を得るために、鋳型
の周囲に電磁コイルを配置し、交流磁場を印加して鋳型
内の溶融金属に電磁力によるピンチ力を付与し、溶融金
属表面を盛り上げることによって、凝固開始点を鋳型か
ら引離し、鋳型振動による表面欠陥（オシレーションマ
ーク）を低減させることが試みられている。
スにおいては、水冷構造の鋳型内に溶融金属を注入し、
鋳型に上下方向の振動を付与しながらその周辺から凝固
させつつ溶融金属を下方に引き抜いている。この連続鋳
造において、表面性状の良好な鋳片を得るために、鋳型
の周囲に電磁コイルを配置し、交流磁場を印加して鋳型
内の溶融金属に電磁力によるピンチ力を付与し、溶融金
属表面を盛り上げることによって、凝固開始点を鋳型か
ら引離し、鋳型振動による表面欠陥（オシレーションマ
ーク）を低減させることが試みられている。
【０００３】ところで鋳型に磁束密度Ｂの交流磁場を印
加すると、それにより誘導される渦電流Ｊeが溶融金属
に流れる。その結果、Ｆ＝Ｊe×Ｂで表されるローレン
ツ力（電磁気体積力）が溶融金属に働く。角鋳型におい
ては、溶融金属に作用する磁場および溶融金属に誘導さ
れる渦電流が鋳型内の各部において異なるために、結果
として溶融金属に働く電磁気力も異なることになる。
加すると、それにより誘導される渦電流Ｊeが溶融金属
に流れる。その結果、Ｆ＝Ｊe×Ｂで表されるローレン
ツ力（電磁気体積力）が溶融金属に働く。角鋳型におい
ては、溶融金属に作用する磁場および溶融金属に誘導さ
れる渦電流が鋳型内の各部において異なるために、結果
として溶融金属に働く電磁気力も異なることになる。
【０００４】電磁コイルに高周波の交流磁場を印加する
場合には、鋳型角部に電磁気力が集中する。これを解決
するためには、鋳型角部の鋳型と電磁コイルとの間の空
間に磁気シールド構造を配置して鋳型角部の磁束密度を
弱める方法、また、鋳型角部の溶融金属のメニスカス上
方に導電性の材質のシールド構造を配置して鋳型角部の
溶融金属に誘導される渦電流を抑制する方法などが提案
されている。
場合には、鋳型角部に電磁気力が集中する。これを解決
するためには、鋳型角部の鋳型と電磁コイルとの間の空
間に磁気シールド構造を配置して鋳型角部の磁束密度を
弱める方法、また、鋳型角部の溶融金属のメニスカス上
方に導電性の材質のシールド構造を配置して鋳型角部の
溶融金属に誘導される渦電流を抑制する方法などが提案
されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】一方、図７に示すよう
に電磁コイルに２０Ｈｚ〜２ｋＨｚの低周波の交流磁場
を印加して角鋳型１を用いて鋳造する場合、溶融金属の
角鋳型（１）内の角部付近に働く電磁気力が、角鋳型内
の辺中央部付近に働く電磁気力に比べて小さくなるた
め、ピンチ力が不均一になり、角鋳型内における溶融金
属表面の乱れが生じるという問題がある。
に電磁コイルに２０Ｈｚ〜２ｋＨｚの低周波の交流磁場
を印加して角鋳型１を用いて鋳造する場合、溶融金属の
角鋳型（１）内の角部付近に働く電磁気力が、角鋳型内
の辺中央部付近に働く電磁気力に比べて小さくなるた
め、ピンチ力が不均一になり、角鋳型内における溶融金
属表面の乱れが生じるという問題がある。
【０００６】すなわち、図７に示すように、内寸１６０
ｍｍ角、外付２００ｍｍ角、長さ４５０ｍｍの厚さ３ｍ
ｍのステンレスを二重にした水冷鋳型（鋳型の厚さとし
ては１９ｍｍ）の周囲に、内寸２６０ｍｍ角、外寸２９
２ｍｍ角、高さ１００ｍｍ、巻き数９０ターンの電磁コ
イル２を配置した角鋳型１内にＳｎ−１０％Ｐｂの溶融
合金を供給し、溶融金属の自由表面と電磁コイル２上端
を一致させた。電磁コイル２に波高値１８０アンペアの
電流を流し、角鋳型１の内側の位置における磁束密度
Ｂ、渦電流密度Ｊe、ローレンツ力Ｆxyを求めた。角鋳
型１の内側１．５ｍｍの位置の溶融金属における結果を
図８に示す。溶融金属に働く電磁気力は、角鋳型の辺中
央部から角部に向かって大きく減衰している。
ｍｍ角、外付２００ｍｍ角、長さ４５０ｍｍの厚さ３ｍ
ｍのステンレスを二重にした水冷鋳型（鋳型の厚さとし
ては１９ｍｍ）の周囲に、内寸２６０ｍｍ角、外寸２９
２ｍｍ角、高さ１００ｍｍ、巻き数９０ターンの電磁コ
イル２を配置した角鋳型１内にＳｎ−１０％Ｐｂの溶融
合金を供給し、溶融金属の自由表面と電磁コイル２上端
を一致させた。電磁コイル２に波高値１８０アンペアの
電流を流し、角鋳型１の内側の位置における磁束密度
Ｂ、渦電流密度Ｊe、ローレンツ力Ｆxyを求めた。角鋳
型１の内側１．５ｍｍの位置の溶融金属における結果を
図８に示す。溶融金属に働く電磁気力は、角鋳型の辺中
央部から角部に向かって大きく減衰している。
【０００７】本発明は上述の角鋳型内の溶融金属に働く
電磁気力をできるだけ均一にし、その結果、溶融金属表
面の湯面の乱れを抑制し、表面性状が良好な鋳片を得る
ための鋳型構造を提供することを目的とする。
電磁気力をできるだけ均一にし、その結果、溶融金属表
面の湯面の乱れを抑制し、表面性状が良好な鋳片を得る
ための鋳型構造を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は角鋳型に低周波
交流磁場を印加して鋳型内の溶融金属に電磁力を付与し
て鋳造を行う電磁鋳造において、角鋳型と電磁コイルと
の間の空間に導電性の材質の磁気シールド板を設置し、
辺中央部の電磁気力を弱め、相対的に角部と辺中央部の
磁気力を近づけるものである。
交流磁場を印加して鋳型内の溶融金属に電磁力を付与し
て鋳造を行う電磁鋳造において、角鋳型と電磁コイルと
の間の空間に導電性の材質の磁気シールド板を設置し、
辺中央部の電磁気力を弱め、相対的に角部と辺中央部の
磁気力を近づけるものである。
【０００９】すなわち、第１の発明は角鋳型の周囲に電
磁コイルを配置し、低周波交流磁場を印加して鋳型内の
溶融金属に電磁力を付与して鋳造を行う電磁鋳造におい
て、角鋳型と電磁コイルとの間のコーナー部を除く空間
に、幅が鋳型内面の寸法との比で０．６〜１．１、高さ
が電磁コイルの高さとの比で０．７〜１．３である導電
性の強磁性材料からなる磁気シールド板を設置したこと
を特徴とする連続鋳造用鋳型構造である。
磁コイルを配置し、低周波交流磁場を印加して鋳型内の
溶融金属に電磁力を付与して鋳造を行う電磁鋳造におい
て、角鋳型と電磁コイルとの間のコーナー部を除く空間
に、幅が鋳型内面の寸法との比で０．６〜１．１、高さ
が電磁コイルの高さとの比で０．７〜１．３である導電
性の強磁性材料からなる磁気シールド板を設置したこと
を特徴とする連続鋳造用鋳型構造である。
【００１０】この発明における低周波交流磁場は２０Ｈ
ｚ〜２ｋＨｚ程度であり、又、磁気シールド板の幅と高
さの限定は、後述する実施例に示すように多くの試験に
基づいて規定したものである。すなわち、上記の範囲が
実用上最も適した範囲である。磁気シールド板に適する
材料としては鉄などの強磁性材料である。このように磁
気シールド板を配置することにより、電磁コイルと対面
する角鋳型の辺中央部の電磁気力を弱め、角部における
電磁気力に近づけて、全体を均一化する。
ｚ〜２ｋＨｚ程度であり、又、磁気シールド板の幅と高
さの限定は、後述する実施例に示すように多くの試験に
基づいて規定したものである。すなわち、上記の範囲が
実用上最も適した範囲である。磁気シールド板に適する
材料としては鉄などの強磁性材料である。このように磁
気シールド板を配置することにより、電磁コイルと対面
する角鋳型の辺中央部の電磁気力を弱め、角部における
電磁気力に近づけて、全体を均一化する。
【００１１】又、第２の発明は、角鋳型の周囲に電磁コ
イルを配置し、低周波交流磁場を印加して鋳型内の溶融
金属に電磁力を付与して鋳造を行う電磁鋳造において、
角鋳型と電磁コイルとの間の空間に、幅が鋳型内面の寸
法との比で０．６〜１．１、高さが電磁コイルの高さと
の比で０．１〜１．３である導電性の材質の磁気シール
ド板を配置し、その各々を鋳型の周囲で下方において電
気的に接続したことを特徴とする連続鋳造用鋳型構造で
ある。
イルを配置し、低周波交流磁場を印加して鋳型内の溶融
金属に電磁力を付与して鋳造を行う電磁鋳造において、
角鋳型と電磁コイルとの間の空間に、幅が鋳型内面の寸
法との比で０．６〜１．１、高さが電磁コイルの高さと
の比で０．１〜１．３である導電性の材質の磁気シール
ド板を配置し、その各々を鋳型の周囲で下方において電
気的に接続したことを特徴とする連続鋳造用鋳型構造で
ある。
【００１２】この発明においては、シールド板に用いる
材質はＣｕ，Ｃｕ合金などの導電性のものが良く、もち
ろん上述の強磁性材料でも良い。これを電気的に接続す
るには導電性のブロックあるいは線材を用いる。この場
合には、シールド板における接続部を除く部分の高さの
影響が大きく、後述する実施例に示すように、多くの試
験の結果、シールド板と電磁コイルの高さの比が０．１
〜１．３の範囲が最適であることを見出した。シールド
板同士を下部において電気的に接続するのは、導電性の
シールド板を接続することで溶融金属を周回するように
流れる渦電流を、角部では電磁鋳造の効果と無関係な下
方を迂回させて流すためである。このことにより、辺中
央部ではシールド板を流れる渦電流により電磁気力が弱
められ、角部では渦電流が下方に迂回するので電磁気力
は弱まらず、電磁気力が均一化するためである。
材質はＣｕ，Ｃｕ合金などの導電性のものが良く、もち
ろん上述の強磁性材料でも良い。これを電気的に接続す
るには導電性のブロックあるいは線材を用いる。この場
合には、シールド板における接続部を除く部分の高さの
影響が大きく、後述する実施例に示すように、多くの試
験の結果、シールド板と電磁コイルの高さの比が０．１
〜１．３の範囲が最適であることを見出した。シールド
板同士を下部において電気的に接続するのは、導電性の
シールド板を接続することで溶融金属を周回するように
流れる渦電流を、角部では電磁鋳造の効果と無関係な下
方を迂回させて流すためである。このことにより、辺中
央部ではシールド板を流れる渦電流により電磁気力が弱
められ、角部では渦電流が下方に迂回するので電磁気力
は弱まらず、電磁気力が均一化するためである。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下、本発明を実施例によって具
体的に説明する。 実施例１ 前述の図７に示したものと同様の角鋳型１および電磁コ
イル２を図１に示す如く配置し、角鋳型１と電磁コイル
２との間の空間に、幅１６０ｍｍ、高さ１００ｍｍ、厚
さ１０ｍｍの鉄製の磁気シールド板３を配置した。角鋳
型１内にはＳｎ−１０％Ｐｂの溶融合金を供給し、電磁
コイル２に波高値１８０アンペアの電流を流し、角鋳型
１の内側の位置における磁束密度Ｂ、渦電流密度Ｊe、
ローレンツ力Ｆxyを求めた。鋳型の内側１．５ｍｍの位
置の溶融金属における結果を図２に示す。
体的に説明する。 実施例１ 前述の図７に示したものと同様の角鋳型１および電磁コ
イル２を図１に示す如く配置し、角鋳型１と電磁コイル
２との間の空間に、幅１６０ｍｍ、高さ１００ｍｍ、厚
さ１０ｍｍの鉄製の磁気シールド板３を配置した。角鋳
型１内にはＳｎ−１０％Ｐｂの溶融合金を供給し、電磁
コイル２に波高値１８０アンペアの電流を流し、角鋳型
１の内側の位置における磁束密度Ｂ、渦電流密度Ｊe、
ローレンツ力Ｆxyを求めた。鋳型の内側１．５ｍｍの位
置の溶融金属における結果を図２に示す。
【００１４】磁気シールド板３を配置することにより、
角鋳型１の辺中央部における電磁気力が弱められてい
る。角鋳型１の辺中央部におけるローレンツ力をＦ１、
角部におけるローレンツ力をＦ２とし、その比により電
磁気力の均一さを評価すると、磁気シールド板を配置し
ない前述の図７の比較例では、Ｆ１／Ｆ２＝１６．５で
あるのに対して、磁気シールド板を配置した構造では、
Ｆ１／Ｆ２＝１２．４となり、鋳型の辺中央部と角部に
働く電磁気力の差が小さくなっている。
角鋳型１の辺中央部における電磁気力が弱められてい
る。角鋳型１の辺中央部におけるローレンツ力をＦ１、
角部におけるローレンツ力をＦ２とし、その比により電
磁気力の均一さを評価すると、磁気シールド板を配置し
ない前述の図７の比較例では、Ｆ１／Ｆ２＝１６．５で
あるのに対して、磁気シールド板を配置した構造では、
Ｆ１／Ｆ２＝１２．４となり、鋳型の辺中央部と角部に
働く電磁気力の差が小さくなっている。
【００１５】実施例２ 実施例１における磁気シールド板の幅をａ、高さをｂと
し、ａおよびｂを変化させたときの電磁気力の均一さＦ
１／Ｆ２を求めた。代表的な結果を表１、表２に示す。
（※印は本発明の範囲外）幅が鋳型内面との寸法の比と
して０．６以上、高さが、電磁コイルとの高さの比とし
て０．７以上の場合に、鋳型の辺中央部と角部に働く電
磁気力の差が小さくなっているのがわかる。ただし、幅
の比が１を大きく越えると、磁気シールド板の各々が干
渉してしまうので、実用上は幅の比は０．６〜１．１で
ある。又、高さの比が１．３を越えると、電磁力の大き
さ自体が小さくなりすぎてピンチ力も小さくなるので、
実用上は高さの比は０．７〜１．３である。
し、ａおよびｂを変化させたときの電磁気力の均一さＦ
１／Ｆ２を求めた。代表的な結果を表１、表２に示す。
（※印は本発明の範囲外）幅が鋳型内面との寸法の比と
して０．６以上、高さが、電磁コイルとの高さの比とし
て０．７以上の場合に、鋳型の辺中央部と角部に働く電
磁気力の差が小さくなっているのがわかる。ただし、幅
の比が１を大きく越えると、磁気シールド板の各々が干
渉してしまうので、実用上は幅の比は０．６〜１．１で
ある。又、高さの比が１．３を越えると、電磁力の大き
さ自体が小さくなりすぎてピンチ力も小さくなるので、
実用上は高さの比は０．７〜１．３である。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【表２】
【００１８】実施例３ 実施例１と同様の角鋳型１、および電磁コイル２を図３
に示すように配置し、角鋳型内に同様の溶融合金を供給
した。角鋳型１と電磁コイル２との間の空間に、図３に
示すように、幅１６０ｍｍ、高さ１００ｍｍ、厚さ１０
ｍｍの銅製の磁気シールド板３を配置し、各々の磁気シ
ールド板３の下部を幅１０ｍｍの接続部４で鋳型の周囲
で接続した。電磁コイル２に波高値１８０アンペアの電
流を流し、角鋳型１の内側の位置における磁束密度Ｂ、
渦電流密度Ｊe、ローレンツ力Ｆxyを求めた。角鋳型１
の内側１．５ｍｍの位置における結果を図４に示す。磁
気シールド板３を配置し、各々の磁気シールド板３を接
続部４で接続することにより、角鋳型１の辺中央部と角
部に働く電磁気力の差が小さくなっている。
に示すように配置し、角鋳型内に同様の溶融合金を供給
した。角鋳型１と電磁コイル２との間の空間に、図３に
示すように、幅１６０ｍｍ、高さ１００ｍｍ、厚さ１０
ｍｍの銅製の磁気シールド板３を配置し、各々の磁気シ
ールド板３の下部を幅１０ｍｍの接続部４で鋳型の周囲
で接続した。電磁コイル２に波高値１８０アンペアの電
流を流し、角鋳型１の内側の位置における磁束密度Ｂ、
渦電流密度Ｊe、ローレンツ力Ｆxyを求めた。角鋳型１
の内側１．５ｍｍの位置における結果を図４に示す。磁
気シールド板３を配置し、各々の磁気シールド板３を接
続部４で接続することにより、角鋳型１の辺中央部と角
部に働く電磁気力の差が小さくなっている。
【００１９】実施例４ 実施例３における磁気シールド板の高さをｄとし、ｄを
変化させたときの電磁気力の均一さＦ１／Ｆ２を求め
た。結果を表３に示す。（※印は本発明の範囲外）磁気
シールド板３の高さが、電磁コイル２との高さの比とし
て０．１以上の場合に、角鋳型１の辺中央部と角部に働
く電磁気力の差が小さくなっているのがわかる。ただ
し、高さの比が１．３を超えると、電磁力の大きさ自体
が小さくなりすぎてピンチ力も小さくなるので、実用上
は高さの比は０．１〜１．３である。
変化させたときの電磁気力の均一さＦ１／Ｆ２を求め
た。結果を表３に示す。（※印は本発明の範囲外）磁気
シールド板３の高さが、電磁コイル２との高さの比とし
て０．１以上の場合に、角鋳型１の辺中央部と角部に働
く電磁気力の差が小さくなっているのがわかる。ただ
し、高さの比が１．３を超えると、電磁力の大きさ自体
が小さくなりすぎてピンチ力も小さくなるので、実用上
は高さの比は０．１〜１．３である。
【００２０】
【表３】
【００２１】Ｎo.ｄ３の磁気シールド構造の具体的な構
成は、図５のようになる。本発明においては、磁気シー
ルド板３を鋳型周囲で接続する方法としては、実施例３
に示したように銅のブロックで接続する以外に、図６に
示すように、導線５などで電気的に接続する方法でも同
様の効果が得られる。
成は、図５のようになる。本発明においては、磁気シー
ルド板３を鋳型周囲で接続する方法としては、実施例３
に示したように銅のブロックで接続する以外に、図６に
示すように、導線５などで電気的に接続する方法でも同
様の効果が得られる。
【００２２】
【発明の効果】本発明においては角鋳型と電磁コイルの
間の空間に磁気シールド構造を設置することにより、鋳
型の辺中央部と角部に働く電磁気力の差が小さくなり、
溶融金属に働く電磁力を均一にし、溶融金属メニスカス
近傍での湯面の乱れを抑制し、鋳型振動による表面欠陥
を低減させることができる。
間の空間に磁気シールド構造を設置することにより、鋳
型の辺中央部と角部に働く電磁気力の差が小さくなり、
溶融金属に働く電磁力を均一にし、溶融金属メニスカス
近傍での湯面の乱れを抑制し、鋳型振動による表面欠陥
を低減させることができる。
【図１】本発明の実施例１における鋳型構造を示す説明
図である。
図である。
【図２】本発明の実施例１における鋳型内周面での磁束
密度、渦電流密度、ローレンツ力を示すグラフである。
密度、渦電流密度、ローレンツ力を示すグラフである。
【図３】本発明の実施例３における鋳型構造を示す説明
図である。
図である。
【図４】本発明の実施例３における鋳型内周面での磁束
密度、渦電流密度、ローレンツ力を示すグラフである。
密度、渦電流密度、ローレンツ力を示すグラフである。
【図５】本発明の実施例４における鋳型構造の一例を示
す説明図である。
す説明図である。
【図６】本発明の他の実施例における鋳型構造の一例を
示す説明図である。
示す説明図である。
【図７】比較例における鋳型構造を示す説明図である。
【図８】比較例における鋳型内周面での磁束密度、渦電
流密度、ローレンツ力を示すグラフである。
流密度、ローレンツ力を示すグラフである。
１ 鋳型 ２ 電磁コイル ３ 磁気シールド板 ４ 接続部 ５ 導線
Claims (2)
- 【請求項１】 角鋳型の周囲に電磁コイルを配置し、低
周波交流磁場を印加して鋳型内の溶融金属に電磁力を付
与して鋳造を行う電磁鋳造において、角鋳型と電磁コイ
ルとの間のコーナー部を除く空間に、幅が鋳型内面の寸
法との比で０．６〜１．１、高さが電磁コイルの高さと
の比で０．７〜１．３である導電性の強磁性材料からな
る磁気シールド板を設置したことを特徴とする連続鋳造
用鋳型構造。 - 【請求項２】 角鋳型の周囲に電磁コイルを配置し、低
周波交流磁場を印加して鋳型内の溶融金属に電磁力を付
与して鋳造を行う電磁鋳造において、角鋳型と電磁コイ
ルとの間の空間に、幅が鋳型内面の寸法との比で０．６
〜１．１、高さが電磁コイルの高さとの比で０．１〜
１．３である導電性の材質の磁気シールド板を配置し、
その各々を角鋳型の周囲で下方において電気的に接続し
たことを特徴とする連続鋳造用鋳型構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25941696A JPH1099944A (ja) | 1996-09-30 | 1996-09-30 | 溶融金属の連続鋳造用鋳型構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25941696A JPH1099944A (ja) | 1996-09-30 | 1996-09-30 | 溶融金属の連続鋳造用鋳型構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1099944A true JPH1099944A (ja) | 1998-04-21 |
Family
ID=17333812
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25941696A Withdrawn JPH1099944A (ja) | 1996-09-30 | 1996-09-30 | 溶融金属の連続鋳造用鋳型構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1099944A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011529795A (ja) * | 2008-08-07 | 2011-12-15 | ティーエムティー タッピング−メジャリング−テクノロジー ゲゼルシャフトミット ベシュレンクテル ハフツング | 例えば溶鉱炉および溶解炉などの冶金の容器の湯出しのときに、磁場によって、溶融流れの流速を調整するための及び溶融流れを減速させるための方法及び装置 |
| EP2686122A2 (en) * | 2011-03-14 | 2014-01-22 | Consarc Corporation | Open bottom electric induction cold crucible for use in electromagnetic casting of ingots |
-
1996
- 1996-09-30 JP JP25941696A patent/JPH1099944A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011529795A (ja) * | 2008-08-07 | 2011-12-15 | ティーエムティー タッピング−メジャリング−テクノロジー ゲゼルシャフトミット ベシュレンクテル ハフツング | 例えば溶鉱炉および溶解炉などの冶金の容器の湯出しのときに、磁場によって、溶融流れの流速を調整するための及び溶融流れを減速させるための方法及び装置 |
| EP2686122A2 (en) * | 2011-03-14 | 2014-01-22 | Consarc Corporation | Open bottom electric induction cold crucible for use in electromagnetic casting of ingots |
| EP2686122A4 (en) * | 2011-03-14 | 2014-11-19 | Consarc Corp | BELOW OPEN ELECTRICALLY INDUCTIVE COLD TILT FOR USE IN THE ELECTROMAGNETIC CASTING OF RAW BLOCKS |
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