JPH1062023A - ヒートポンプ装置 - Google Patents
ヒートポンプ装置Info
- Publication number
- JPH1062023A JPH1062023A JP23467996A JP23467996A JPH1062023A JP H1062023 A JPH1062023 A JP H1062023A JP 23467996 A JP23467996 A JP 23467996A JP 23467996 A JP23467996 A JP 23467996A JP H1062023 A JPH1062023 A JP H1062023A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- heat pump
- refrigerant
- pump device
- condenser
- evaporator
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 混合冷媒を使用することにより、理論動力を
増やすことなく標準の圧縮機および圧縮機を規定圧力以
下で使用することが可能なヒートポンプ装置を提供す
る。 【解決手段】 入口温度ＴＬ１、出口温度ＴＬ２のヒー
トソースで蒸発器を作動させ、入口温度ＴＨ１，出口温
度ＴＨ２のヒートシンクで凝縮器を作動させ、冷媒とし
て混合冷媒を用いたヒートポンプ装置において、混合冷
媒がＨＦＣ１３４ａと、該ＨＦＣ１３４ａ以外の１種類
以上の塩素原子を含まない冷媒とよりなる混合冷媒であ
り、蒸発器内圧力における混合冷媒の露点と沸点との温
度差ΔＴＬが（ＴＬ１−ＴＬ２）以下であり、且つ前記
凝縮器内圧力における混合冷媒の露点と沸点との温度差
ΔＴＨが（ＴＨ２−ＴＨ１）以下であり、且つ凝縮器お
よび蒸発器が、対向流型熱交換器である。
増やすことなく標準の圧縮機および圧縮機を規定圧力以
下で使用することが可能なヒートポンプ装置を提供す
る。 【解決手段】 入口温度ＴＬ１、出口温度ＴＬ２のヒー
トソースで蒸発器を作動させ、入口温度ＴＨ１，出口温
度ＴＨ２のヒートシンクで凝縮器を作動させ、冷媒とし
て混合冷媒を用いたヒートポンプ装置において、混合冷
媒がＨＦＣ１３４ａと、該ＨＦＣ１３４ａ以外の１種類
以上の塩素原子を含まない冷媒とよりなる混合冷媒であ
り、蒸発器内圧力における混合冷媒の露点と沸点との温
度差ΔＴＬが（ＴＬ１−ＴＬ２）以下であり、且つ前記
凝縮器内圧力における混合冷媒の露点と沸点との温度差
ΔＴＨが（ＴＨ２−ＴＨ１）以下であり、且つ凝縮器お
よび蒸発器が、対向流型熱交換器である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はヒートポンプにより
冷熱または温熱または冷熱と温熱を同時に得るヒートポ
ンプの装置に関するものである。
冷熱または温熱または冷熱と温熱を同時に得るヒートポ
ンプの装置に関するものである。
【０００２】なお、ここでヒートポンプとは加熱だけに
利用するもの、および加熱にも冷却にも利用するものを
含む広義のヒートポンプであり、また、ヒートポンプ装
置とは単にヒートポンプ本体を意味するものでなく、ヒ
ートポンプを加熱するヒートソース、ヒートポンプを冷
却するヒートシンクを含むヒートポンプの仕様を含めた
装置である。また、対向流熱交換器とは蛇行流型熱交換
器のようなマクロ的にみて対向流となるものも含む。
利用するもの、および加熱にも冷却にも利用するものを
含む広義のヒートポンプであり、また、ヒートポンプ装
置とは単にヒートポンプ本体を意味するものでなく、ヒ
ートポンプを加熱するヒートソース、ヒートポンプを冷
却するヒートシンクを含むヒートポンプの仕様を含めた
装置である。また、対向流熱交換器とは蛇行流型熱交換
器のようなマクロ的にみて対向流となるものも含む。
【０００３】
【従来の技術】従来、この種のヒートポンプ装置はヒー
トポンプを加熱するヒートソースやヒートポンプを冷却
するヒートシンクの温度差に関係なくヒートポンプの研
究がなされていたので、圧力条件や温度条件によっては
装置が大型になるという問題点があった。
トポンプを加熱するヒートソースやヒートポンプを冷却
するヒートシンクの温度差に関係なくヒートポンプの研
究がなされていたので、圧力条件や温度条件によっては
装置が大型になるという問題点があった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記従来のようなヒー
トポンプ装置では、例えば、スクリュウ型ヒートポンプ
装置の場合、設計圧力である２．１ＭＰａに抑えて、冷
媒にＨＦＣ１３４ａを用いて蒸発装置用高温水を得よう
とする場合、凝縮器の伝熱面積を無限大としても得られ
る高温水の出口温度ＴＨ２は７０℃程度にしかならな
い。このため、冷媒を沸点の高い、例えば水にするとヒ
ートソース温度が低い場合は圧縮機の吸い込み風量が膨
大になるという欠点があった。
トポンプ装置では、例えば、スクリュウ型ヒートポンプ
装置の場合、設計圧力である２．１ＭＰａに抑えて、冷
媒にＨＦＣ１３４ａを用いて蒸発装置用高温水を得よう
とする場合、凝縮器の伝熱面積を無限大としても得られ
る高温水の出口温度ＴＨ２は７０℃程度にしかならな
い。このため、冷媒を沸点の高い、例えば水にするとヒ
ートソース温度が低い場合は圧縮機の吸い込み風量が膨
大になるという欠点があった。
【０００５】また、ターボ型ヒートポンプ装置の場合、
その高圧ガス取締法適用範囲である０．３０３ＭＰａ以
下に抑えて、冷媒にＨＦＣ２４５ｆａを用いて暖房用温
水を得る場合、凝縮器の伝熱面積を無限大としても得ら
れる温水の出口温度ＴＨ２は４５℃程度にしかならず、
暖房用に使用できないという欠点があった。そのため、
この場合も冷媒に水を用いると圧縮機吸い込み風量が膨
大になるという欠点があった。
その高圧ガス取締法適用範囲である０．３０３ＭＰａ以
下に抑えて、冷媒にＨＦＣ２４５ｆａを用いて暖房用温
水を得る場合、凝縮器の伝熱面積を無限大としても得ら
れる温水の出口温度ＴＨ２は４５℃程度にしかならず、
暖房用に使用できないという欠点があった。そのため、
この場合も冷媒に水を用いると圧縮機吸い込み風量が膨
大になるという欠点があった。
【０００６】本発明は上述の点に鑑みてなされたもの
で、混合冷媒を使用することにより、理論動力を増やす
ことなく標準の圧縮機および圧縮機を規定圧力以下で使
用することが可能なヒートポンプ装置を提供することを
目的とする。
で、混合冷媒を使用することにより、理論動力を増やす
ことなく標準の圧縮機および圧縮機を規定圧力以下で使
用することが可能なヒートポンプ装置を提供することを
目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
請求項１に記載の発明は、入口温度ＴＬ１、出口温度Ｔ
Ｌ２のヒートソースで蒸発器を作動させ、入口温度ＴＨ
１，出口温度ＴＨ２のヒートシンクで凝縮器を作動さ
せ、冷媒として混合冷媒を用いたヒートポンプ装置にお
いて、混合冷媒がＨＦＣ１３４ａと、該ＨＦＣ１３４ａ
以外の１種類以上の塩素原子を含まない冷媒とよりなる
混合冷媒であり、蒸発器内圧力における混合冷媒の露点
と沸点との温度差ΔＴＬが（ＴＬ１−ＴＬ２）以下であ
り、且つ前記凝縮器内圧力における混合冷媒の露点と沸
点との温度差ΔＴＨが（ＴＨ２−ＴＨ１）以下であり、
且つ凝縮器および蒸発器が、対向流型熱交換器であるこ
とを特徴とする。
請求項１に記載の発明は、入口温度ＴＬ１、出口温度Ｔ
Ｌ２のヒートソースで蒸発器を作動させ、入口温度ＴＨ
１，出口温度ＴＨ２のヒートシンクで凝縮器を作動さ
せ、冷媒として混合冷媒を用いたヒートポンプ装置にお
いて、混合冷媒がＨＦＣ１３４ａと、該ＨＦＣ１３４ａ
以外の１種類以上の塩素原子を含まない冷媒とよりなる
混合冷媒であり、蒸発器内圧力における混合冷媒の露点
と沸点との温度差ΔＴＬが（ＴＬ１−ＴＬ２）以下であ
り、且つ前記凝縮器内圧力における混合冷媒の露点と沸
点との温度差ΔＴＨが（ＴＨ２−ＴＨ１）以下であり、
且つ凝縮器および蒸発器が、対向流型熱交換器であるこ
とを特徴とする。
【０００８】また、請求項２に記載の発明は請求項１に
記載のヒートポンプ装置において、ＨＦＣ１３４ａ以外
の１種以上のＨＦＣがＨＦＣ２４５ｆａであることを特
徴とする。
記載のヒートポンプ装置において、ＨＦＣ１３４ａ以外
の１種以上のＨＦＣがＨＦＣ２４５ｆａであることを特
徴とする。
【０００９】また、請求項３に記載の発明は請求項１に
記載のヒートポンプ装置において、ＨＦＣ１３４ａ以外
の１種以上のＨＦＣがＨＦＣ２４５ｃａであることを特
徴とする。
記載のヒートポンプ装置において、ＨＦＣ１３４ａ以外
の１種以上のＨＦＣがＨＦＣ２４５ｃａであることを特
徴とする。
【００１０】また、請求項４に記載の発明は請求項１に
記載のヒートポンプ装置において、ＨＦＣ１３４ａ以外
の１種以上のＨＦＣがＨＦＣ２３６ｅａであることを特
徴とする。
記載のヒートポンプ装置において、ＨＦＣ１３４ａ以外
の１種以上のＨＦＣがＨＦＣ２３６ｅａであることを特
徴とする。
【００１１】請求項５に記載の発明は、入口温度ＴＬ
１、出口温度ＴＬ２のヒートソースで蒸発器を作動さ
せ、入口温度ＴＨ１，出口温度ＴＨ２のヒートシンクで
凝縮器を作動させ、冷媒として混合冷媒を用いたヒート
ポンプ装置において、混合冷媒がＨＦＣ２４５ｆａと、
該ＨＦＣ２４５ｆａ以外の１種類以上の塩素原子を含ま
ない冷媒とよりなる混合冷媒であり、蒸発器内圧力にお
ける混合冷媒の露点と沸点との温度差ΔＴＬが（ＴＬ１
−ＴＬ２）以下であり、且つ前記凝縮器内圧力における
混合冷媒の露点と沸点との温度差ΔＴＨが（ＴＨ２−Ｔ
Ｈ１）以下であることを特徴とする。
１、出口温度ＴＬ２のヒートソースで蒸発器を作動さ
せ、入口温度ＴＨ１，出口温度ＴＨ２のヒートシンクで
凝縮器を作動させ、冷媒として混合冷媒を用いたヒート
ポンプ装置において、混合冷媒がＨＦＣ２４５ｆａと、
該ＨＦＣ２４５ｆａ以外の１種類以上の塩素原子を含ま
ない冷媒とよりなる混合冷媒であり、蒸発器内圧力にお
ける混合冷媒の露点と沸点との温度差ΔＴＬが（ＴＬ１
−ＴＬ２）以下であり、且つ前記凝縮器内圧力における
混合冷媒の露点と沸点との温度差ΔＴＨが（ＴＨ２−Ｔ
Ｈ１）以下であることを特徴とする。
【００１２】また、請求項６に記載の発明は請求項１に
記載のヒートポンプ装置において、前記ＨＦＣ２４５ｆ
ａ以外の１種以上のＨＦＣがＨＦＣ２４５ｃａであるこ
とを特徴とする。
記載のヒートポンプ装置において、前記ＨＦＣ２４５ｆ
ａ以外の１種以上のＨＦＣがＨＦＣ２４５ｃａであるこ
とを特徴とする。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態例を図
面に基づいて説明する。図２は本発明のヒートポンプ装
置の概略構成を示す図である。同図において、１はヒー
トシンクで作動する凝縮器、２はヒートソースで作動す
る蒸発器、３は膨張装置、４は圧縮機である。これらの
機器は冷媒通路５で接続される。ヒートソースはその入
口温度ＴＬ１、出口温度ＴＬ２であり、ヒートシンクは
その入口温度ＴＨ１、出口温度ＴＨ２である。
面に基づいて説明する。図２は本発明のヒートポンプ装
置の概略構成を示す図である。同図において、１はヒー
トシンクで作動する凝縮器、２はヒートソースで作動す
る蒸発器、３は膨張装置、４は圧縮機である。これらの
機器は冷媒通路５で接続される。ヒートソースはその入
口温度ＴＬ１、出口温度ＴＬ２であり、ヒートシンクは
その入口温度ＴＨ１、出口温度ＴＨ２である。
【００１４】図１は本発明に係るヒートポンプ装置の理
論動力説明図の一例である。横軸はエントロピー、縦軸
は絶対温度である。ＴＬ１はヒートソースの入口温度、
ＴＬ２は該ヒートソースの出口温度である。また、ＴＨ
１はヒートシンクの入口温度、ＴＨ２は該ヒートシンク
の出口温度である。本ヒートポンプは蒸発器２、凝縮器
１とも圧損がなく無限大の伝熱面積を有すると仮定する
と、蒸発器２の冷媒入口温度はヒートソース出口温度で
あるＴＬ２と同じに、また、凝縮器１の冷媒入口温度は
ヒートシンク出口温度ＴＨ２と同じとなる。
論動力説明図の一例である。横軸はエントロピー、縦軸
は絶対温度である。ＴＬ１はヒートソースの入口温度、
ＴＬ２は該ヒートソースの出口温度である。また、ＴＨ
１はヒートシンクの入口温度、ＴＨ２は該ヒートシンク
の出口温度である。本ヒートポンプは蒸発器２、凝縮器
１とも圧損がなく無限大の伝熱面積を有すると仮定する
と、蒸発器２の冷媒入口温度はヒートソース出口温度で
あるＴＬ２と同じに、また、凝縮器１の冷媒入口温度は
ヒートシンク出口温度ＴＨ２と同じとなる。
【００１５】請求項１に記載のヒートポンプ装置は、Ｈ
ＦＣ１３４ａと、ＨＦＣ１３４ａ以外の１種以上の塩素
原子を含まない冷媒であるＨＦＣ２４５ｆａ、ＨＦＣ２
４５ｃａ、ＨＦＣ２３６ｅａ等とよりなる混合冷媒が用
いられ、且つ、熱交換器である蒸発器１及び凝縮器２は
対向流型となっている。そして、本発明のヒートポンプ
装置では下記式を満足する混合冷媒が用いられる。蒸発
器１における混合冷媒の露点と沸点との温度差ΔＴＬ、
凝縮器２における混合冷媒の露点と沸点との温度差ΔＴ
Ｈとした場合、 ΔＴＬ≦（ＴＬ１−ＴＬ２） ΔＴＨ≦（ＴＨ２−ＴＨ１）
ＦＣ１３４ａと、ＨＦＣ１３４ａ以外の１種以上の塩素
原子を含まない冷媒であるＨＦＣ２４５ｆａ、ＨＦＣ２
４５ｃａ、ＨＦＣ２３６ｅａ等とよりなる混合冷媒が用
いられ、且つ、熱交換器である蒸発器１及び凝縮器２は
対向流型となっている。そして、本発明のヒートポンプ
装置では下記式を満足する混合冷媒が用いられる。蒸発
器１における混合冷媒の露点と沸点との温度差ΔＴＬ、
凝縮器２における混合冷媒の露点と沸点との温度差ΔＴ
Ｈとした場合、 ΔＴＬ≦（ＴＬ１−ＴＬ２） ΔＴＨ≦（ＴＨ２−ＴＨ１）
【００１６】なお、冷媒ＨＦＣ２４５ｆａ（Ｒ−２４５
ｆａ）の化学式はＣＦ3−ＣＨ2−ＣＦ2Ｈで表され、
１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンの名称で
呼ばれる。また、ＨＦＣ２４５ｃａ（Ｒ−２４５ｃａ）
の化学式はＣＦ2Ｈ−ＣＦ2−ＣＦＨ2で表され、１，
１，２，２，３−ペンタフルオロプロパンの名称で呼ば
れる。また、ＨＦＣ２３６ｅａ（Ｒ−２３６ｅａ）の化
学式はＣＦ3−ＣＦＨ−ＣＦ2Ｈで表され、１，１，１，
２，３−シクロフルオロプロパンの名称で呼ばれる。
ｆａ）の化学式はＣＦ3−ＣＨ2−ＣＦ2Ｈで表され、
１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンの名称で
呼ばれる。また、ＨＦＣ２４５ｃａ（Ｒ−２４５ｃａ）
の化学式はＣＦ2Ｈ−ＣＦ2−ＣＦＨ2で表され、１，
１，２，２，３−ペンタフルオロプロパンの名称で呼ば
れる。また、ＨＦＣ２３６ｅａ（Ｒ−２３６ｅａ）の化
学式はＣＦ3−ＣＦＨ−ＣＦ2Ｈで表され、１，１，１，
２，３−シクロフルオロプロパンの名称で呼ばれる。
【００１７】請求項５に記載のヒートポンプ装置は、Ｈ
ＦＣ２４５ｆａと、ＨＦＣ２４５ｆａ以外の１種以上の
塩素原子を含まない冷媒であるＨＦＣ２４５ｃａ等とよ
りなる混合冷媒が用いられている。そして、本発明のヒ
ートポンプ装置では下記式を満足する混合冷媒が用いら
れている。蒸発器１における混同冷媒の露点と沸点との
温度差ΔＴＬ、凝縮器における混合冷媒の露点と沸点と
の温度差ΔＴＨとした場合、 ΔＴＬ≦（ＴＬ１−ＴＬ２） ΔＴＨ≦（ＴＨ２−ＴＨ１）
ＦＣ２４５ｆａと、ＨＦＣ２４５ｆａ以外の１種以上の
塩素原子を含まない冷媒であるＨＦＣ２４５ｃａ等とよ
りなる混合冷媒が用いられている。そして、本発明のヒ
ートポンプ装置では下記式を満足する混合冷媒が用いら
れている。蒸発器１における混同冷媒の露点と沸点との
温度差ΔＴＬ、凝縮器における混合冷媒の露点と沸点と
の温度差ΔＴＨとした場合、 ΔＴＬ≦（ＴＬ１−ＴＬ２） ΔＴＨ≦（ＴＨ２−ＴＨ１）
【００１８】上記のように、蒸発器１における混合冷媒
の露点と沸点との温度差ΔＴＬが（ＴＬ１−ＴＬ２）以
下であり、且つ、凝縮器２における露点と沸点の温度差
ΔＴＨが（ＴＨ２−ＴＨ１）以下であるので、露点と沸
点との温度差が大きすぎることにより、図１のＴＬ２０
およびＴＨ２０のように蒸発器１の冷媒入口温度の低下
や凝縮器２の冷媒入口温度の上昇により、理論動力が増
えることがない。この場合の理論動力は面積（ＴＬ１・
ＴＨ２０・ＴＨ１・ＴＬ２０・ＴＬ１）となり、面積
（ＴＥ０・ＴＨ２・ＴＣ０・ＴＬ２・ＴＥ０）より大き
なる場合が多いが、本ヒートポンプ装置の理論動力は面
積（ＴＥ２・ＴＨ２・ＴＣ２・ＴＬ２・ＴＥ２）とな
り、小さくなる場合が多い。
の露点と沸点との温度差ΔＴＬが（ＴＬ１−ＴＬ２）以
下であり、且つ、凝縮器２における露点と沸点の温度差
ΔＴＨが（ＴＨ２−ＴＨ１）以下であるので、露点と沸
点との温度差が大きすぎることにより、図１のＴＬ２０
およびＴＨ２０のように蒸発器１の冷媒入口温度の低下
や凝縮器２の冷媒入口温度の上昇により、理論動力が増
えることがない。この場合の理論動力は面積（ＴＬ１・
ＴＨ２０・ＴＨ１・ＴＬ２０・ＴＬ１）となり、面積
（ＴＥ０・ＴＨ２・ＴＣ０・ＴＬ２・ＴＥ０）より大き
なる場合が多いが、本ヒートポンプ装置の理論動力は面
積（ＴＥ２・ＴＨ２・ＴＣ２・ＴＬ２・ＴＥ２）とな
り、小さくなる場合が多い。
【００１９】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、下
記の如く優れた効果を有するヒートポンプを提供でき
る。
記の如く優れた効果を有するヒートポンプを提供でき
る。
【００２０】（１）請求項１の発明のヒートポンプ装置
ではＨＦＣ１３４ａに高沸点の冷媒を混ぜることによ
り、例えばヒートシンク出口温度ＴＨ２が８０℃という
高温の場合でもＨＦＣ２４５ｆａを混ぜることにより、
最高圧力を２．１ＭＰａ以下に抑えることができ、標準
のヒートポンプを使用することができる。
ではＨＦＣ１３４ａに高沸点の冷媒を混ぜることによ
り、例えばヒートシンク出口温度ＴＨ２が８０℃という
高温の場合でもＨＦＣ２４５ｆａを混ぜることにより、
最高圧力を２．１ＭＰａ以下に抑えることができ、標準
のヒートポンプを使用することができる。
【００２１】（２）請求項５の発明のヒートポンプ装置
ではＨＦＣ２４５ｆａに高沸点の冷媒を混ぜることによ
り、ヒートシンク出口温度ＴＨ２が５０℃という高温の
場合でも、例えばＨＦＣ２４５ｃａを混ぜることによ
り、最高圧力を０．３０３ＭＰａ以下に抑えることがで
き、法規上の高圧ガスにならず、標準のターボ型ヒート
ポンプ装置を使用できる。
ではＨＦＣ２４５ｆａに高沸点の冷媒を混ぜることによ
り、ヒートシンク出口温度ＴＨ２が５０℃という高温の
場合でも、例えばＨＦＣ２４５ｃａを混ぜることによ
り、最高圧力を０．３０３ＭＰａ以下に抑えることがで
き、法規上の高圧ガスにならず、標準のターボ型ヒート
ポンプ装置を使用できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係るヒートポンプ装置の理論動力の説
明図である。
明図である。
【図２】本発明のヒートポンプ装置の概略構成を示す図
である。
である。
【符号の説明】 １ 凝縮器 ２ 蒸発器 ３ 膨張装置 ４ 圧縮機 ５ 冷媒通路
Claims (6)
- 【請求項１】 入口温度ＴＬ１、出口温度ＴＬ２のヒー
トソースで蒸発器を作動させ、入口温度ＴＨ１，出口温
度ＴＨ２のヒートシンクで凝縮器を作動させ、冷媒とし
て混合冷媒を用いたヒートポンプ装置において、 前記混合冷媒がＨＦＣ１３４ａと、該ＨＦＣ１３４ａ以
外の１種類以上の塩素原子を含まない冷媒とよりなる混
合冷媒であり、前記蒸発器内圧力における混合冷媒の露
点と沸点との温度差ΔＴＬが（ＴＬ１−ＴＬ２）以下で
あり、且つ前記凝縮器内圧力における混合冷媒の露点と
沸点との温度差ΔＴＨが（ＴＨ２−ＴＨ１）以下であ
り、且つ前記凝縮器および蒸発器が、対向流型熱交換器
であることを特徴とするヒートポンプ装置。 - 【請求項２】 前記ＨＦＣ１３４ａ以外の１種以上のＨ
ＦＣが、ＨＦＣ２４５ｆａであることを特徴とする請求
項１に記載のヒートポンプ装置。 - 【請求項３】 前記ＨＦＣ１３４ａ以外の１種以上のＨ
ＦＣが、ＨＦＣ２４５ｃａであることを特徴とする請求
項１に記載のヒートポンプ装置。 - 【請求項４】 前記ＨＦＣ１３４ａ以外の１種以上のＨ
ＦＣが、ＨＦＣ２３６ｅａであることを特徴とする請求
項１に記載のヒートポンプ装置。 - 【請求項５】 入口温度ＴＬ１、出口温度ＴＬ２のヒー
トソースで蒸発器を作動させ、入口温度ＴＨ１，出口温
度ＴＨ２のヒートシンクで凝縮器を作動させ、冷媒とし
て混合冷媒を用いたヒートポンプ装置において、 前記混合冷媒がＨＦＣ２４５ｆａと、該ＨＦＣ２４５ｆ
ａ以外の１種類以上の塩素原子を含まない冷媒とよりな
る混合冷媒であり、前記蒸発器内圧力における混合冷媒
の露点と沸点との温度差ΔＴＬが（ＴＬ１−ＴＬ２）以
下であり、且つ前記凝縮器内圧力における混合冷媒の露
点と沸点との温度差ΔＴＨが（ＴＨ２−ＴＨ１）以下で
あることを特徴とするヒートポンプ装置。 - 【請求項６】 前記ＨＦＣ２４５ｆａ以外の１種以上の
ＨＦＣが、ＨＦＣ２４５ｃａであることを特徴とする請
求項１に記載のヒートポンプ装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23467996A JPH1062023A (ja) | 1996-08-15 | 1996-08-15 | ヒートポンプ装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23467996A JPH1062023A (ja) | 1996-08-15 | 1996-08-15 | ヒートポンプ装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1062023A true JPH1062023A (ja) | 1998-03-06 |
Family
ID=16974765
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23467996A Pending JPH1062023A (ja) | 1996-08-15 | 1996-08-15 | ヒートポンプ装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1062023A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013525720A (ja) * | 2010-03-19 | 2013-06-20 | アルケマ フランス | 高温熱伝達用の冷媒 |
-
1996
- 1996-08-15 JP JP23467996A patent/JPH1062023A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013525720A (ja) * | 2010-03-19 | 2013-06-20 | アルケマ フランス | 高温熱伝達用の冷媒 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Ma et al. | Experimental study of a heat pump system with flash-tank coupled with scroll compressor | |
| Brown et al. | Comparitive analysis of an automotive air conditioning systems operating with CO2 and R134a | |
| Cecchinato et al. | Carbon dioxide as refrigerant for tap water heat pumps: a comparison with the traditional solution | |
| Li et al. | Performance analysis of high-temperature water source cascade heat pump using BY3B/BY6 as refrigerants | |
| Cao et al. | Stepped pressure cycle–A new approach to Lorenz cycle | |
| US4498999A (en) | Process for the heating and/or thermal conditioning of a building by means of a heat pump operated with a specific mixture of working fluids | |
| JP4041036B2 (ja) | 超臨界冷却システム | |
| JPH1062023A (ja) | ヒートポンプ装置 | |
| US3398785A (en) | Combination heating and cooling unit | |
| CN206449923U (zh) | 一种林德循环关键节点温度可调的超低温制冷装置 | |
| CN109484133A (zh) | 电动汽车空调系统 | |
| CA2370235A1 (en) | Turboventilator which is operated by the expansion of a diphasic refrigerating fluid | |
| Cao et al. | Analysis and experiment of stepped pressure cycle performance conditional on evaporator superheat | |
| JPS63142090A (ja) | トリフルオロメタンおよびクロロジフルオロエタンから成る圧縮式熱力学サイクルにおいて使用しうる作動流体混合物 | |
| JPS58104466A (ja) | 熱ポンプ装置 | |
| JP3256856B2 (ja) | 冷凍システム | |
| JP3492420B2 (ja) | ヒートポンプの運転方法 | |
| Yuan et al. | Thermodynamic analysis of different oil flooded compression enhanced vapor injection cycles | |
| JP3518860B2 (ja) | 圧縮空気冷却装置 | |
| JPS59117580A (ja) | 冷媒用組成物 | |
| JPH01103689A (ja) | 冷媒 | |
| JPH04268165A (ja) | 二段圧縮冷凍サイクル装置 | |
| JPS6158745B2 (ja) | ||
| JPH06317358A (ja) | 冷凍装置 | |
| Rajamanickam et al. | Two phase CFD flow analysis of R134a and R1234yf refrigerants and its effect on cooling performance in an automobile HVAC evaporator core |