JPH1030149A - 圧壊特性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法 - Google Patents
圧壊特性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法Info
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- JPH1030149A JPH1030149A JP20526996A JP20526996A JPH1030149A JP H1030149 A JPH1030149 A JP H1030149A JP 20526996 A JP20526996 A JP 20526996A JP 20526996 A JP20526996 A JP 20526996A JP H1030149 A JPH1030149 A JP H1030149A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 自動車補強部材等の素材鋼板として好適であ
り、熱処理を行うことなく、熱延のままで高強度、高降
伏比の圧壊特性に優れた熱延鋼板およびその製造方法を
提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０３〜０．１５％を
含み、Ｔｉ：０．１５％以上（好ましくはＴｉ：０．１
５〜０．３０％）及び／又はＮｂ：０．０２％以上（好
ましくはＮｂ：０．０４〜０．１０％）を含み、アシキ
ュラフェライトとベイナイトの二相組織からなる熱延鋼
板である。Ｃ、Ｔｉ、Ｎｂ以外の成分については、組織
がアシキュラフェライトとベイナイトとの二相組織であ
る限り、特に制限されないが、好適にはＳｉ：０．５０
％以下（好ましくはＳｉ：０．１５〜０．５０％）、Ｍ
ｎ：１．００〜２．００％、Ａｌ：０．０１〜０．１０
％を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純物で形成される。
り、熱処理を行うことなく、熱延のままで高強度、高降
伏比の圧壊特性に優れた熱延鋼板およびその製造方法を
提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０３〜０．１５％を
含み、Ｔｉ：０．１５％以上（好ましくはＴｉ：０．１
５〜０．３０％）及び／又はＮｂ：０．０２％以上（好
ましくはＮｂ：０．０４〜０．１０％）を含み、アシキ
ュラフェライトとベイナイトの二相組織からなる熱延鋼
板である。Ｃ、Ｔｉ、Ｎｂ以外の成分については、組織
がアシキュラフェライトとベイナイトとの二相組織であ
る限り、特に制限されないが、好適にはＳｉ：０．５０
％以下（好ましくはＳｉ：０．１５〜０．５０％）、Ｍ
ｎ：１．００〜２．００％、Ａｌ：０．０１〜０．１０
％を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純物で形成される。
Description
【０００１】
【発明が属する技術分野】本発明は、自動車部品のう
ち、比較的軽加工で高い強度が要求されるバンパーやド
アインパクトビーム等の自動車補強用部材などの素材と
して好適な圧壊特性に優れた高強度熱延鋼板およびその
製造方法に関する。
ち、比較的軽加工で高い強度が要求されるバンパーやド
アインパクトビーム等の自動車補強用部材などの素材と
して好適な圧壊特性に優れた高強度熱延鋼板およびその
製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、引張強さが７８０Ｎ／mm2 以上の
高強度熱延鋼板は、自動車用のホイールや足回り部品等
の絞り加工や伸びフランジ加工を伴うプレス成形品を主
用途として開発されてきた。成形加工用鋼板とては、降
伏比が低く、強度−伸びバランス及び疲労特性に優れる
フェライト・マルテンサイト複合組織鋼板、いわゆるデ
ュアルフェイズ鋼板が知られている。さらに強度−伸び
バランスの優れた鋼板としては、例えば特開平３−１０
０４９号公報に開示されている残留オーステナイトを含
む高強度鋼板が知られている。また、伸びフランジ性に
優れる熱延鋼板としては、例えば持開昭５７−１７２９
２０号公報に開示されているフェライト・ベイナイト複
合組織鋼板が知られている。
高強度熱延鋼板は、自動車用のホイールや足回り部品等
の絞り加工や伸びフランジ加工を伴うプレス成形品を主
用途として開発されてきた。成形加工用鋼板とては、降
伏比が低く、強度−伸びバランス及び疲労特性に優れる
フェライト・マルテンサイト複合組織鋼板、いわゆるデ
ュアルフェイズ鋼板が知られている。さらに強度−伸び
バランスの優れた鋼板としては、例えば特開平３−１０
０４９号公報に開示されている残留オーステナイトを含
む高強度鋼板が知られている。また、伸びフランジ性に
優れる熱延鋼板としては、例えば持開昭５７−１７２９
２０号公報に開示されているフェライト・ベイナイト複
合組織鋼板が知られている。
【０００３】一方、ドアインパクビームやバンパー等に
代表される自動車補強部材については、耐衝撃性を確保
するために、高強度のみならず高降伏比が求められる。
かかる要求を満足するために、従来、低強度の鋼板を用
いて所定の形状に加工した後、焼入、あるいは焼入及び
焼戻の熱処理を行うことによって、圧壊特性に優れた高
強度、高降伏比の部材が製造されている。また、最近で
は、素材鋼板として、マルテンサイト組織が主体の高強
度、高降伏比の圧壊特性の良好な超高強度冷延鋼板を用
いて熱処理工程を省略して自動車補強部材を加工する方
法も試みらている。
代表される自動車補強部材については、耐衝撃性を確保
するために、高強度のみならず高降伏比が求められる。
かかる要求を満足するために、従来、低強度の鋼板を用
いて所定の形状に加工した後、焼入、あるいは焼入及び
焼戻の熱処理を行うことによって、圧壊特性に優れた高
強度、高降伏比の部材が製造されている。また、最近で
は、素材鋼板として、マルテンサイト組織が主体の高強
度、高降伏比の圧壊特性の良好な超高強度冷延鋼板を用
いて熱処理工程を省略して自動車補強部材を加工する方
法も試みらている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、熱処理を伴う
ものでは、熱処理工程に多大なコストがかかるだけでな
く、熱処理によって加工歪みが解放されるとともに、焼
入れによる熱歪みによる反り等の形状不良を起こすとい
う問題がある。
ものでは、熱処理工程に多大なコストがかかるだけでな
く、熱処理によって加工歪みが解放されるとともに、焼
入れによる熱歪みによる反り等の形状不良を起こすとい
う問題がある。
【０００５】また、マルテンサイト組織が主体の超高強
度冷延鋼板を用いる場合では、形状不良発生の問題は解
消するものの、やはり素材の製造コストが非常に高くな
り、またマルテンサイト組織は水素による割れ感受性が
非常に高いため、部材の使用環境において水素侵入によ
る遅れ破壊が発生し易いとう問題がある。
度冷延鋼板を用いる場合では、形状不良発生の問題は解
消するものの、やはり素材の製造コストが非常に高くな
り、またマルテンサイト組織は水素による割れ感受性が
非常に高いため、部材の使用環境において水素侵入によ
る遅れ破壊が発生し易いとう問題がある。
【０００６】本発明はかかる課題に鑑みなされたもの
で、自動車補強部材等の素材鋼板として好適であり、熱
処理を行うことなく、熱延のままで高強度、高降伏比の
圧壊特性に優れた熱延鋼板およびその製造方法を提供す
ることを課題とする。
で、自動車補強部材等の素材鋼板として好適であり、熱
処理を行うことなく、熱延のままで高強度、高降伏比の
圧壊特性に優れた熱延鋼板およびその製造方法を提供す
ることを課題とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記の課題を
解決するために鋭意研究を重ねた結果完成されたもの
で、ＴｉＣ及び／又はＮｂＣにより析出強化を行い、ア
シキュラフェライトとベイナイトの二相組織とすること
で、水素侵入による遅れ破壊のおそれがなく、熱延のま
まで７８０Ｎ／mm2 以上の高強度、９０％以上の高降伏
比を有する圧壊特性に優れた熱延鋼板おそびその製造方
法を完成するに至った。
解決するために鋭意研究を重ねた結果完成されたもの
で、ＴｉＣ及び／又はＮｂＣにより析出強化を行い、ア
シキュラフェライトとベイナイトの二相組織とすること
で、水素侵入による遅れ破壊のおそれがなく、熱延のま
まで７８０Ｎ／mm2 以上の高強度、９０％以上の高降伏
比を有する圧壊特性に優れた熱延鋼板おそびその製造方
法を完成するに至った。
【０００８】すなわち、本発明の熱延鋼板は、重量％
で、Ｃ：０．０３〜０．１５％を含み、Ｔｉ：０．１５
％以上（好ましくはＴｉ：０．１５〜０．３０％）及び
／又はＮｂ：０．０２％以上（好ましくはＮｂ：０．０
４〜０．１０％）を含み、アシキュラフェライトとベイ
ナイトの二相組織からなり、引張強さが７８０N/mm2 以
上、降伏比が９０％以上である熱延鋼板である。
で、Ｃ：０．０３〜０．１５％を含み、Ｔｉ：０．１５
％以上（好ましくはＴｉ：０．１５〜０．３０％）及び
／又はＮｂ：０．０２％以上（好ましくはＮｂ：０．０
４〜０．１０％）を含み、アシキュラフェライトとベイ
ナイトの二相組織からなり、引張強さが７８０N/mm2 以
上、降伏比が９０％以上である熱延鋼板である。
【０００９】Ｃ、Ｔｉ、Ｎｂ以外の成分については、組
織がアシキュラフェライトとベイナイトとの二相組織で
ある限り、特に制限されないが、好適にはＳｉ：０．５
０％以下（好ましくはＳｉ：０．１５〜０．５０％）、
Ｍｎ：１．００〜２．００％、Ａｌ：０．０１〜０．１
０％を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純物で形成され
る。
織がアシキュラフェライトとベイナイトとの二相組織で
ある限り、特に制限されないが、好適にはＳｉ：０．５
０％以下（好ましくはＳｉ：０．１５〜０．５０％）、
Ｍｎ：１．００〜２．００％、Ａｌ：０．０１〜０．１
０％を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純物で形成され
る。
【００１０】ここで、本発明熱延鋼板の成分限定理由に
ついて述べる。尚、成分は全てwt％（mass％）である。
ついて述べる。尚、成分は全てwt％（mass％）である。
【００１１】Ｃ：０．０３〜０．１５％ Ｃは鋼の強度を確保するためには不可欠な元素である
が、その量が０．０３％未満では引張強さを７８０Ｎ／
mm2 以上とすることが困難となり、一方０．１５％を超
えると延性が著しく低下するようになるため、下限を
０．０３％、上限を０．１５％とする。
が、その量が０．０３％未満では引張強さを７８０Ｎ／
mm2 以上とすることが困難となり、一方０．１５％を超
えると延性が著しく低下するようになるため、下限を
０．０３％、上限を０．１５％とする。
【００１２】Ｔｉ：０．１５％以上 Ｔｉは、ＴｉＣによる析出強化と細粒化の効果があり、
本発明において所望の引張強さおよび降伏比を得るため
には０．１５％以上の添加が必要である。なお、過多に
添加しても効果が飽和するだけでなく、コスト高を招来
するようになるため、好ましくは上限を０．３０％とす
る。
本発明において所望の引張強さおよび降伏比を得るため
には０．１５％以上の添加が必要である。なお、過多に
添加しても効果が飽和するだけでなく、コスト高を招来
するようになるため、好ましくは上限を０．３０％とす
る。
【００１３】Ｎｂ：０．０２％以上 Ｎｂは、Ｔｉと同様の作用を有し、本発明において所望
の引張強さおよび降伏比を得るために、０．０２％以
上、好ましくは０．０４％以上の添加が必要である。な
お、上限はＴｉと同様の理由により、上限を０．１０％
に止めることが好ましい。
の引張強さおよび降伏比を得るために、０．０２％以
上、好ましくは０．０４％以上の添加が必要である。な
お、上限はＴｉと同様の理由により、上限を０．１０％
に止めることが好ましい。
【００１４】他の元素については、既述の通り、後述の
二相組織を有する限り、特に限定されないが、好ましく
は下記成分範囲に調整するのがよい。
二相組織を有する限り、特に限定されないが、好ましく
は下記成分範囲に調整するのがよい。
【００１５】Ｓｉ：０．５％以下 Ｓｉは鋼を強化すると同時に延性を大きく改善する効果
がある。しかし、過多に添加すると酸化スケールの発生
及び化成処理性が問題となるため、上限を０．５％とす
る。なお、延性を確保し、かつ表面特性を害さないため
には、０．１５〜０．５％とすることが望ましい。
がある。しかし、過多に添加すると酸化スケールの発生
及び化成処理性が問題となるため、上限を０．５％とす
る。なお、延性を確保し、かつ表面特性を害さないため
には、０．１５〜０．５％とすることが望ましい。
【００１６】Ｍｎ：１．００〜２．００％ Ｍｎは鋼の焼入れ性を向上させ、ベイナイトの生成を促
進させる作用を有する。この作用を有効に発揮させるた
めには、１．００％以上添加するのがよいが、過多に添
加すると延性を低下させるだけでなく、溶接性を害する
ようになるので、その上限を２．００％とする。
進させる作用を有する。この作用を有効に発揮させるた
めには、１．００％以上添加するのがよいが、過多に添
加すると延性を低下させるだけでなく、溶接性を害する
ようになるので、その上限を２．００％とする。
【００１７】Ａｌ：０．０１〜０．１０％ Ａｌは脱酸のために０．０１％以上の添加が必要である
が、過多に添加するとアルミナ系の介在物が増加し、加
工性を劣化させるので、上限を０．１０％とする。
が、過多に添加するとアルミナ系の介在物が増加し、加
工性を劣化させるので、上限を０．１０％とする。
【００１８】次に、本発明の熱延鋼板の組織について説
明する。所定の強度を得るためには低温変態組織による
組織強化が必要である。しかし、マルテンサイトでは伸
びが著しく低下する上に、部材への加工の程度や使用環
境によっては高強度鋼で特に問題となっている遅れ破壊
を発生するおそれがある。このため、本発明では、低温
変態組織としてベイナイトを用いる。
明する。所定の強度を得るためには低温変態組織による
組織強化が必要である。しかし、マルテンサイトでは伸
びが著しく低下する上に、部材への加工の程度や使用環
境によっては高強度鋼で特に問題となっている遅れ破壊
を発生するおそれがある。このため、本発明では、低温
変態組織としてベイナイトを用いる。
【００１９】また、本発明鋼の用途を考慮すると、加工
性もある程度必要であるため若干のフェライトを析出さ
せる必要がある。もっとも、等軸的に粒成長するポリゴ
ナルフェライトを生成させると、強度が著しく低下し、
所望の強度が得られないようになるので、微細なアシキ
ュラフェライトを用いることとし、本発明の鋼組成をベ
イナイトおよびアシキュラフェライトの二相組織とす
る。
性もある程度必要であるため若干のフェライトを析出さ
せる必要がある。もっとも、等軸的に粒成長するポリゴ
ナルフェライトを生成させると、強度が著しく低下し、
所望の強度が得られないようになるので、微細なアシキ
ュラフェライトを用いることとし、本発明の鋼組成をベ
イナイトおよびアシキュラフェライトの二相組織とす
る。
【００２０】以上述べた通り、所定の成分と組織にする
ことにより、引張強さが７８０Ｎ／mm2 以上、降伏比が
９０％以上の圧壊特性に優れた高強度熱延鋼板が得ら
れ、特に自動車補強部材用素材として好適である。
ことにより、引張強さが７８０Ｎ／mm2 以上、降伏比が
９０％以上の圧壊特性に優れた高強度熱延鋼板が得ら
れ、特に自動車補強部材用素材として好適である。
【００２１】前記ベイナイトおよびアシキュラフェライ
トからなる二相組織を有する高強度、高降伏比の熱延鋼
板は、請求項６に記載した通り、上記成分の鋼を、仕上
圧延直後に５０℃／ｓ以上の冷却速度で７５０℃以下の
温度域まで１次冷却した後に、１０℃／ｓ以下の冷却速
度で２次冷却し、５６０℃以上の温度域で巻取ることに
より容易に得ることができる。
トからなる二相組織を有する高強度、高降伏比の熱延鋼
板は、請求項６に記載した通り、上記成分の鋼を、仕上
圧延直後に５０℃／ｓ以上の冷却速度で７５０℃以下の
温度域まで１次冷却した後に、１０℃／ｓ以下の冷却速
度で２次冷却し、５６０℃以上の温度域で巻取ることに
より容易に得ることができる。
【００２２】仕上圧延直後の１次冷却条件を５０℃／ｓ
以上で７５０℃以下の温度域まで冷却するのは、冷却中
にベイナイト変態を促進するとともに、初期に析出する
フェライトを微細かつ、アシキュラな形態に制御して、
鋼板の強度を上昇させるためである。１次冷却速度が５
０℃／ｓ未満あるいは１次冷却の終了温度が７５０℃を
越えると、フェライトが等軸的に成長してポリゴナルフ
ェライトとなるため鋼板強度が低下し、上記成分範囲で
７８０Ｎ／mm2 以上の引張強さが得られないようにな
る。
以上で７５０℃以下の温度域まで冷却するのは、冷却中
にベイナイト変態を促進するとともに、初期に析出する
フェライトを微細かつ、アシキュラな形態に制御して、
鋼板の強度を上昇させるためである。１次冷却速度が５
０℃／ｓ未満あるいは１次冷却の終了温度が７５０℃を
越えると、フェライトが等軸的に成長してポリゴナルフ
ェライトとなるため鋼板強度が低下し、上記成分範囲で
７８０Ｎ／mm2 以上の引張強さが得られないようにな
る。
【００２３】また、２次冷却を１０℃／ｓ以下に限定
し、かつ巻取温度を５６０℃以上に限定するのは、Ｔｉ
炭化物及びＮｂ炭化物の析出を促進して、鋼板強度と降
伏比を上昇させるためである。かかる条件を満足しない
場合、ＴｉＣ、ＮｂＣが十分に析出せず、所期の高強
度、高降伏比を有する圧壊特性に優れた鋼板材質が得ら
れないようになる。
し、かつ巻取温度を５６０℃以上に限定するのは、Ｔｉ
炭化物及びＮｂ炭化物の析出を促進して、鋼板強度と降
伏比を上昇させるためである。かかる条件を満足しない
場合、ＴｉＣ、ＮｂＣが十分に析出せず、所期の高強
度、高降伏比を有する圧壊特性に優れた鋼板材質が得ら
れないようになる。
【００２４】
実施例Ａ 表１に示す化学成分を有する鋼を真空溶解炉にて溶製
し、粗圧延により３０mm厚のスラブを得た。次に、この
スラブを１２８０℃に加熱し３０分保持した後、仕上温
度を９２０℃として２．４mm厚に熱間圧延し、６０℃／
ｓの１次冷却速度で６７Ｏ℃まで冷却後、２次冷却速度
８℃／ｓで６００℃まで空冷し、６００℃で巻取り後放
冷した。得られた鋼板について、組織観察及びＪＩＳ５
号試験片による引張試験を実施した結果を表１に併せて
示す。
し、粗圧延により３０mm厚のスラブを得た。次に、この
スラブを１２８０℃に加熱し３０分保持した後、仕上温
度を９２０℃として２．４mm厚に熱間圧延し、６０℃／
ｓの１次冷却速度で６７Ｏ℃まで冷却後、２次冷却速度
８℃／ｓで６００℃まで空冷し、６００℃で巻取り後放
冷した。得られた鋼板について、組織観察及びＪＩＳ５
号試験片による引張試験を実施した結果を表１に併せて
示す。
【００２５】
【表１】
【００２６】表１より、実施例にかかる熱延鋼板は、全
てアシキュラフェライトとベイナイトの二相組織となっ
ており、引張強さが７８０Ｎ／mm2 以上、降伏比が９０
％以上である。一方、比較例の熱延鋼板は、引張強さが
７８０Ｎ／mm2 未満、降伏比が９０％未満のものが多
く、引張強さ及び降伏比が所望の値が得られているもの
（試料No. １１、１４）では、伸びが１５％以下に止ま
っており、加工性に問題がある。
てアシキュラフェライトとベイナイトの二相組織となっ
ており、引張強さが７８０Ｎ／mm2 以上、降伏比が９０
％以上である。一方、比較例の熱延鋼板は、引張強さが
７８０Ｎ／mm2 未満、降伏比が９０％未満のものが多
く、引張強さ及び降伏比が所望の値が得られているもの
（試料No. １１、１４）では、伸びが１５％以下に止ま
っており、加工性に問題がある。
【００２７】次に、上記方法によって得られた熱延鋼板
を、直径４０mm、長さ６００mmのパイプに造管し、図１
に示すように、このパイプ１を半径１５０mmのポンチ
２、支点３，３間の距離（スパン）を４５０mmとした金
型を用いて静的な３点曲げ試験を行なった。ポンチ２の
ストロ−クを１５０mmまでとし、ストローク−荷重曲線
から吸収エネルギーを求めた。その結果を表２に示す。
表２より、実施例の熱延鋼板は、いずれのパイプも吸収
エネルギーが１２８０Ｎｍ程度以上と大きくなってお
り、圧壊特性に優れていることが理解できる。
を、直径４０mm、長さ６００mmのパイプに造管し、図１
に示すように、このパイプ１を半径１５０mmのポンチ
２、支点３，３間の距離（スパン）を４５０mmとした金
型を用いて静的な３点曲げ試験を行なった。ポンチ２の
ストロ−クを１５０mmまでとし、ストローク−荷重曲線
から吸収エネルギーを求めた。その結果を表２に示す。
表２より、実施例の熱延鋼板は、いずれのパイプも吸収
エネルギーが１２８０Ｎｍ程度以上と大きくなってお
り、圧壊特性に優れていることが理解できる。
【００２８】
【表２】
【００２９】実施例Ｂ 表３に示す化学成分を有する鋼を溶製し、厚さ２３５mm
のスラブを表４に示す製造条件の下で、加熱→粗圧延→
仕上圧延→１次・２次冷却→巻取りのプロセスを経て、
板厚２．３mmの熱延鋼板を得た。得られた鋼板につい
て、組織観察を行い、またＪＩＳ５号試験片による引張
り試験を実施した結果を表４に示す。
のスラブを表４に示す製造条件の下で、加熱→粗圧延→
仕上圧延→１次・２次冷却→巻取りのプロセスを経て、
板厚２．３mmの熱延鋼板を得た。得られた鋼板につい
て、組織観察を行い、またＪＩＳ５号試験片による引張
り試験を実施した結果を表４に示す。
【００３０】
【表３】
【００３１】
【表４】
【００３２】実施例にかかる試料No. １およびNo. ７
は、アシキュラフェライトとベイナイトの二相組織とな
っており、表４より引張強さ７８０Ｎ／mm2 以上でかつ
降伏比９０％以上の良好な特性が得られている。もっと
も、No. ７は、No. １に比してＭｎ量が少ないため、両
特性値がNo. １よりやや低い値に止まっている。
は、アシキュラフェライトとベイナイトの二相組織とな
っており、表４より引張強さ７８０Ｎ／mm2 以上でかつ
降伏比９０％以上の良好な特性が得られている。もっと
も、No. ７は、No. １に比してＭｎ量が少ないため、両
特性値がNo. １よりやや低い値に止まっている。
【００３３】一方、比較例である試料No. ２は１次冷却
速度が低いため、試料No. ３は１次冷却終了温度が高い
ためにポリゴナルフェライトが生成し、十分な引張強さ
が得られていない。また、試料No. ４は２次冷却速度が
高いため、試料No. ５は巻取温度が低いために、Ｔｉ
Ｃ、ＮｂＣの析出強化能を十分に発揮させることができ
ず、引張強さ及び降伏比のいずれも満足な水準に達して
いない。また、試料No.６は本発明の製造条件を満足す
るが、Ｔｉが本発明範囲外であるため、引張強さ及び降
伏比とも十分な特性値が得られていない。
速度が低いため、試料No. ３は１次冷却終了温度が高い
ためにポリゴナルフェライトが生成し、十分な引張強さ
が得られていない。また、試料No. ４は２次冷却速度が
高いため、試料No. ５は巻取温度が低いために、Ｔｉ
Ｃ、ＮｂＣの析出強化能を十分に発揮させることができ
ず、引張強さ及び降伏比のいずれも満足な水準に達して
いない。また、試料No.６は本発明の製造条件を満足す
るが、Ｔｉが本発明範囲外であるため、引張強さ及び降
伏比とも十分な特性値が得られていない。
【００３４】
【発明の効果】以上説明した通り、本発明の熱延鋼板に
よれば、組織をベイナイトおよびアシキュラフェライト
からなる二相組織とし、またＴｉＣ及び／又はＮｂＣに
より析出強化したため、加工性を損なうことなく、また
遅れ破壊のおそれがなく、引張強さが７８０Ｎ／mm2 以
上、降伏比が９０％以上の特性が得られ、圧壊特性に優
れる。このため、例えば自動車のバンパーやドアインパ
クトビーム等の自動車用補強部材として好適に使用する
ことができる。また、本発明の製造方法によれば、熱延
のままで、上記本発明熱延鋼板を容易に製造することが
でき、工業的生産性に優れる。
よれば、組織をベイナイトおよびアシキュラフェライト
からなる二相組織とし、またＴｉＣ及び／又はＮｂＣに
より析出強化したため、加工性を損なうことなく、また
遅れ破壊のおそれがなく、引張強さが７８０Ｎ／mm2 以
上、降伏比が９０％以上の特性が得られ、圧壊特性に優
れる。このため、例えば自動車のバンパーやドアインパ
クトビーム等の自動車用補強部材として好適に使用する
ことができる。また、本発明の製造方法によれば、熱延
のままで、上記本発明熱延鋼板を容易に製造することが
でき、工業的生産性に優れる。
【図１】吸収エネルギーを求めるための３点曲げ試験要
領を示す説明図である。
領を示す説明図である。
Claims (6)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０３〜０．１５％を
含み、Ｔｉ：０．１５％以上及び／又はＮｂ：０．０２
％以上を含み、アシキュラフェライトとベイナイトの二
相組織からなり、引張強さが７８０N/mm2 以上、降伏比
が９０％以上であることを特徴とする圧壊特性に優れた
高強度熱延鋼板。 - 【請求項２】 請求項１に記載した高強度熱延鋼板にお
いて、Ｔｉ：０．１５〜０．３０％及び／又はＮｂ：
０．０４〜０．１０％を含む高強度熱延鋼板。 - 【請求項３】 請求項１又は２に記載した高強度熱延鋼
板において、更にＳｉ：０．５０％以下、Ｍｎ：１．０
０〜２．００％、Ａｌ：０．０１〜０．１０％を含み、
残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる高強度熱延鋼板。 - 【請求項４】 請求項３に記載した高強度熱延鋼板にお
いて、Ｓｉ含有量が０．１５〜０．５０％である高強度
熱延鋼板。 - 【請求項５】 自動車補強部材用熱延鋼板である請求項
１〜４のいずれかに記載された高強度熱延鋼板。 - 【請求項６】 請求項１〜４のいずれかに記載された成
分の鋼を、仕上圧延直後に５０℃／ｓ以上の冷却速度で
７５０℃以下の温度域まで１次冷却した後に、１０℃／
ｓ以下の冷却速度で２次冷却し、５６０℃以上の温度域
で巻取ることを特徴とする圧壊特性に優れた高強度熱延
鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20526996A JP3251506B2 (ja) | 1996-07-15 | 1996-07-15 | 圧壊特性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20526996A JP3251506B2 (ja) | 1996-07-15 | 1996-07-15 | 圧壊特性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1030149A true JPH1030149A (ja) | 1998-02-03 |
| JP3251506B2 JP3251506B2 (ja) | 2002-01-28 |
Family
ID=16504188
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20526996A Expired - Fee Related JP3251506B2 (ja) | 1996-07-15 | 1996-07-15 | 圧壊特性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3251506B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1348771A1 (en) * | 2000-12-07 | 2003-10-01 | Nippon Steel Corporation | High strength hot rolled steel plate excellent in enlargeability and ductility and method for production thereof |
| WO2008137899A1 (en) | 2007-05-06 | 2008-11-13 | Nucor Corporation | A thin cast strip product with microalloy additions, and method for making the same |
| EP2014781A1 (en) * | 2006-05-16 | 2009-01-14 | JFE Steel Corporation | High-strength hot-rolled steel plate having excellent stretch properties, stretch flanging properties and tension fatigue properties, and method for production thereof |
| JP2010138449A (ja) * | 2008-12-11 | 2010-06-24 | Jfe Steel Corp | 析出強化型複相熱延鋼板 |
| WO2012020847A1 (ja) * | 2010-08-10 | 2012-02-16 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 加工性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
-
1996
- 1996-07-15 JP JP20526996A patent/JP3251506B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| US7615126B2 (en) | 2000-12-07 | 2009-11-10 | Nippon Steel Corporation | High strength hot rolled steel plate excellent in enlargeability and ductility and method for producing thereof |
| EP2014781A4 (en) * | 2006-05-16 | 2012-01-25 | Jfe Steel Corp | HIGH-DEFINED HOT-ROLLED STEEL PLATE WITH OUTSTANDING RANGE FEATURES, CURVE FILLING CHARACTERISTICS AND TENSION FEATURES AND METHOD OF MANUFACTURING THEREOF |
| EP2014781A1 (en) * | 2006-05-16 | 2009-01-14 | JFE Steel Corporation | High-strength hot-rolled steel plate having excellent stretch properties, stretch flanging properties and tension fatigue properties, and method for production thereof |
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| WO2008137899A1 (en) | 2007-05-06 | 2008-11-13 | Nucor Corporation | A thin cast strip product with microalloy additions, and method for making the same |
| EP2152451A4 (en) * | 2007-05-06 | 2014-08-20 | Nucor Corp | THIN CASTED STEEL BANDING PRODUCT WITH MICRO-ALLOYING EQUIPMENT AND METHOD OF MANUFACTURING THEREOF |
| EP2162251A4 (en) * | 2007-05-06 | 2014-08-27 | Nucor Corp | THIN CASTED STEEL BANDING PRODUCT WITH MICRO-ALLOYING EQUIPMENT AND METHOD OF MANUFACTURING THEREOF |
| JP2010138449A (ja) * | 2008-12-11 | 2010-06-24 | Jfe Steel Corp | 析出強化型複相熱延鋼板 |
| WO2012020847A1 (ja) * | 2010-08-10 | 2012-02-16 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 加工性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
| JP2012057250A (ja) * | 2010-08-10 | 2012-03-22 | Jfe Steel Corp | 加工性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3251506B2 (ja) | 2002-01-28 |
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