JPH10298115A - 炭化水素原料装入物からのエチレン製造法 - Google Patents
炭化水素原料装入物からのエチレン製造法Info
- Publication number
- JPH10298115A JPH10298115A JP10106101A JP10610198A JPH10298115A JP H10298115 A JPH10298115 A JP H10298115A JP 10106101 A JP10106101 A JP 10106101A JP 10610198 A JP10610198 A JP 10610198A JP H10298115 A JPH10298115 A JP H10298115A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- stream
- separation
- compression
- ethylene
- plus
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
- C10G2400/20—C2-C4 olefins
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P30/00—Technologies relating to oil refining and petrochemical industry
- Y02P30/40—Ethylene production
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S585/00—Chemistry of hydrocarbon compounds
- Y10S585/949—Miscellaneous considerations
- Y10S585/951—Reaction start-up procedure
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 運転開始の際に粗原料ガスの燃焼作業を伴う
ことなく短時間で使用に適合する製品流を生成可能な環
境にやさしいエチレン製造法を提供する。 【解決手段】 炭化水素原料装入物からエチレンを製造
する方法において、炭化水素原料装入物を燃焼分解にか
け、得られた粗原料ガスを水洗浄冷却、圧縮および乾燥
予備冷却を経て分離処理に付すことによりＣ２マイナス
流とＣ３プラス流に分離し、Ｃ２マイナス流はＣ２水素
化を経て導き、Ｃ３プラス流はＣ３／Ｃ４分離によりＣ
３流とＣ４プラス流に分離する。運転開始時には一時的
に系外エチレンおよび／または系外Ｃ３を粗原料ガス圧
縮器に導入し、別にＣ２水素化からの出口流とＣ３／Ｃ
４分離からのＣ３流を一緒にして再循環流として圧縮器
の入口側に還流する。
ことなく短時間で使用に適合する製品流を生成可能な環
境にやさしいエチレン製造法を提供する。 【解決手段】 炭化水素原料装入物からエチレンを製造
する方法において、炭化水素原料装入物を燃焼分解にか
け、得られた粗原料ガスを水洗浄冷却、圧縮および乾燥
予備冷却を経て分離処理に付すことによりＣ２マイナス
流とＣ３プラス流に分離し、Ｃ２マイナス流はＣ２水素
化を経て導き、Ｃ３プラス流はＣ３／Ｃ４分離によりＣ
３流とＣ４プラス流に分離する。運転開始時には一時的
に系外エチレンおよび／または系外Ｃ３を粗原料ガス圧
縮器に導入し、別にＣ２水素化からの出口流とＣ３／Ｃ
４分離からのＣ３流を一緒にして再循環流として圧縮器
の入口側に還流する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は炭化水素原料装入物
からのエチレン製造法に関し、更に詳しくは、主要プロ
セス系内で炭化水素装入物を分解し、得られた粗原料ガ
スを水洗浄による冷却、圧縮、そして乾燥と冷却に付
し、その後これを分離工程に導き、この分離工程で予備
冷却された粗原料ガスを分離してＣ２マイナス流とＣ３
プラス流を生成せしめ、前記Ｃ２マイナス流はＣ２水素
化処理に付すと共に前記Ｃ３プラス流はＣ３／Ｃ４分離
工程でＣ３流およびＣ４プラス流に分離してＣ３製品流
を取り出す形式のエチレン製造法に関するものである。
からのエチレン製造法に関し、更に詳しくは、主要プロ
セス系内で炭化水素装入物を分解し、得られた粗原料ガ
スを水洗浄による冷却、圧縮、そして乾燥と冷却に付
し、その後これを分離工程に導き、この分離工程で予備
冷却された粗原料ガスを分離してＣ２マイナス流とＣ３
プラス流を生成せしめ、前記Ｃ２マイナス流はＣ２水素
化処理に付すと共に前記Ｃ３プラス流はＣ３／Ｃ４分離
工程でＣ３流およびＣ４プラス流に分離してＣ３製品流
を取り出す形式のエチレン製造法に関するものである。
【０００２】尚、本明細書において、Ｃｎ（ｎ＝２，
３，４または５）は、ｎ個の炭化水素原子を含む炭化水
素を表し、Ｃｎマイナス或いはＣｎプラスは、ｎ個以下
或いはｎ個以上の炭化水素原子を含む炭化水素を意味す
る。
３，４または５）は、ｎ個の炭化水素原子を含む炭化水
素を表し、Ｃｎマイナス或いはＣｎプラスは、ｎ個以下
或いはｎ個以上の炭化水素原子を含む炭化水素を意味す
る。
【０００３】
【従来の技術】従来より、エチレンプラントの運転開始
のために必要な最小量の粗原料ガスは炭化水素原料装入
物の分解によって得ていた。この最小量（プラント負荷
容量の約６０％）に達するまでは、粗原料ガス、そして
その後は過剰となる粗原料ガス（粗原料ガス圧縮段の運
転開始後、プラントの分離工程の冷却段までの間は存在
する）も、その分解のための燃焼ガスとして使用できる
よりも少量のガス量になるまで燃やして処分していた。
今日まで運転コストを最小にするために、運転開始後、
仕様に適合する製品が製造開始されるまでの時間を短縮
する試みが種々なされてきたが、その殆どは上記の燃焼
作業のみを減らすものでしかなかった。
のために必要な最小量の粗原料ガスは炭化水素原料装入
物の分解によって得ていた。この最小量（プラント負荷
容量の約６０％）に達するまでは、粗原料ガス、そして
その後は過剰となる粗原料ガス（粗原料ガス圧縮段の運
転開始後、プラントの分離工程の冷却段までの間は存在
する）も、その分解のための燃焼ガスとして使用できる
よりも少量のガス量になるまで燃やして処分していた。
今日まで運転コストを最小にするために、運転開始後、
仕様に適合する製品が製造開始されるまでの時間を短縮
する試みが種々なされてきたが、その殆どは上記の燃焼
作業のみを減らすものでしかなかった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】そこで本発明の課題
は、粗原料ガスの燃焼を伴うことなく分離工程の早期稼
働を可能とする環境にやさしいエチレン製造法を提供す
ることにある。
は、粗原料ガスの燃焼を伴うことなく分離工程の早期稼
働を可能とする環境にやさしいエチレン製造法を提供す
ることにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】この課題は、本発明によ
れば、請求項１の特徴を備えた方法、即ち、炭化水素原
料装入物からエチレンを製造する際に、一連のプロセス
系内で炭化水素原料装入物を分解処理し、得られた粗原
料ガスを水洗浄による冷却工程、圧縮工程、乾燥および
予備冷却工程を経て分離工程に導き、分離工程では予備
冷却された粗原料ガスのＣ２／Ｃ３分離を行ってＣ２マ
イナス流とＣ３プラス流に分離し、得られたＣ２マイナ
ス流はＣ２水素化工程を経てＣ３プラス流と共にＣ３／
Ｃ４分離によりＣ３流とＣ４プラス流とに分離するエチ
レン製造法において、運転開始に際し、プロセス系外か
ら系外エチレンおよび／または系外Ｃ３を前記圧縮工程
に導き、別にＣ２水素化工程からの出口流およびＣ３／
Ｃ４分離からのＣ３流を一緒にして第１の再循環流とし
て前記圧縮工程の入側に還流することを特徴とする方法
によって解決される。
れば、請求項１の特徴を備えた方法、即ち、炭化水素原
料装入物からエチレンを製造する際に、一連のプロセス
系内で炭化水素原料装入物を分解処理し、得られた粗原
料ガスを水洗浄による冷却工程、圧縮工程、乾燥および
予備冷却工程を経て分離工程に導き、分離工程では予備
冷却された粗原料ガスのＣ２／Ｃ３分離を行ってＣ２マ
イナス流とＣ３プラス流に分離し、得られたＣ２マイナ
ス流はＣ２水素化工程を経てＣ３プラス流と共にＣ３／
Ｃ４分離によりＣ３流とＣ４プラス流とに分離するエチ
レン製造法において、運転開始に際し、プロセス系外か
ら系外エチレンおよび／または系外Ｃ３を前記圧縮工程
に導き、別にＣ２水素化工程からの出口流およびＣ３／
Ｃ４分離からのＣ３流を一緒にして第１の再循環流とし
て前記圧縮工程の入側に還流することを特徴とする方法
によって解決される。
【０００６】請求項１に従属する各請求項の対象は、本
発明の好ましい実施態様に関するものである。即ち、本
発明の一つの実施態様によれば、系外Ｃ３は、プロパ
ン、プロピレンまたは両者の混合物を含んでいる。
発明の好ましい実施態様に関するものである。即ち、本
発明の一つの実施態様によれば、系外Ｃ３は、プロパ
ン、プロピレンまたは両者の混合物を含んでいる。
【０００７】本発明の別の一つの実施態様では、Ｃ４プ
ラス流をＣ４／Ｃ５分離工程に導いてＣ４製品流を得る
と共にＣ５プラス流を生成せしめ、このＣ５プラス流
を、前記圧縮工程で生じてベンジン安定化を経て導かれ
る粗ベンジンと共に、炭化水素原料装入物に混入する工
程を更に含んでいる。
ラス流をＣ４／Ｃ５分離工程に導いてＣ４製品流を得る
と共にＣ５プラス流を生成せしめ、このＣ５プラス流
を、前記圧縮工程で生じてベンジン安定化を経て導かれ
る粗ベンジンと共に、炭化水素原料装入物に混入する工
程を更に含んでいる。
【０００８】本発明の更に別の実施態様では、運転開始
の最初の段階で、系外エチレンをガス状態で前記圧縮工
程に導き、その圧縮段の低圧側での冷却工程から、圧縮
段の高圧側における乾燥予備冷却工程、Ｃ２／Ｃ３分離
工程、Ｃ２水素化工程および深冷Ｃ１／Ｃ２分離工程に
至るまでの主要プロセス系が前記系外エチレンで満たさ
れたときに圧縮工程を作動開始し、そのときの圧縮圧は
２０〜３０バールの間に調節する。
の最初の段階で、系外エチレンをガス状態で前記圧縮工
程に導き、その圧縮段の低圧側での冷却工程から、圧縮
段の高圧側における乾燥予備冷却工程、Ｃ２／Ｃ３分離
工程、Ｃ２水素化工程および深冷Ｃ１／Ｃ２分離工程に
至るまでの主要プロセス系が前記系外エチレンで満たさ
れたときに圧縮工程を作動開始し、そのときの圧縮圧は
２０〜３０バールの間に調節する。
【０００９】本発明の更に別の実施態様では、運転開始
の第２段階で、前記冷却工程と前記深冷Ｃ１／Ｃ２分離
工程を主要プロセス系から分け、Ｃ２水素化工程からの
出口流れを第１再循環流として前記圧縮工程の入側に還
流し、系外Ｃ３をガス状態で前記圧縮工程に導き、系外
Ｃ３と一部のＣ２を凝縮して液状態でＣ２／Ｃ３分離工
程に導き、分離されたＣ２を含まないＣ３流れを液状態
でＣ３／Ｃ４分離工程に導いてＣ３製品流が生成するま
で気化し、このＣ３流を前記Ｃ２水素化工程からの出口
流れと共に第１の再循環流として前記圧縮工程の入側に
還流する。
の第２段階で、前記冷却工程と前記深冷Ｃ１／Ｃ２分離
工程を主要プロセス系から分け、Ｃ２水素化工程からの
出口流れを第１再循環流として前記圧縮工程の入側に還
流し、系外Ｃ３をガス状態で前記圧縮工程に導き、系外
Ｃ３と一部のＣ２を凝縮して液状態でＣ２／Ｃ３分離工
程に導き、分離されたＣ２を含まないＣ３流れを液状態
でＣ３／Ｃ４分離工程に導いてＣ３製品流が生成するま
で気化し、このＣ３流を前記Ｃ２水素化工程からの出口
流れと共に第１の再循環流として前記圧縮工程の入側に
還流する。
【００１０】本発明の更に別の実施態様では、運転開始
の第３段階で、炭化水素原料装入物を分解工程に装入
し、生成した粗原料ガスを主要プロセス系に導入するこ
とによって付加的なＣ２マイナス流をＣ２／Ｃ３分離工
程に導き、Ｃ３／Ｃ４分離工程から取り出される仕様に
適合しないＣ３製品流を中間貯蔵する一方で液状Ｃ４プ
ラス流をＣ４／Ｃ５分離に導き、Ｃ４／Ｃ５分離からＣ
４製品流と液状Ｃ５プラス製品流を取り出す一方で、前
記圧縮工程で生じて安定化処理工程を経て導かれるベン
ジンフラクションを前記液状Ｃ５プラス製品流の少なく
とも一部と一緒に第２再循環流として炭化水素原料装入
物に合流させて分解工程の入り側へ供給することにより
分解のための装入物を実質的に増加せしめ、以てＣ２水
素化工程の安定運転を開始させる。
の第３段階で、炭化水素原料装入物を分解工程に装入
し、生成した粗原料ガスを主要プロセス系に導入するこ
とによって付加的なＣ２マイナス流をＣ２／Ｃ３分離工
程に導き、Ｃ３／Ｃ４分離工程から取り出される仕様に
適合しないＣ３製品流を中間貯蔵する一方で液状Ｃ４プ
ラス流をＣ４／Ｃ５分離に導き、Ｃ４／Ｃ５分離からＣ
４製品流と液状Ｃ５プラス製品流を取り出す一方で、前
記圧縮工程で生じて安定化処理工程を経て導かれるベン
ジンフラクションを前記液状Ｃ５プラス製品流の少なく
とも一部と一緒に第２再循環流として炭化水素原料装入
物に合流させて分解工程の入り側へ供給することにより
分解のための装入物を実質的に増加せしめ、以てＣ２水
素化工程の安定運転を開始させる。
【００１１】本発明の更に別の実施態様では、運転開始
の第４段階で、Ｃ２水素化工程からの出口流れが仕様に
適合した直後にＣ２マイナス流をエチレン冷媒による深
冷工程に付し、この深冷による凝縮物をＣ１／Ｃ２分離
に導き、この分離によるガス状製品流を前記分解処理に
おける燃焼ガスとして利用する一方、前記分離による液
状製品流をそれが無メタン状態になるやいなやその間に
冷却されたＣ２分離工程に導入し、Ｃ２分離工程から仕
様に適合したエチレン製品流を取り出す。
の第４段階で、Ｃ２水素化工程からの出口流れが仕様に
適合した直後にＣ２マイナス流をエチレン冷媒による深
冷工程に付し、この深冷による凝縮物をＣ１／Ｃ２分離
に導き、この分離によるガス状製品流を前記分解処理に
おける燃焼ガスとして利用する一方、前記分離による液
状製品流をそれが無メタン状態になるやいなやその間に
冷却されたＣ２分離工程に導入し、Ｃ２分離工程から仕
様に適合したエチレン製品流を取り出す。
【００１２】本発明の更に別の実施態様では、運転開始
の最終段階で、深冷Ｃ１／Ｃ２分離工程における温度低
下により深冷Ｃ１／Ｃ２分離工程からの水素流が予め定
められた純度になったときに、メタン生成工程、Ｃ３水
素化工程、Ｃ３ストリッピング工程、およびＣ３分離工
程の運転を開始してプロピレン製品流を生成し、またベ
ンジン水素化処理工程および分画化工程を始動させて仕
様に適合するベンジン製品流を得ると共に、その間には
第２の再循環流として炭化水素原料装入物へ環流される
ベンジンの流量を低下させ、最終的にベンジン環流を停
止させる。
の最終段階で、深冷Ｃ１／Ｃ２分離工程における温度低
下により深冷Ｃ１／Ｃ２分離工程からの水素流が予め定
められた純度になったときに、メタン生成工程、Ｃ３水
素化工程、Ｃ３ストリッピング工程、およびＣ３分離工
程の運転を開始してプロピレン製品流を生成し、またベ
ンジン水素化処理工程および分画化工程を始動させて仕
様に適合するベンジン製品流を得ると共に、その間には
第２の再循環流として炭化水素原料装入物へ環流される
ベンジンの流量を低下させ、最終的にベンジン環流を停
止させる。
【００１３】本発明の主な特徴は、プロセスの運転開始
に際して、一時的に系外のエチレンおよび／または系外
のＣ３を圧縮工程に導入し、別にＣ２水素化工程からの
出口流れおよびＣ３／Ｃ４分離からのＣ３流を一緒にし
て第１の再循環流として圧縮工程の入側に還流する点に
ある。
に際して、一時的に系外のエチレンおよび／または系外
のＣ３を圧縮工程に導入し、別にＣ２水素化工程からの
出口流れおよびＣ３／Ｃ４分離からのＣ３流を一緒にし
て第１の再循環流として圧縮工程の入側に還流する点に
ある。
【００１４】このような系外からのガス、場合によって
はより高次の炭化水素の供給は、第１の再循環流と共
に、分離工程の早期稼働を可能にし、それに続いて燃焼
作業なしに粗原料ガスを漸次混合することを可能にす
る。
はより高次の炭化水素の供給は、第１の再循環流と共
に、分離工程の早期稼働を可能にし、それに続いて燃焼
作業なしに粗原料ガスを漸次混合することを可能にす
る。
【００１５】炭化水素原料装入物としては、ナフサ、改
質石油、石油成分、または石油成分の任意の混合物など
を使用可能である。
質石油、石油成分、または石油成分の任意の混合物など
を使用可能である。
【００１６】運転開始時に供給される系外Ｃ３として
は、プロパン、プロピレンまたは両者の混合物などを使
用可能である。
は、プロパン、プロピレンまたは両者の混合物などを使
用可能である。
【００１７】好適にはＣ４プラス流をＣ４／Ｃ５分離工
程に送ることができ、これによってＣ４製品流を得ると
共に、分離されたＣ５プラス流を、粗原料ガス圧縮時に
生成してベンジン安定化工程を経て導かれる粗ベンジン
と共に、運転開始時に炭化水素原料装入物に混入するこ
とができる。
程に送ることができ、これによってＣ４製品流を得ると
共に、分離されたＣ５プラス流を、粗原料ガス圧縮時に
生成してベンジン安定化工程を経て導かれる粗ベンジン
と共に、運転開始時に炭化水素原料装入物に混入するこ
とができる。
【００１８】更に好適には、プロセスの運転開始の第１
段階で系外エチレンをガス状態で圧縮工程に導くことに
より、その圧縮段の低圧側での冷却から、圧縮工程の下
流側（高圧側）における乾燥予備冷却工程、Ｃ２／Ｃ３
分離工程、Ｃ２水素化工程および深冷Ｃ１／Ｃ２分離工
程に至るまでの主要プロセス系を系外エチレンで満た
し、しかる後、圧縮を開始する。この場合、最終圧縮圧
は２０〜３０バールの間に調節する。
段階で系外エチレンをガス状態で圧縮工程に導くことに
より、その圧縮段の低圧側での冷却から、圧縮工程の下
流側（高圧側）における乾燥予備冷却工程、Ｃ２／Ｃ３
分離工程、Ｃ２水素化工程および深冷Ｃ１／Ｃ２分離工
程に至るまでの主要プロセス系を系外エチレンで満た
し、しかる後、圧縮を開始する。この場合、最終圧縮圧
は２０〜３０バールの間に調節する。
【００１９】運転開始の第２段階では、好ましくは冷却
工程および深冷Ｃ１／Ｃ２分離工程を主要プロセス系か
ら分離しておき、Ｃ２水素化工程からの出口流を第１再
循環流として圧縮工程の入側に還流し、系外Ｃ３をガス
状態で圧縮工程に導くことにより、この冷媒で乾燥予備
冷却工程を運転する。冷却された系外Ｃ３およびＣ２の
一部は凝縮するので、これを液状態でＣ２／Ｃ３分離工
程に導く。そこで生じるＣ２を含まないＣ３は液状態で
Ｃ３／Ｃ４分離工程に導き、そこでＣ３製品流が得られ
るまで気化して、その一部は、前記のＣ２水素化工程か
らの出口流と共に第１の再循環流として圧縮工程の入側
に還流する。
工程および深冷Ｃ１／Ｃ２分離工程を主要プロセス系か
ら分離しておき、Ｃ２水素化工程からの出口流を第１再
循環流として圧縮工程の入側に還流し、系外Ｃ３をガス
状態で圧縮工程に導くことにより、この冷媒で乾燥予備
冷却工程を運転する。冷却された系外Ｃ３およびＣ２の
一部は凝縮するので、これを液状態でＣ２／Ｃ３分離工
程に導く。そこで生じるＣ２を含まないＣ３は液状態で
Ｃ３／Ｃ４分離工程に導き、そこでＣ３製品流が得られ
るまで気化して、その一部は、前記のＣ２水素化工程か
らの出口流と共に第１の再循環流として圧縮工程の入側
に還流する。
【００２０】運転開始の第３段階では、好ましくは分解
処理用の第１分離炉（燃焼室）に炭化水素原料装入物を
導入し、分解によって発生する粗原料ガスを主要プロセ
ス系に送る。それによってＣ２／Ｃ３分離工程から生じ
る付加的なＣ２マイナス流がＣ２水素化工程を経て流
れ、その水素化された非凝縮ガスの一部は燃料ガスとし
て付帯システムへ分岐し、また別にＣ３／Ｃ４分離工程
から仕様に完全には適合しないＣ３製品流が生じるの
で、これは中間的に貯蔵する。Ｃ３／Ｃ４分離工程から
生じる液状Ｃ４プラス流はＣ４／Ｃ５分離工程に導き、
そこで生じるＣ４製品流は外部へ取り出し、液状Ｃ５プ
ラス製品流はは、圧縮の際に生じて安定化処理工程を経
て導かれるベンジンフラクションと共に、第２の再循環
流として、分解炉へ送り込まれる炭化水素原料装入物に
合流させる。このようにして分解すべき装入物を実質的
に増加することができ、Ｃ２水素化工程の安定運転が確
実になる。
処理用の第１分離炉（燃焼室）に炭化水素原料装入物を
導入し、分解によって発生する粗原料ガスを主要プロセ
ス系に送る。それによってＣ２／Ｃ３分離工程から生じ
る付加的なＣ２マイナス流がＣ２水素化工程を経て流
れ、その水素化された非凝縮ガスの一部は燃料ガスとし
て付帯システムへ分岐し、また別にＣ３／Ｃ４分離工程
から仕様に完全には適合しないＣ３製品流が生じるの
で、これは中間的に貯蔵する。Ｃ３／Ｃ４分離工程から
生じる液状Ｃ４プラス流はＣ４／Ｃ５分離工程に導き、
そこで生じるＣ４製品流は外部へ取り出し、液状Ｃ５プ
ラス製品流はは、圧縮の際に生じて安定化処理工程を経
て導かれるベンジンフラクションと共に、第２の再循環
流として、分解炉へ送り込まれる炭化水素原料装入物に
合流させる。このようにして分解すべき装入物を実質的
に増加することができ、Ｃ２水素化工程の安定運転が確
実になる。
【００２１】運転開始の第４段階では、Ｃ２水素化工程
から流出する出口流れが仕様に適合した直後にＣ２マイ
ナス流をエチレン冷媒による深冷工程に送り込む。この
深冷による凝縮物はＣ１／Ｃ２分離工程に導き、分離で
得られるガス状製品流は分解処理の燃焼ガスとして用
い、また液状製品流は、それがメタンを含まなくなった
ら直ちに、その間に冷却されているＣ２分離工程に導入
する。これによりＣ２分離工程から仕様に適合したエチ
レン製品流が得られる。
から流出する出口流れが仕様に適合した直後にＣ２マイ
ナス流をエチレン冷媒による深冷工程に送り込む。この
深冷による凝縮物はＣ１／Ｃ２分離工程に導き、分離で
得られるガス状製品流は分解処理の燃焼ガスとして用
い、また液状製品流は、それがメタンを含まなくなった
ら直ちに、その間に冷却されているＣ２分離工程に導入
する。これによりＣ２分離工程から仕様に適合したエチ
レン製品流が得られる。
【００２２】運転開始の最終段階では、深冷Ｃ１／Ｃ２
分離工程における温度低下に伴って深冷Ｃ１／Ｃ２分離
工程からの水素流の純度が高くなり、これが予め定めら
れた純度に達したときに、メタン生成工程、Ｃ３水素化
工程、Ｃ３ストリッピング工程、およびＣ３分離工程を
始動させてプロピレン製品流を生成させると共に、ベン
ジン水素化工程およびベンジン分画化工程を始動させて
仕様に適合するベンジン製品流を生成させる。この間に
第２の再循環流として炭化水素原料装入物の流れに合流
させるベンジン還流の流量を減少させ、最終的には環流
を停止させても良い。
分離工程における温度低下に伴って深冷Ｃ１／Ｃ２分離
工程からの水素流の純度が高くなり、これが予め定めら
れた純度に達したときに、メタン生成工程、Ｃ３水素化
工程、Ｃ３ストリッピング工程、およびＣ３分離工程を
始動させてプロピレン製品流を生成させると共に、ベン
ジン水素化工程およびベンジン分画化工程を始動させて
仕様に適合するベンジン製品流を生成させる。この間に
第２の再循環流として炭化水素原料装入物の流れに合流
させるベンジン還流の流量を減少させ、最終的には環流
を停止させても良い。
【００２３】
【発明の実施の形態】本発明の好適な実施形態を図面を
参照して詳細に説明すると、図１は、本発明によるエチ
レン製造法の簡単なブロック図、図２は、運転開始に際
しての各段階における各工程の運転状況を示す要部のブ
ロック図であり、図１及び２で同一符号は同一又は相当
部分を示す。
参照して詳細に説明すると、図１は、本発明によるエチ
レン製造法の簡単なブロック図、図２は、運転開始に際
しての各段階における各工程の運転状況を示す要部のブ
ロック図であり、図１及び２で同一符号は同一又は相当
部分を示す。
【００２４】図１において、炭化水素原料装入物として
のナフサ装入物（１）は、分解工程（２）に導入されて
燃焼分解される。こうして得られた粗原料ガス（３）
は、水洗浄冷却工程（４）、圧縮工程（５）及び乾燥・
予備冷却工程（６）を経てＣ２／Ｃ３分離工程（７）に
おいてＣ２マイナス流（８）とＣ３プラス流（９）に分
離され、Ｃ３プラス流（９）はＣ３／Ｃ４分離工程（１
０）でＣ３流（１１）とＣ４プラス流（１２）とに、そ
してＣ４プラス流はＣ４／Ｃ５分離工程（１３）でＣ４
製品（１４）とＣ５プラス流（１５）とに分離される。
のナフサ装入物（１）は、分解工程（２）に導入されて
燃焼分解される。こうして得られた粗原料ガス（３）
は、水洗浄冷却工程（４）、圧縮工程（５）及び乾燥・
予備冷却工程（６）を経てＣ２／Ｃ３分離工程（７）に
おいてＣ２マイナス流（８）とＣ３プラス流（９）に分
離され、Ｃ３プラス流（９）はＣ３／Ｃ４分離工程（１
０）でＣ３流（１１）とＣ４プラス流（１２）とに、そ
してＣ４プラス流はＣ４／Ｃ５分離工程（１３）でＣ４
製品（１４）とＣ５プラス流（１５）とに分離される。
【００２５】Ｃ５プラス流（１５）は第１のベンジン流
であり、これは、圧縮工程（５）における圧縮時に生じ
てベンジン安定化処理工程（１７）を経て導かれる第２
のベンジン流（１６）と一緒に、ベンジン流（１８）と
して先ずベンジン水素化工程（１９）、次いでベンジン
分画化工程（２０）に導かれ、それによりベンジン製品
流（２１）となって外部に導出される。
であり、これは、圧縮工程（５）における圧縮時に生じ
てベンジン安定化処理工程（１７）を経て導かれる第２
のベンジン流（１６）と一緒に、ベンジン流（１８）と
して先ずベンジン水素化工程（１９）、次いでベンジン
分画化工程（２０）に導かれ、それによりベンジン製品
流（２１）となって外部に導出される。
【００２６】一方、Ｃ３／Ｃ４分離工程（１０）からの
Ｃ３流（１１）は、Ｃ３水素化工程（２２）、Ｃ３スト
リッピング工程（２３）およびＣ３分離工程（２４）を
順に経て処理され、それによってプロピレン製品流（２
５）となって外部へ導出される。
Ｃ３流（１１）は、Ｃ３水素化工程（２２）、Ｃ３スト
リッピング工程（２３）およびＣ３分離工程（２４）を
順に経て処理され、それによってプロピレン製品流（２
５）となって外部へ導出される。
【００２７】エチレンの製造のために、前記Ｃ２／Ｃ３
分離工程（７）からのＣ２マイナス流（８）は、Ｃ２水
素化工程（２６）、深冷Ｃ１／Ｃ２分離工程（２７）、
Ｃ２分離工程（２８）およびエチレン循環工程（２９）
を順に経て処理され、それによりエチレン製品（３０）
となって外部へ導出される。
分離工程（７）からのＣ２マイナス流（８）は、Ｃ２水
素化工程（２６）、深冷Ｃ１／Ｃ２分離工程（２７）、
Ｃ２分離工程（２８）およびエチレン循環工程（２９）
を順に経て処理され、それによりエチレン製品（３０）
となって外部へ導出される。
【００２８】尚、図示の例においては、製品流として明
記されていない他のプロセス流、例えばＣ２分離工程
（２８）、Ｃ３分離工程（２４）及びベンジン分画化工
程（２０）において純粋製品の製造時に副生されるよう
なプロセス流（破線で示す）は一つの流れ（３１）にま
とめられて分解工程（２）における分解炉の加熱に利用
される。
記されていない他のプロセス流、例えばＣ２分離工程
（２８）、Ｃ３分離工程（２４）及びベンジン分画化工
程（２０）において純粋製品の製造時に副生されるよう
なプロセス流（破線で示す）は一つの流れ（３１）にま
とめられて分解工程（２）における分解炉の加熱に利用
される。
【００２９】Ｃ１／Ｃ２分離工程（２７）の深冷却で生
じる水素流（３２）はメタン生成工程（３３）を介して
Ｃ３水素化工程（２２）およびベンジン水素化工程（１
９）のために用いられ、深冷却で凝縮しないその他のガ
ス（３４）は付帯燃焼ガスシステム（３５）に導かれ
る。
じる水素流（３２）はメタン生成工程（３３）を介して
Ｃ３水素化工程（２２）およびベンジン水素化工程（１
９）のために用いられ、深冷却で凝縮しないその他のガ
ス（３４）は付帯燃焼ガスシステム（３５）に導かれ
る。
【００３０】本発明による方法に従ってプラントの運転
を開始する際には、本プロセス系の外部から供給される
系外のエチレン（３６）と系外のプロピレン（３７）、
並びにＣ３／Ｃ４分離工程（１０）からの流れ（３９）
と共に圧縮工程（５）の入側に入る第１の再循環流（４
０）を形成するＣ２水素化工程（２６）からの出口流
（３８）が重要であり、その他にＣ４／Ｃ５分離工程
（１３）からの第１ベンジン流（４２）およびベンジン
安定化処理工程（１７）からの第２ベンジン流（４３）
を一緒にした第２の再循環流（４１）も重要である。
を開始する際には、本プロセス系の外部から供給される
系外のエチレン（３６）と系外のプロピレン（３７）、
並びにＣ３／Ｃ４分離工程（１０）からの流れ（３９）
と共に圧縮工程（５）の入側に入る第１の再循環流（４
０）を形成するＣ２水素化工程（２６）からの出口流
（３８）が重要であり、その他にＣ４／Ｃ５分離工程
（１３）からの第１ベンジン流（４２）およびベンジン
安定化処理工程（１７）からの第２ベンジン流（４３）
を一緒にした第２の再循環流（４１）も重要である。
【００３１】尚、図示の方法は、補助装置として蒸気シ
ステム（４４）およびプロセス蒸気システム（４５）を
含み、また冷気発生のためのプロピレン循環系（４６）
も含んでいる。
ステム（４４）およびプロセス蒸気システム（４５）を
含み、また冷気発生のためのプロピレン循環系（４６）
も含んでいる。
【００３２】図１で説明した本発明の実施形態に基づ
き、さらに略図化された図２を参照して、燃焼作業を不
要とする段階的な運転開始時の操作を以下に詳細に説明
する。尚、図２において平行線が引かれたブロックは運
転圧がかかっており、格子線が引かれたブロックは運転
中であることを示している。
き、さらに略図化された図２を参照して、燃焼作業を不
要とする段階的な運転開始時の操作を以下に詳細に説明
する。尚、図２において平行線が引かれたブロックは運
転圧がかかっており、格子線が引かれたブロックは運転
中であることを示している。
【００３３】運転開始のための前提は、必要とされる高
圧蒸気（例えば工場網からの）、即ち、分解の廃熱では
まかなえない、または未だまかなえない分だけ供給する
ことである。従来の技術的状況下にある方法におけるよ
うに、 冷媒循環（プロピレン循環（４６）、Ｃ２分離
（２８）を含むエチレン循環）、冷却のための冷却油／
冷却水循環、 および水洗浄冷却（４）並びにプロセス蒸
気システム（４５）が先に運転を開始する。図２の幾つ
かの操作段階で分解炉はプロセス蒸気で待機温度にまで
加熱される。その後に運転開始の個々の操作段階が続
く。
圧蒸気（例えば工場網からの）、即ち、分解の廃熱では
まかなえない、または未だまかなえない分だけ供給する
ことである。従来の技術的状況下にある方法におけるよ
うに、 冷媒循環（プロピレン循環（４６）、Ｃ２分離
（２８）を含むエチレン循環）、冷却のための冷却油／
冷却水循環、 および水洗浄冷却（４）並びにプロセス蒸
気システム（４５）が先に運転を開始する。図２の幾つ
かの操作段階で分解炉はプロセス蒸気で待機温度にまで
加熱される。その後に運転開始の個々の操作段階が続
く。
【００３４】１．運転開始第１段階（図２ａ） プロセス系外部から系外エチレンガス（３６）を圧縮工
程（５）へ供給し、それより前段側の水洗浄（４）によ
る冷却から後段側の予備冷却（６）の入口までを含む粗
原料ガス経路（４、５）をゲージ圧力約１.５バールま
で加圧する。
程（５）へ供給し、それより前段側の水洗浄（４）によ
る冷却から後段側の予備冷却（６）の入口までを含む粗
原料ガス経路（４、５）をゲージ圧力約１.５バールま
で加圧する。
【００３５】次いで、系外エチレン（３６）を定常的に
追加供給し、圧縮圧が約２６バールに調節された条件下
で圧縮工程（５）を始動する。
追加供給し、圧縮圧が約２６バールに調節された条件下
で圧縮工程（５）を始動する。
【００３６】その後、粗原料ガス経路（６、７、２６、
２７）の加圧側をＣ１／Ｃ２分離工程（２７）の深冷却
も含めて系外エチレンで２６バールまで加圧する。
２７）の加圧側をＣ１／Ｃ２分離工程（２７）の深冷却
も含めて系外エチレンで２６バールまで加圧する。
【００３７】プロセス系外部から系外エチレン（３６）
に相応の圧力が加えられている場合は、粗原料ガス経路
の加圧段階は圧縮器の運転開始前に行うこともできる。
に相応の圧力が加えられている場合は、粗原料ガス経路
の加圧段階は圧縮器の運転開始前に行うこともできる。
【００３８】２．運転開始第２段階（図２ｂ） Ｃ１／Ｃ２分離工程（２７）の深冷却を補充し、またＣ
２水素化工程（２６）の出口からの第１の再循環流（４
０）に合流して圧縮工程（５）の低圧部に戻る流れ（３
８）を調節する。再循環量は、Ｃ２水素化工程（２６）
の必要最小量に従う。
２水素化工程（２６）の出口からの第１の再循環流（４
０）に合流して圧縮工程（５）の低圧部に戻る流れ（３
８）を調節する。再循環量は、Ｃ２水素化工程（２６）
の必要最小量に従う。
【００３９】次の段階は、再循環流（４０）によって圧
縮工程（５）の吸込み側に行く流れ（３９）の調節およ
び予備冷却工程（６）の冷却処理である。そのために、
圧縮工程（５）に系外からガス状のプロピレン（３７）
を供給する。それに続いて予備冷却工程（６）の個々の
凝縮器に次々に冷媒を導入する。プロピレンおよびエチ
レンの一部は凝縮し、Ｃ２／Ｃ３分離工程（７）へ流入
する。
縮工程（５）の吸込み側に行く流れ（３９）の調節およ
び予備冷却工程（６）の冷却処理である。そのために、
圧縮工程（５）に系外からガス状のプロピレン（３７）
を供給する。それに続いて予備冷却工程（６）の個々の
凝縮器に次々に冷媒を導入する。プロピレンおよびエチ
レンの一部は凝縮し、Ｃ２／Ｃ３分離工程（７）へ流入
する。
【００４０】Ｃ２／Ｃ３分離工程（７）の運転を開始
し、その分離塔の頭頂部にはＣ３がなく（即ち殆どがＣ
２）、底部の溜り部にはＣ２がない（即ち殆どがＣ３）
状態となるように調節する。
し、その分離塔の頭頂部にはＣ３がなく（即ち殆どがＣ
２）、底部の溜り部にはＣ２がない（即ち殆どがＣ３）
状態となるように調節する。
【００４１】分離されたＣ３は液状でＣ３／Ｃ４分離
（１０）に行き、そこで気化し、ガス状で再循環流（４
０）に合流して圧縮工程（５）の吸込み側に還流する。
（１０）に行き、そこで気化し、ガス状で再循環流（４
０）に合流して圧縮工程（５）の吸込み側に還流する。
【００４２】したがって、再循環運転においては深冷Ｃ
１／Ｃ２分離工程（２７）の前までに実質的な分離処理
（６、７、１０）があり、分解工程（２）の炉から出る
粗原料ガス（３）を受け取る準備ができている。
１／Ｃ２分離工程（２７）の前までに実質的な分離処理
（６、７、１０）があり、分解工程（２）の炉から出る
粗原料ガス（３）を受け取る準備ができている。
【００４３】３．運転開始第３段階（図２ｃ） 先ず分解工程（２）に炭化水素原料装入物、ここではナ
フサ装入物（１）を導入する。
フサ装入物（１）を導入する。
【００４４】分解ガス（図１の分解工程（２）からの粗
原料ガスに相当する）は水洗浄工程（４）による冷却お
よび圧縮工程（５）による圧縮を受け、予備冷却工程
（６）においてそれぞれのフラクションに分離される。
Ｃ２／Ｃ３分離工程（７）の分離塔頭頂部ガスはＣ３を
実質的に含んでおらず、従ってこのＣ２ガスはＣ２水素
化工程（２６）に送る。
原料ガスに相当する）は水洗浄工程（４）による冷却お
よび圧縮工程（５）による圧縮を受け、予備冷却工程
（６）においてそれぞれのフラクションに分離される。
Ｃ２／Ｃ３分離工程（７）の分離塔頭頂部ガスはＣ３を
実質的に含んでおらず、従ってこのＣ２ガスはＣ２水素
化工程（２６）に送る。
【００４５】Ｃ２マイナス製品流の一部はＣ２水素化工
程（２６）の後、流れ（３４）として付帯の燃焼ガスシ
ステム（図１の３５）に送る。
程（２６）の後、流れ（３４）として付帯の燃焼ガスシ
ステム（図１の３５）に送る。
【００４６】Ｃ２／Ｃ３分離工程（７）の分離塔底部に
集められたＣ３プラス流（９）はＣ３／Ｃ４分離工程
（１０）で分離し、そこで生じるＣ３の一部は流れ（３
９）により再循環流（４０）に合流して圧縮工程（５）
に還流し、前記Ｃ３の製品流部分（１１）は仕様に適合
しないプロピレン製品（２５）として図示しないタンク
に中間貯蔵する。一方、この分離工程で生じるＣ４プラ
ス（１２）はＣ４／Ｃ５分離工程（１３）に送る。
集められたＣ３プラス流（９）はＣ３／Ｃ４分離工程
（１０）で分離し、そこで生じるＣ３の一部は流れ（３
９）により再循環流（４０）に合流して圧縮工程（５）
に還流し、前記Ｃ３の製品流部分（１１）は仕様に適合
しないプロピレン製品（２５）として図示しないタンク
に中間貯蔵する。一方、この分離工程で生じるＣ４プラ
ス（１２）はＣ４／Ｃ５分離工程（１３）に送る。
【００４７】Ｃ４／Ｃ５分離工程（１３）の分離塔底部
に溜る製品流（Ｃ５）の一部とベンジン安定化工程（１
７）からのベンジンフラクションの一部は、流れ（４
２）および（４３）として分解工程（２）の分解炉へ導
入されるナフサ装入物（１）に合流させる。またＣ４流
は製品流（１４）として外部に導出する。
に溜る製品流（Ｃ５）の一部とベンジン安定化工程（１
７）からのベンジンフラクションの一部は、流れ（４
２）および（４３）として分解工程（２）の分解炉へ導
入されるナフサ装入物（１）に合流させる。またＣ４流
は製品流（１４）として外部に導出する。
【００４８】このようにして、分解工程（２）の分解炉
への装入物は今や非常に増加し、Ｃ２水素化工程（２
６）の安定運転が保証されるまでになる。
への装入物は今や非常に増加し、Ｃ２水素化工程（２
６）の安定運転が保証されるまでになる。
【００４９】４．運転開始第４段階（図２ｄ） Ｃ２水素化工程（２６）から出る流れは、それが仕様に
適合するようになるや直ちにＣ２マイナス流として深冷
Ｃ１／Ｃ２分離工程（２７）に導入し、この切換によっ
て深冷却用凝縮器にエチレン冷媒が導入される。
適合するようになるや直ちにＣ２マイナス流として深冷
Ｃ１／Ｃ２分離工程（２７）に導入し、この切換によっ
て深冷却用凝縮器にエチレン冷媒が導入される。
【００５０】深冷却で生じる凝縮物はＣ１／Ｃ２分離工
程（２７）で分離し、一方、凝縮されなかったガスは流
れ（３４）として付帯の燃焼ガスシステム（３５）に送
り、インポート燃焼ガスの代わりとして利用する。Ｃ１
／Ｃ２分離工程（２７）の分離塔底部に溜る製品流は、
それが仕様に適合する純度になったら直ちにＣ２分離工
程（２８）に送る。この切換時にはＣ２分離工程（２
８）およびエチレン循環系（図１の２９）は既に運転状
態にあるから、切換と同時に仕様に適合するエチレン製
品流（３０）が生成され、外部へ導出される。
程（２７）で分離し、一方、凝縮されなかったガスは流
れ（３４）として付帯の燃焼ガスシステム（３５）に送
り、インポート燃焼ガスの代わりとして利用する。Ｃ１
／Ｃ２分離工程（２７）の分離塔底部に溜る製品流は、
それが仕様に適合する純度になったら直ちにＣ２分離工
程（２８）に送る。この切換時にはＣ２分離工程（２
８）およびエチレン循環系（図１の２９）は既に運転状
態にあるから、切換と同時に仕様に適合するエチレン製
品流（３０）が生成され、外部へ導出される。
【００５１】５．運転開始の最終段階（図２ｅ） 深冷Ｃ１／Ｃ２分離工程（２７）における温度の低下に
伴って、メタンおよび水素の製品純度が改善される。
伴って、メタンおよび水素の製品純度が改善される。
【００５２】仕様に適合する水素が得られるようになる
と直ちにメタン生成工程（３３）からの流れの水素化処
理（２２および１９）を伴った運転モードでＣ３流系統
（２２，２３，２４）およびベンジン系統（１９，２
０）が稼働する。
と直ちにメタン生成工程（３３）からの流れの水素化処
理（２２および１９）を伴った運転モードでＣ３流系統
（２２，２３，２４）およびベンジン系統（１９，２
０）が稼働する。
【００５３】分解工程（２）へ環流されるベンジンフラ
クション流れ（４２）および（４３）の流量を調節し、
これによって仕様に適合したＣ３プラス製品流（Ｃ４製
品流１４、ベンジン製品流２１、プロピレン製品流２
５）が導出されるようになるとプラントの負荷容量が上
昇し、効率が向上する。
クション流れ（４２）および（４３）の流量を調節し、
これによって仕様に適合したＣ３プラス製品流（Ｃ４製
品流１４、ベンジン製品流２１、プロピレン製品流２
５）が導出されるようになるとプラントの負荷容量が上
昇し、効率が向上する。
【００５４】
【発明の効果】以上に述べたように、本発明によるエチ
レン製造法では、運転開始に際してプロセス系外から導
入した系外エチレンおよび系外Ｃ３ガスを圧縮し、系内
で生じるＣ２およびＣ３流を圧縮の入側に環流して始動
させるので、運転開始の個々の段階を全て制御された状
態で推移させることにより全ての運転開始操作は粗原料
ガスの燃焼作業なしに行うことができ、運転開始から使
用に適合した製品流が製造されるようになるまでの時間
も従来法に劣らず短縮できる効果が得られる。
レン製造法では、運転開始に際してプロセス系外から導
入した系外エチレンおよび系外Ｃ３ガスを圧縮し、系内
で生じるＣ２およびＣ３流を圧縮の入側に環流して始動
させるので、運転開始の個々の段階を全て制御された状
態で推移させることにより全ての運転開始操作は粗原料
ガスの燃焼作業なしに行うことができ、運転開始から使
用に適合した製品流が製造されるようになるまでの時間
も従来法に劣らず短縮できる効果が得られる。
【図１】本発明によるエチレン製造法の簡単なブロック
図である。
図である。
【図２】運転開始に際しての各段階における各工程の運
転状況を示す要部のブロック図である。
転状況を示す要部のブロック図である。
１：ナフサ装入物（炭化水素原料装入物） ２：分解工程 ３：粗原料ガス ４：水洗浄冷却工程 ５：圧縮行程 ６：乾燥・予備冷却工程 ７：Ｃ２／Ｃ３分離工程 ８：Ｃ２マイナス流 ９：Ｃ３プラス流 １０：Ｃ３／Ｃ４分離工程 １１：Ｃ３流 １２：Ｃ４プラス流 １３：Ｃ４／Ｃ５分離工程 １４：Ｃ４製品流 １５：Ｃ５プラス流（第１ベンジン流れ） １６：第２ベンジン流 １７：ベンジン安定化処理工程 １８：ベンジン流れ １９：ベンジン水素化工程 ２０：ベンジン分画化工程 ２１：ベンジン製品流 ２２：Ｃ３水素化工程 ２３：Ｃ３ストリッピング工程 ２４：Ｃ３分離工程 ２５：プロピレン製品流 ２６：Ｃ２水素化工程 ２７：深冷Ｃ１／Ｃ２分離工程 ２８：Ｃ２分離工程 ２９：エチレン循環系 ３０：エチレン製品流 ３１：その他のプロセス流（副生流） ３２：水素流 ３３：メタン生成工程 ３４：非凝縮ガス流 ３５：付帯燃焼ガスシステム ３６：系外エチレン ３７：系外Ｃ３ ３８：水素化工程出口流 ３９：Ｃ３流 ４０：第１再循環流 ４１：第２再循環流 ４２：ベンジン流 ４３：ベンジン流 ４４：蒸気システム ４５：プロセス蒸気システム ４６：プロピレン循環系
Claims (8)
- 【請求項１】 一連のプロセス系内で炭化水素原料装入
物を分解処理し、得られた粗原料ガスを水洗浄による冷
却工程、圧縮工程、乾燥および予備冷却工程を経て分離
工程に導き、分離工程では予備冷却された粗原料ガスの
Ｃ２／Ｃ３分離を行ってＣ２マイナス流とＣ３プラス流
に分離し、得られたＣ２マイナス流はＣ２水素化工程を
経てＣ３プラス流と共にＣ３／Ｃ４分離によりＣ３流と
Ｃ４プラス流とに分離するエチレン製造法において、 運転開始に際し、プロセス系外から系外エチレンおよび
／または系外Ｃ３を前記圧縮工程に導き、別にＣ２水素
化工程からの出口流およびＣ３／Ｃ４分離からのＣ３流
を一緒にして第１の再循環流として前記圧縮工程の入側
に還流することを特徴とする炭化水素原料装入物からの
エチレン製造法。 - 【請求項２】 系外Ｃ３が、プロパン、プロピレンまた
は両者の混合物を含むことを特徴とする請求項１に記載
の方法。 - 【請求項３】 Ｃ４プラス流をＣ４／Ｃ５分離工程に導
いてＣ４製品流を得ると共にＣ５プラス流を生成せし
め、このＣ５プラス流を、前記圧縮工程で生じてベンジ
ン安定化を経て導かれる粗ベンジンと共に、炭化水素原
料装入物に混入する工程を更に含むことを特徴とする請
求項１または２に記載の方法。 - 【請求項４】 運転開始の最初の段階で、系外エチレン
をガス状態で前記圧縮工程に導き、その圧縮段の低圧側
での冷却工程から、圧縮段の高圧側における乾燥予備冷
却工程、Ｃ２／Ｃ３分離工程、Ｃ２水素化工程および深
冷Ｃ１／Ｃ２分離工程に至るまでの主要プロセス系が前
記系外エチレンで満たされたときに圧縮工程を作動開始
し、そのときの圧縮圧を２０〜３０バールの間に調節す
ることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載
の方法。 - 【請求項５】 運転開始の第２段階で、前記冷却工程と
前記深冷Ｃ１／Ｃ２分離工程を主要プロセス系から分
け、Ｃ２水素化工程からの出口流れを第１再循環流とし
て前記圧縮工程の入側に還流し、系外Ｃ３をガス状態で
前記圧縮工程に導き、系外Ｃ３と一部のＣ２を凝縮して
液状態でＣ２／Ｃ３分離工程に導き、分離されたＣ２を
含まないＣ３流れを液状態でＣ３／Ｃ４分離工程に導い
てＣ３製品流が生成するまで気化し、このＣ３流を前記
Ｃ２水素化工程からの出口流れと共に第１の再循環流と
して前記圧縮工程の入側に還流することを特徴とする請
求項１〜４のいずれか１項に記載の方法。 - 【請求項６】 運転開始の第３段階で、炭化水素原料装
入物を分解工程に装入し、生成した粗原料ガスを主要プ
ロセス系に導入することによって付加的なＣ２マイナス
流をＣ２／Ｃ３分離工程に導き、Ｃ３／Ｃ４分離工程か
ら取り出される仕様に適合しないＣ３製品流を中間貯蔵
する一方で液状Ｃ４プラス流をＣ４／Ｃ５分離に導き、
Ｃ４／Ｃ５分離からＣ４製品流と液状Ｃ５プラス製品流
を取り出す一方で、前記圧縮工程で生じて安定化処理工
程を経て導かれるベンジンフラクションを前記液状Ｃ５
プラス製品流の少なくとも一部と一緒に第２再循環流と
して炭化水素原料装入物に合流させて分解工程の入り側
へ供給することにより分解のための装入物を実質的に増
加せしめ、以てＣ２水素化工程の安定運転を開始させる
ことを特徴とする請求項１〜５のいずれか１項に記載の
方法。 - 【請求項７】 運転開始の第４段階で、Ｃ２水素化工程
からの出口流れが仕様に適合した直後にＣ２マイナス流
をエチレン冷媒による深冷工程に付し、この深冷による
凝縮物をＣ１／Ｃ２分離に導き、この分離によるガス状
製品流を前記分解処理における燃焼ガスとして利用する
一方、前記分離による液状製品流をそれが無メタン状態
になるやいなやその間に冷却されたＣ２分離工程に導入
し、Ｃ２分離工程から仕様に適合したエチレン製品流を
取り出すことを特徴とする請求項１〜６のいずれか１項
に記載の方法。 - 【請求項８】 運転開始の最終段階で、深冷Ｃ１／Ｃ２
分離工程における温度低下により深冷Ｃ１／Ｃ２分離工
程からの水素流が予め定められた純度になったときに、
メタン生成工程、Ｃ３水素化工程、Ｃ３ストリッピング
工程、およびＣ３分離工程の運転を開始してプロピレン
製品流を生成し、またベンジン水素化処理工程および分
画化工程を始動させて仕様に適合するベンジン製品流を
得ると共に、その間には第２の再循環流として炭化水素
原料装入物へ環流されるベンジンの流量を低下させ、最
終的にベンジン環流を停止させることを特徴とする請求
項１〜７のいずれか１項に記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19716092A DE19716092A1 (de) | 1997-04-17 | 1997-04-17 | Verfahren zur Ethylenerzeugung aus einem Kohlenwasserstoffeinsatz |
| DE19716092.1 | 1997-04-17 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10298115A true JPH10298115A (ja) | 1998-11-10 |
Family
ID=7826814
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10106101A Pending JPH10298115A (ja) | 1997-04-17 | 1998-04-16 | 炭化水素原料装入物からのエチレン製造法 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6037515A (ja) |
| EP (1) | EP0872537B1 (ja) |
| JP (1) | JPH10298115A (ja) |
| KR (1) | KR19980081489A (ja) |
| CN (1) | CN1196346A (ja) |
| DE (2) | DE19716092A1 (ja) |
| ES (1) | ES2179396T3 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014525403A (ja) * | 2011-08-11 | 2014-09-29 | リンデ アクチエンゲゼルシャフト | 穏やかな熱分解からの炭化水素のための分離シーケンス |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10005722A1 (de) * | 2000-02-09 | 2001-08-16 | Linde Ag | Verfahren zur Tieftemperaturzerlegung eines im wesentlichen aus Wasserstoff, Methan und C3-, C4- oder C3/C4-Kohlenwasserstoffen bestehenden Stromes |
| US7525000B2 (en) * | 2004-03-31 | 2009-04-28 | Eastman Chemical Company | Acetylene removal methods and apparatus |
| CN100418938C (zh) * | 2005-09-07 | 2008-09-17 | 中国石油化工股份有限公司 | 分离含碳烯烃催化裂解产物的方法 |
| EP2130811A1 (en) | 2008-06-03 | 2009-12-09 | SOLVAY (Société Anonyme) | Process for the production of low-concentration ethylene for chemical use |
| CN101358143B (zh) * | 2008-08-28 | 2012-08-15 | 天津大学 | 乙烯急冷装置及压缩节能工艺 |
| US8926826B2 (en) | 2011-04-28 | 2015-01-06 | E I Du Pont De Nemours And Company | Liquid-full hydroprocessing to improve sulfur removal using one or more liquid recycle streams |
| DE102012016640A1 (de) | 2012-08-21 | 2012-12-20 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren zum Betreiben einer Ethylengewinnungsanlage und Ethylengewinnungsanlage |
| KR102358409B1 (ko) | 2018-08-23 | 2022-02-03 | 주식회사 엘지화학 | 열분해 생성물의 냉각 방법 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2573341A (en) * | 1946-12-19 | 1951-10-30 | Lummus Co | Production of ethylene |
| US2580002A (en) * | 1949-12-24 | 1951-12-25 | Standard Oil Dev Co | Process for the production of ethylene |
| GB846679A (en) * | 1958-06-02 | 1960-08-31 | Exxon Research Engineering Co | Ethylene production |
| US4143521A (en) * | 1977-02-08 | 1979-03-13 | Stone & Webster Engineering Corporation | Process for the production of ethylene |
| SU1333691A1 (ru) * | 1985-10-21 | 1987-08-30 | З.Е.Гандман, Г.Н.Леонтьев, А.С.Селиванов, А.Г.Тухто, В.К.Пол ков, А.В.Яковлев и В.П.Боровков | Способ пуска установки дл получени олефинов |
-
1997
- 1997-04-17 DE DE19716092A patent/DE19716092A1/de not_active Withdrawn
-
1998
- 1998-04-14 CN CN98101195A patent/CN1196346A/zh active Pending
- 1998-04-15 ES ES98106825T patent/ES2179396T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1998-04-15 DE DE59804625T patent/DE59804625D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1998-04-15 EP EP98106825A patent/EP0872537B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1998-04-16 JP JP10106101A patent/JPH10298115A/ja active Pending
- 1998-04-16 US US09/061,091 patent/US6037515A/en not_active Expired - Fee Related
- 1998-04-17 KR KR1019980013721A patent/KR19980081489A/ko not_active Application Discontinuation
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014525403A (ja) * | 2011-08-11 | 2014-09-29 | リンデ アクチエンゲゼルシャフト | 穏やかな熱分解からの炭化水素のための分離シーケンス |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ES2179396T3 (es) | 2003-01-16 |
| EP0872537B1 (de) | 2002-07-03 |
| US6037515A (en) | 2000-03-14 |
| KR19980081489A (ko) | 1998-11-25 |
| CN1196346A (zh) | 1998-10-21 |
| EP0872537A2 (de) | 1998-10-21 |
| DE19716092A1 (de) | 1998-10-22 |
| EP0872537A3 (de) | 1999-05-12 |
| DE59804625D1 (de) | 2002-08-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP7273941B2 (ja) | 混合冷媒液化システム及び方法 | |
| RU2143459C1 (ru) | Способ и устройство для выделения жидких нефтяных продуктов из потока, выходящего из реактора гидроконверсии нефти | |
| RU2554736C2 (ru) | Способ очистки многофазного углеводородного потока и предназначенная для этого установка | |
| JPH0316597B2 (ja) | ||
| US20040237581A1 (en) | Method and installation for fractionating gas derived from pyrolysis of hydrocarbons | |
| FR2681131A1 (fr) | Procede et installation de production de monoxyde de carbone et d'hydrogene. | |
| JPH01296079A (ja) | 原料アルゴンの浄化方法 | |
| JPH10298115A (ja) | 炭化水素原料装入物からのエチレン製造法 | |
| DE2713359B2 (de) | Verfahren zur Gewinnung von Äthylen aus Crackgasen durch Tieftemperaturtechnik | |
| KR100240323B1 (ko) | 공기로부터 액체 생성물을 다양한 비율로 생성시키는 방법 및 장치 | |
| CN111602020A (zh) | 包括氮气分离步骤的低温分离合成气的方法和设备 | |
| JPH0553193B2 (ja) | ||
| US4496381A (en) | Apparatus and method for recovering light hydrocarbons from hydrogen containing gases | |
| EA023626B1 (ru) | Способ производства заменителя природного газа | |
| US3260057A (en) | Two stage rectification process for separating a mixture of ethane, ethylene and acetylene | |
| US4123508A (en) | Apparatus and method for manufacturing deuterium enriched water | |
| WO2011051614A2 (fr) | Procédé de fractionnement d'un courant de gaz craqué pour obtenir une coupe riche en éthylène et un courant de combustible, et installation associée | |
| US3312075A (en) | Process of liquid nitrogen contact with hydrogen containing gaseous mixture in ammonia synthesis | |
| CN110590490B (zh) | 一种回收液化天然气中烃类的系统和方法 | |
| JPH10132458A (ja) | 酸素ガス製造方法及び装置 | |
| CN109311665B (zh) | 用于通过低温蒸馏和低温洗涤联合生产氢气和氮气的混合物以及还有一氧化碳的方法和设备 | |
| CN87105607A (zh) | 经氮洗涤净化气流的方法 | |
| RU2724583C1 (ru) | Установка для разделения продуктов реакции каталитической ароматизации углеводородов с3-с4 | |
| JPH0776689A (ja) | 接触改質から由来する生成物の処理方法における改善 | |
| US20210172678A1 (en) | Method for generating refrigeration for a carbon monoxide cold box |