JPH10270259A - 液冷リアクトル - Google Patents
液冷リアクトルInfo
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- JPH10270259A JPH10270259A JP7685497A JP7685497A JPH10270259A JP H10270259 A JPH10270259 A JP H10270259A JP 7685497 A JP7685497 A JP 7685497A JP 7685497 A JP7685497 A JP 7685497A JP H10270259 A JPH10270259 A JP H10270259A
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- Japan
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- cooled reactor
- coil
- water
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 圧粉鉄芯で発生する発熱ロスが大きい場合
や、冷却水温度が高い場合でも、十分に冷却能力を発揮
する液冷リアクトルを提供する。 【解決手段】 管内に水（液）を流すコイル１を樹脂モ
ールドして構成したモールドコイル３と、磁性粉末に樹
脂を混合して圧縮成形した圧粉鉄芯４，５とを備えてな
る水冷リアクトル（液冷リアクトル）において、モール
ドコイルと圧粉鉄芯との空隙の部分を、空気より熱伝達
のよい絶縁物２０〜２７で満たした。
や、冷却水温度が高い場合でも、十分に冷却能力を発揮
する液冷リアクトルを提供する。 【解決手段】 管内に水（液）を流すコイル１を樹脂モ
ールドして構成したモールドコイル３と、磁性粉末に樹
脂を混合して圧縮成形した圧粉鉄芯４，５とを備えてな
る水冷リアクトル（液冷リアクトル）において、モール
ドコイルと圧粉鉄芯との空隙の部分を、空気より熱伝達
のよい絶縁物２０〜２７で満たした。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、液冷リアクトルに
係り、特に大容量変換器における半導体素子の保護に用
いる液冷リアクトルに関する。
係り、特に大容量変換器における半導体素子の保護に用
いる液冷リアクトルに関する。
【０００２】
【従来の技術】例えば、発電所で発電された大電力の交
流（例えば、ＡＣ５５ｋＶ）を直流（例えば、ＤＣ１２
５ｋＶ／２４００Ａ）に変換する場合には、大容量の交
流・直流変換器（大容量変換器）が使用される。
流（例えば、ＡＣ５５ｋＶ）を直流（例えば、ＤＣ１２
５ｋＶ／２４００Ａ）に変換する場合には、大容量の交
流・直流変換器（大容量変換器）が使用される。
【０００３】図６（Ａ），（Ｂ）は、従来の光サイリス
タバルブを使用した大容量変換器の主回路結線図（図
Ａ）、および該主回路結線図を構成する光サイリスタバ
ルブモジュールＭの電気回路図（図Ｂ）である。
タバルブを使用した大容量変換器の主回路結線図（図
Ａ）、および該主回路結線図を構成する光サイリスタバ
ルブモジュールＭの電気回路図（図Ｂ）である。
【０００４】図６（Ａ）に示すように、１２相用の大容
量変換器ＣＶの主回路は、４個の光サイリスタバルブモ
ジュールＸＨ，ＵＨ，ＸＬ，ＵＬ（以下、モジュールＭ
と記す）を４段積層して４重バルブＶの構成とし、該４
重バルブＶを３個並列に配置して構成されている。ま
た、モジュールＭは図６（Ｂ）に示すように構成されて
いる。
量変換器ＣＶの主回路は、４個の光サイリスタバルブモ
ジュールＸＨ，ＵＨ，ＸＬ，ＵＬ（以下、モジュールＭ
と記す）を４段積層して４重バルブＶの構成とし、該４
重バルブＶを３個並列に配置して構成されている。ま
た、モジュールＭは図６（Ｂ）に示すように構成されて
いる。
【０００５】即ち、例えば７個の光サイリスタバルブＴ
Ｈが直列接続され、各光サイリスタバルブＴＨには抵抗
ＲとコンデンサＣからなるスナバ回路が並列接続されて
いる。また、各光サイリスタバルブＴＨには順電圧検出
器ＦＶまたは逆電圧検出器ＲＶが並列接続され、検出さ
れた順・逆電圧はライトガイドにより図示しないゲート
パルス制御装置に送られる。
Ｈが直列接続され、各光サイリスタバルブＴＨには抵抗
ＲとコンデンサＣからなるスナバ回路が並列接続されて
いる。また、各光サイリスタバルブＴＨには順電圧検出
器ＦＶまたは逆電圧検出器ＲＶが並列接続され、検出さ
れた順・逆電圧はライトガイドにより図示しないゲート
パルス制御装置に送られる。
【０００６】また、各光サイリスタバルブＴＨのゲート
にはそれぞれライトガイドが配置され、図示しないゲー
トパルス制御装置から所定のタイミングでサイリスタを
オン・オフする点孤信号が入力される。
にはそれぞれライトガイドが配置され、図示しないゲー
トパルス制御装置から所定のタイミングでサイリスタを
オン・オフする点孤信号が入力される。
【０００７】前述の７個直列接続された光サイリスタバ
ルブＴＨの入力側と出力側には、それぞれ水冷式のバル
ブリアクトル（以下、水冷リアクトルと記す）ＶＬが接
続されている。該水冷リアクトルＶＬは前記ゲートパル
ス制御装置からの点孤信号のタイミングがズレた場合等
における電圧・電力の変化を緩和する作用をなす。
ルブＴＨの入力側と出力側には、それぞれ水冷式のバル
ブリアクトル（以下、水冷リアクトルと記す）ＶＬが接
続されている。該水冷リアクトルＶＬは前記ゲートパル
ス制御装置からの点孤信号のタイミングがズレた場合等
における電圧・電力の変化を緩和する作用をなす。
【０００８】図７（Ａ）は、従来の水冷リアクトルＶＬ
10の斜視図であり、図７（Ｂ）は図７（Ａ）における７
Ｂ−７Ｂ線に沿う断面図である。
10の斜視図であり、図７（Ｂ）は図７（Ａ）における７
Ｂ−７Ｂ線に沿う断面図である。
【０００９】図７（Ａ），（Ｂ）に示すように、水冷リ
アクトルＶＬ10は、管内に冷却水を通水する水冷コイル
１がエポキシ樹脂２でモールドされたモールドコイル３
と、磁性粉末に樹脂が混合されて圧縮成形された圧粉鉄
芯４，５等を備えている。モールドコイル３には予め圧
粉鉄芯４，５を挿入するための断面形状が長方形の２個
の貫通孔Ｈ1 ，Ｈ2 が形成されている。
アクトルＶＬ10は、管内に冷却水を通水する水冷コイル
１がエポキシ樹脂２でモールドされたモールドコイル３
と、磁性粉末に樹脂が混合されて圧縮成形された圧粉鉄
芯４，５等を備えている。モールドコイル３には予め圧
粉鉄芯４，５を挿入するための断面形状が長方形の２個
の貫通孔Ｈ1 ，Ｈ2 が形成されている。
【００１０】そして、Ｕ字型の圧粉鉄芯４，５を予め製
作しておき、図７（Ａ）に示すように、前面側から圧粉
鉄芯４を貫通孔Ｈ1 ，Ｈ2 に挿入し、背面側から圧粉鉄
芯５を貫通孔Ｈ1 ，Ｈ2 に挿入することにより、２個の
圧粉鉄芯４，５を組み合わせる。そして、ＦＲＰ等から
なるスペーサ６〜１１をハンマ等で叩いて嵌入しモール
ドコイル３と圧粉鉄芯４，５とを固定する。
作しておき、図７（Ａ）に示すように、前面側から圧粉
鉄芯４を貫通孔Ｈ1 ，Ｈ2 に挿入し、背面側から圧粉鉄
芯５を貫通孔Ｈ1 ，Ｈ2 に挿入することにより、２個の
圧粉鉄芯４，５を組み合わせる。そして、ＦＲＰ等から
なるスペーサ６〜１１をハンマ等で叩いて嵌入しモール
ドコイル３と圧粉鉄芯４，５とを固定する。
【００１１】このように構成することにより、モールド
コイル３と圧粉鉄芯４，５との間には空隙１２〜１９が
形成され、この空隙１２〜１９によりモールドコイル３
と圧粉鉄芯４，５との熱膨脹係数の違いにより発生する
応力が緩和される。
コイル３と圧粉鉄芯４，５との間には空隙１２〜１９が
形成され、この空隙１２〜１９によりモールドコイル３
と圧粉鉄芯４，５との熱膨脹係数の違いにより発生する
応力が緩和される。
【００１２】また、圧粉鉄芯自身の発熱は、スペーサ６
〜１１とエポキシ樹脂２を介して水冷コイル１で冷却さ
れる。
〜１１とエポキシ樹脂２を介して水冷コイル１で冷却さ
れる。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
水冷リアクトルＶＬ10の構成では、モールドコイル３と
圧粉鉄芯間４，５に空隙１２〜１９があるために水冷コ
イル１からの水冷の効果が低く、圧粉鉄芯４，５で発生
する発熱ロスが大きい場合や、冷却水温度が高い場合に
は圧粉鉄芯４，５の温度が許容値を超えるおそれがあっ
た。
水冷リアクトルＶＬ10の構成では、モールドコイル３と
圧粉鉄芯間４，５に空隙１２〜１９があるために水冷コ
イル１からの水冷の効果が低く、圧粉鉄芯４，５で発生
する発熱ロスが大きい場合や、冷却水温度が高い場合に
は圧粉鉄芯４，５の温度が許容値を超えるおそれがあっ
た。
【００１４】なお、従来例では水冷リアクトルの場合を
説明したが、水以外の例えば絶縁油等を使用した液冷リ
アクトルの場合についても、水冷リアクトルと同様の不
都合があった。
説明したが、水以外の例えば絶縁油等を使用した液冷リ
アクトルの場合についても、水冷リアクトルと同様の不
都合があった。
【００１５】そこで、本発明の目的は、圧粉鉄芯で発生
する発熱ロスが大きい場合や、冷却水温度が高い場合で
も、十分に冷却能力を発揮する液冷リアクトルを提供す
ることにある。
する発熱ロスが大きい場合や、冷却水温度が高い場合で
も、十分に冷却能力を発揮する液冷リアクトルを提供す
ることにある。
【００１６】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に請求項１記載の発明は、管内に水を流すコイルを樹脂
モールドして構成したモールドコイルと、磁性粉末に樹
脂を混合して圧縮成形した圧粉鉄芯とを備えてなる液冷
リアクトルにおいて、前記モールドコイルと前記圧粉鉄
芯との空隙の部分を、空気より熱伝達のよい絶縁物で満
たしたことを特徴とする。
に請求項１記載の発明は、管内に水を流すコイルを樹脂
モールドして構成したモールドコイルと、磁性粉末に樹
脂を混合して圧縮成形した圧粉鉄芯とを備えてなる液冷
リアクトルにおいて、前記モールドコイルと前記圧粉鉄
芯との空隙の部分を、空気より熱伝達のよい絶縁物で満
たしたことを特徴とする。
【００１７】請求項１記載の発明によれば、モールドコ
イルと圧粉鉄芯との空隙の部分を、空気より熱伝達のよ
い絶縁物で満たしたので、モールドコイルと圧粉鉄芯と
の絶縁効果を達成しつつ圧粉鉄芯の発熱を効率良くモー
ルドコイルに伝達し、液冷リアクトル水冷コイルの液体
により効率良く圧粉鉄芯が冷却される。
イルと圧粉鉄芯との空隙の部分を、空気より熱伝達のよ
い絶縁物で満たしたので、モールドコイルと圧粉鉄芯と
の絶縁効果を達成しつつ圧粉鉄芯の発熱を効率良くモー
ルドコイルに伝達し、液冷リアクトル水冷コイルの液体
により効率良く圧粉鉄芯が冷却される。
【００１８】また、請求項２記載の発明は、請求項１記
載の液冷リアクトルにおいて、前記絶縁物は、前記モー
ルドコイルと前記圧粉鉄芯とを固定するスペーサを兼ね
ることを特徴とする。
載の液冷リアクトルにおいて、前記絶縁物は、前記モー
ルドコイルと前記圧粉鉄芯とを固定するスペーサを兼ね
ることを特徴とする。
【００１９】請求項２記載の発明によれば、空気より熱
伝達の良い絶縁物はスペーサを兼用しているので、効率
良く圧粉鉄芯を冷却すると共に、別個のスペーサが不要
となる。
伝達の良い絶縁物はスペーサを兼用しているので、効率
良く圧粉鉄芯を冷却すると共に、別個のスペーサが不要
となる。
【００２０】また、請求項３記載の発明は、請求項１記
載の液冷リアクトルにおいて、前記絶縁物は、前記モー
ルドコイルまたは前記圧粉鉄芯に比べて硬度の低い物質
としたことを特徴とする。
載の液冷リアクトルにおいて、前記絶縁物は、前記モー
ルドコイルまたは前記圧粉鉄芯に比べて硬度の低い物質
としたことを特徴とする。
【００２１】請求項３記載の発明によれば、モールドコ
イルまたは圧粉鉄芯に比べて硬度の低い物質（例えば、
熱伝導性シリコン）にしたので、熱伝達が良くなる。
イルまたは圧粉鉄芯に比べて硬度の低い物質（例えば、
熱伝導性シリコン）にしたので、熱伝達が良くなる。
【００２２】また、請求項４記載の発明は、請求項１記
載の液冷リアクトルにおいて、前記モールドコイルにお
ける前記絶縁物との接触面に波形状を形成したことを特
徴とする。
載の液冷リアクトルにおいて、前記モールドコイルにお
ける前記絶縁物との接触面に波形状を形成したことを特
徴とする。
【００２３】請求項４記載の発明によれば、波形状によ
りモールドコイルと絶縁物との接触面が大きくなり、熱
伝達が良くなる。
りモールドコイルと絶縁物との接触面が大きくなり、熱
伝達が良くなる。
【００２４】また、請求項５記載の発明は、請求項１記
載の液冷リアクトルにおいて、前記圧粉鉄芯における前
記絶縁物との接触面に波形状を形成したことを特徴す
る。
載の液冷リアクトルにおいて、前記圧粉鉄芯における前
記絶縁物との接触面に波形状を形成したことを特徴す
る。
【００２５】請求項記載の発明によれば、波形状により
圧粉鉄芯と絶縁物との接触面が大きくなり、熱伝達が良
くなる。
圧粉鉄芯と絶縁物との接触面が大きくなり、熱伝達が良
くなる。
【００２６】
【発明の実施の形態】以下、本発明を図示の実施形態例
に基づき説明する。なお、既に説明した部分と同一部分
には同一符号を付し、重複記載を省略する。
に基づき説明する。なお、既に説明した部分と同一部分
には同一符号を付し、重複記載を省略する。
【００２７】（１）第１実施形態例 図１（Ａ），（Ｂ）は本実施形態例の水冷リアクトルの
斜視図および断面図である。図１（Ａ），（Ｂ）におい
て、２０〜２７（ドットを付して示す）は熱伝達のよい
絶縁物（例えばモールドコイル３と同一のエポキシ樹
脂）であり、モールドコイル３と圧粉鉄芯４，５の隙間
の全部分に前記絶縁物を充填・硬化して構成する。
斜視図および断面図である。図１（Ａ），（Ｂ）におい
て、２０〜２７（ドットを付して示す）は熱伝達のよい
絶縁物（例えばモールドコイル３と同一のエポキシ樹
脂）であり、モールドコイル３と圧粉鉄芯４，５の隙間
の全部分に前記絶縁物を充填・硬化して構成する。
【００２８】このように構成すると、圧粉鉄芯４，５で
発生した熱は、絶縁物２０〜２７とエポキシ樹脂２を介
して、水冷コイル１の中を流れる冷却水により除去され
る。
発生した熱は、絶縁物２０〜２７とエポキシ樹脂２を介
して、水冷コイル１の中を流れる冷却水により除去され
る。
【００２９】本実施形態例によれば、圧粉鉄芯４，５に
て発生した熱を冷却水にて速やか除去できるので、たと
え圧粉鉄芯４，５で発生するロスが大きく、或いは冷却
水温度が高い場合であっても、水冷リアクトルとしての
機能を十分に発揮できる。
て発生した熱を冷却水にて速やか除去できるので、たと
え圧粉鉄芯４，５で発生するロスが大きく、或いは冷却
水温度が高い場合であっても、水冷リアクトルとしての
機能を十分に発揮できる。
【００３０】（２）第２実施形態例 図２（Ａ），（Ｂ）は本実施形態例の水冷リアクトルＶ
Ｌ2 の斜視図および断面図である。本実施形態例は図７
の空隙１２〜１９の一部分に熱伝達のよい絶縁物２１〜
２３，２５〜２７（ドットを付して示す）を充填するこ
とにより、第１実施形態例と同様にして圧粉鉄芯４，５
で発生した熱を冷却水にて速やかに除去できる。
Ｌ2 の斜視図および断面図である。本実施形態例は図７
の空隙１２〜１９の一部分に熱伝達のよい絶縁物２１〜
２３，２５〜２７（ドットを付して示す）を充填するこ
とにより、第１実施形態例と同様にして圧粉鉄芯４，５
で発生した熱を冷却水にて速やかに除去できる。
【００３１】前記第１実施形態例はモールドコイル３と
圧粉鉄芯４，５の隙間の全部分を熱伝達のよい絶縁物２
０〜２７にて充填しているため、モールドコイル，圧粉
鉄芯，絶縁物２０〜２７それぞれの熱膨脹係数の違いに
より発生する応力を緩和する部分がなく、長期使用によ
りモールドコイル３あるいは圧粉鉄芯４，５あるいは熱
伝達のよい絶縁物２０〜２７にクラックが入るおそれが
ある。
圧粉鉄芯４，５の隙間の全部分を熱伝達のよい絶縁物２
０〜２７にて充填しているため、モールドコイル，圧粉
鉄芯，絶縁物２０〜２７それぞれの熱膨脹係数の違いに
より発生する応力を緩和する部分がなく、長期使用によ
りモールドコイル３あるいは圧粉鉄芯４，５あるいは熱
伝達のよい絶縁物２０〜２７にクラックが入るおそれが
ある。
【００３２】本実施形態例では、空隙１２，１３，１
６，１７をそのまま残してあるので、モールドコイル３
と圧粉鉄芯４，５の熱膨脹係数の違いにより発生する応
力を緩和でき、長期使用によるヒートサイクル性能を向
上できる。
６，１７をそのまま残してあるので、モールドコイル３
と圧粉鉄芯４，５の熱膨脹係数の違いにより発生する応
力を緩和でき、長期使用によるヒートサイクル性能を向
上できる。
【００３３】（３）第３実施形態例 図３は本実施形態例の水冷リアクトルＶＬ3 の断面図で
ある。本実施形態例では、スペーサ６ａ，７ａ，９ａ，
１０ａの幅を増すことにより、圧粉鉄芯４，５で発生し
た熱はスペーサ６ａ，７ａ，９ａ，１０ａとエポキシ樹
脂２を介して、水冷コイル１の中を流れる冷却水により
除去される。ここに、スペーサの材質は例えばＦＲＰで
あるが、ＦＲＰの方が空気より熱伝達が良好なので、幅
を広げることにより冷却効率が良くなる。
ある。本実施形態例では、スペーサ６ａ，７ａ，９ａ，
１０ａの幅を増すことにより、圧粉鉄芯４，５で発生し
た熱はスペーサ６ａ，７ａ，９ａ，１０ａとエポキシ樹
脂２を介して、水冷コイル１の中を流れる冷却水により
除去される。ここに、スペーサの材質は例えばＦＲＰで
あるが、ＦＲＰの方が空気より熱伝達が良好なので、幅
を広げることにより冷却効率が良くなる。
【００３４】更に、熱伝達のよい絶縁物を充填する必要
がないことから、熱伝達のよい絶縁物の充填・硬化の工
程を省略できる。
がないことから、熱伝達のよい絶縁物の充填・硬化の工
程を省略できる。
【００３５】（４）第４実施形態例 前記第１，第２実施形態例において、熱伝達のよい絶縁
物を硬度の低い物質（例えば、熱伝導性シリコン）とす
ることにより、圧粉鉄芯４，５で発生した熱を冷却水に
て速やかに除去できると共に、モールドコイル３と圧粉
鉄芯４，５の熱膨脹係数の違いにより発生する応力を緩
和できる。
物を硬度の低い物質（例えば、熱伝導性シリコン）とす
ることにより、圧粉鉄芯４，５で発生した熱を冷却水に
て速やかに除去できると共に、モールドコイル３と圧粉
鉄芯４，５の熱膨脹係数の違いにより発生する応力を緩
和できる。
【００３６】（５）第５実施形態例 図４は本実施形態例の水冷リアクトルＶＬ4 の断面図で
ある。本実施形態例は、モールドコイル３の熱伝達のよ
い絶縁物２１，２５に接する面ＭＷ1 ，ＭＷ2 に波形状
を形成し、熱伝達のよい絶縁物２１，２５との接触面積
を大きくしている。この接触面積を大きくとることによ
り、圧粉鉄芯４，５と水冷コイル１の間の熱抵抗を更に
小さくできるので、圧粉鉄芯４，５で発生する熱をより
多く除去できる。
ある。本実施形態例は、モールドコイル３の熱伝達のよ
い絶縁物２１，２５に接する面ＭＷ1 ，ＭＷ2 に波形状
を形成し、熱伝達のよい絶縁物２１，２５との接触面積
を大きくしている。この接触面積を大きくとることによ
り、圧粉鉄芯４，５と水冷コイル１の間の熱抵抗を更に
小さくできるので、圧粉鉄芯４，５で発生する熱をより
多く除去できる。
【００３７】（６）第６実施形態例 図５は本実施形態例の水冷リアクトルＶＬ5 の断面図で
ある。本実施形態例は、圧粉鉄芯４，５の熱伝達のよい
絶縁物２１，２５に接する面にＦＷ1 ，ＦＷ2 に波形状
を形成し、熱伝達のよい絶縁物２１，２５との接触面積
を大きくしている。この接触面積を大きくとることによ
り、圧粉鉄芯４，５と水冷コイル１の間の熱抵抗を更に
小さくできるので、より多くの圧粉鉄芯４で発生する熱
を除去できる。
ある。本実施形態例は、圧粉鉄芯４，５の熱伝達のよい
絶縁物２１，２５に接する面にＦＷ1 ，ＦＷ2 に波形状
を形成し、熱伝達のよい絶縁物２１，２５との接触面積
を大きくしている。この接触面積を大きくとることによ
り、圧粉鉄芯４，５と水冷コイル１の間の熱抵抗を更に
小さくできるので、より多くの圧粉鉄芯４で発生する熱
を除去できる。
【００３８】なお、前記各実施形態例では水冷リアクト
ルの場合について説明したが、絶縁油等の液体を使用し
た液冷リアクトルについても水冷リアクトルと同様の効
果があるのは勿論である。
ルの場合について説明したが、絶縁油等の液体を使用し
た液冷リアクトルについても水冷リアクトルと同様の効
果があるのは勿論である。
【００３９】また、前記各実施形態例では電力用半導体
素子として光サイリスタを使用した場合を説明したが、
ＧＴＯ（ゲートターンオフサイリスタ）を使用してもよ
い。
素子として光サイリスタを使用した場合を説明したが、
ＧＴＯ（ゲートターンオフサイリスタ）を使用してもよ
い。
【００４０】
【発明の効果】以上説明したように、各請求項記載の発
明によれば、モールドコイルと圧粉鉄芯の空隙に熱伝達
のよい絶縁物質を充填したことにより、圧粉鉄芯の温度
上昇を抑制して圧粉鉄芯で発生する発熱ロスが大きく、
冷却液温度が高い用途でも適用可能な液冷リアクトルを
提供することができる。
明によれば、モールドコイルと圧粉鉄芯の空隙に熱伝達
のよい絶縁物質を充填したことにより、圧粉鉄芯の温度
上昇を抑制して圧粉鉄芯で発生する発熱ロスが大きく、
冷却液温度が高い用途でも適用可能な液冷リアクトルを
提供することができる。
【００４１】また、モールドコイルと圧粉鉄芯の間に空
隙を残す、または、熱伝達のよい絶縁物質を硬度の低い
物質から選定することにより、液冷リアクトル内で発生
する応力を緩和できるので長期信頼性が向上できる。
隙を残す、または、熱伝達のよい絶縁物質を硬度の低い
物質から選定することにより、液冷リアクトル内で発生
する応力を緩和できるので長期信頼性が向上できる。
【図１】本発明の第１実施形態例の水冷リアクトルの斜
視図および断面図である。
視図および断面図である。
【図２】同第２実施形態例の斜視図および断面図であ
る。
る。
【図３】同第３実施形態例の断面図である。
【図４】同第５実施形態例の断面図である。
【図５】同第５実施形態例の断面図である。
【図６】従来の光サイリスタバルブの主回路の結線図お
よび光サイリスタバルブモジュールの電気回路図であ
る。
よび光サイリスタバルブモジュールの電気回路図であ
る。
【図７】従来の水冷リアクトルの斜視図および断面図で
ある。
ある。
１ 水冷コイル ２ エポキシ樹脂 ３ モールドコイル ４，５ 圧粉鉄芯 ６〜１１ スペーサ １２〜１９ 空隙 ２０〜２７ 熱伝達のよい絶縁物
Claims (5)
- 【請求項１】 管内に液体を流すコイルを樹脂モールド
して構成したモールドコイルと、磁性粉末に樹脂を混合
して圧縮成形した圧粉鉄芯とを備えてなる液冷リアクト
ルにおいて、 前記モールドコイルと前記圧粉鉄芯との空隙の部分を、
空気より熱伝達のよい絶縁物で満たしたことを特徴とす
る液冷リアクトル。 - 【請求項２】 請求項１記載の液冷リアクトルにおい
て、 前記絶縁物は、前記モールドコイルと前記圧粉鉄芯とを
固定するスペーサを兼ねることを特徴とする液冷リアク
トル。 - 【請求項３】 請求項１記載の液冷リアクトルにおい
て、 前記絶縁物は、前記モールドコイルまたは前記圧粉鉄芯
に比べて硬度の低い物質としたことを特徴とする液冷リ
アクトル。 - 【請求項４】 請求項１記載の液冷リアクトルにおい
て、 前記モールドコイルにおける前記絶縁物との接触面に波
形状を形成したことを特徴とする液冷リアクトル。 - 【請求項５】 請求項１記載の液冷リアクトルにおい
て、 前記圧粉鉄芯における前記絶縁物との接触面に波形状を
形成したことを特徴する液冷リアクトル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7685497A JPH10270259A (ja) | 1997-03-28 | 1997-03-28 | 液冷リアクトル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7685497A JPH10270259A (ja) | 1997-03-28 | 1997-03-28 | 液冷リアクトル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10270259A true JPH10270259A (ja) | 1998-10-09 |
Family
ID=13617249
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-
1997
- 1997-03-28 JP JP7685497A patent/JPH10270259A/ja active Pending
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